CC BY
25
ТЕХНИЧЕСКИЕ НАУКИ. Строительные материалы и изделия
УДК 691.175.32:539.4
В.Д. Черкасов, Д.В. Черкасов, В.Т. Ерофеев, И.Э. Кондакова, А.Д. Богатов
ЧЕРКАСОВ ВАСИЛИЙ ДМИТРИЕВИЧ - доктор технических наук, профессор, член-корреспондент РААСН, заведующий кафедрой прикладной механики (Мордовский государственный университет им. Н.П. Огарёва, Саранск). ЧЕРКАСОВ ДМИТРИЙ ВАСИЛЬЕВИЧ - аспирант (Мордовский государственный университет им. Н.П. Огарёва, Саранск). ЕРОФЕЕВ ВЛАДИМИР ТРОФИМОВИЧ - доктор технических наук, профессор, член-корреспондент РААСН, заведующий кафедрой строительных материалов и технологий (Мордовский государственный университет им. Н.П. Огарёва», Саранск). КОНДАКОВА ИРИНА ЭНГЕЛЬСОВНА - кандидат технических наук, доцент (Мордовский государственный университет им. Н.П. Огарёва, Саранск).
БОГАТОВ АНДРЕЙ ДМИТРИЕВИЧ - кандидат технических наук, доцент, советник РААСН, доцент кафедры строительных материалов и технологий (Мордовский государственный университет им. Н.П. Огарёва, Саранск). E-mail: bogatovad@list.ru
Закономерности влияния полимерных покрытий на стойкость бетона к воздействию циклических механических нагрузок
Приведены результаты исследования оптимизации эпоксидных композитов, модифицированных каменноугольной смолой, а также выносливости бетона с полимерным покрытием. Показано, что усталостная прочность бетона увеличивается до 2,5 раз в зависимости от толщины покрытия по отношению к высоте сечения. Определены численные величины коэффициентов поглощения для бетона без покрытия и бетона с полимерным покрытием различной толщины, что позволило определить коэффициент поглощения для композита в целом.
Ключевые слова: эпоксидные композиты, каменноугольная смола, прочность, трещино-стойкость, выносливость, модуль упругости.
Железобетонные конструкции широко применяются при возведении зданий и сооружений различного назначения. Во время эксплуатации они часто подвергаются одновременному воздействию статических и динамических нагрузок, а также различных агрессивных сред [ 1, 7, 9, 10]. Агрессивные среды вызывают коррозию бетона и тем самым приводят к снижению эксплуатационной надежности конструктивных элементов из железобетона [ 2, 11, 15, 16]. Одним из эффективных способов повышения долговечности железобетонных конструкций является
© Черкасов В.Д., Черкасов Д.В., Ерофеев В.Т., Кондакова И.Э., Богатов А.Д., 2014 Печатается при поддержке гранта РФФИ № 13-08-97171 «Исследования в области создания новых полимербетонов, каркасных фибробетонов, бетонов различного фракционного состава с биоцидными добавками для организации промышленного производства строительных изделий с повышенной долговечностью, биологической и климатической стойкостью на предприятиях Республики Мордовия».
их защита полимерными материалами. Практика показывает увеличение срока службы конструкций в зданиях предприятий химической, микробиологической и других отраслей промышленности, защищенных от агрессивного воздействия полимерными покрытиями [3, 4, 6]. Для защиты подобных конструкций используются полимерные материалы пониженной хрупкости.
Следует отметить, что к настоящему времени недостаточно исследовано поведение железобетонных элементов с полимерными покрытиями при воздействии циклических нагрузок. Такие нагрузки характерны для подкрановых балок и фундаментов, а также других конструкций в зданиях металлургических и машиностроительных производств.
Цель настоящей работы - представить результаты разработки составов полимерных материалов для антикоррозионной защиты железобетонных конструкций, исследование их поведения при циклическом воздействии нагрузок.
Повышенная хрупкость эпоксидных полимеров связана с высокой густотой пространственной сетки в отвержденном состоянии. Этот недостаток можно преодолеть, уменьшив плотность поперечных сшивок, что обычно достигается введением в состав композита различных модификаторов, содержащих гибкие длинные цепи и достаточно хорошо совмещающихся с эпоксидными смолами. В качестве модификатора мы использовали каменноугольную смолу и исследовали роль этой добавки в эластификации эпоксидных композиций.
Исследования, проведенные методом ИК-спектроскопии (рис. 1), показали, что при введении каменноугольной смолы в состав эпоксидной смолы и отверждении такого состава полиэти-ленполиамином (ПЭПА) в ИК-спектре отвержденных образцов качественных изменений не наблюдается. Этот факт говорит о том, что используемая добавка выполняет в эпоксидных композициях при низкотемпературном аминном отверждении роль пластификатора, распределяясь между элементами структуры эпоксидной композиции, тем самым облегчая взаимные перемещения агрегатов макромолекул [5].
Длина волны, см"1
Рис. 1. ИК-спектр эпоксидной смолы ЭД-16, модифицированной каменноугольной смолой (10 мас. ч.) и отвержденной ПЭПА (10 мас. ч.; область 500-4000 см-1)
При проведении эксперимента рассматривались композиты, где в качестве основного связующего использовалась эпоксидная смола марки ЭД-16, модифицированная каменноугольной смолой в количестве от 5 до 15%. Наполнителем являлся кварцевый песок в количестве 300 мас. ч. на 100 мас. ч. эпоксидной смолы. Отвердитель - полиэтиленполиамин - вводили в композицию в количествах 7,5; 10; 12,5 мас. ч. на 100 мас. ч. эпоксидной смолы.
Анализ результатов исследований прочностных свойств эпоксидно-каменноугольных композитов позволил выявить оптимальное содержание ПЭПА для отверждения эпоксидно-каменноугольной композиции, которое составило 10-11 мас. ч. (рис. 2).
в составе композита в составе композита
Рис. 2. Зависимость изменения предела прочности при сжатии (а) и предела прочности при изгибе (б) композитов от количественного содержания каменноугольной смолы и отвердителя
Изменение модуля упругости эпоксидно-каменноугольных композитов исследовалось на составах с содержанием каменноугольной смолы от 0 до 40 мас. ч. на 100 мас. ч. эпоксидной смолы. В качестве наполнителя использовался кварцевый песок крупностью 0,315-0,63 мм, количественное содержание которого было принято равным 300 мас. ч. Результаты проведенного эксперимента свидетельствуют о снижении модуля упругости с увеличением содержания модификатора от 0 до 40% в 8 раз (рис. 3).
2200
а
1=
1700
и,
ь
ог у 1200
с у
ь л у 700
д
200
эг
10 20 30
Содержание каменноугольной смолы, мас. ч.
40
смолы
Кроме этого нами проведены исследования влияния количественного содержания модификатора (каменноугольной смолы) на физико-механические свойства эпоксидных полимербетонов.
0
При проведении эксперимента рассматривались эпоксидно-каменноугольные композиты с содержанием каменноугольной смолы в связующем от 5 до 40 мас. ч. на 100 мас. ч. эпоксидной смолы. В качестве наполнителя использовался кварцевый песок крупностью 0,315-0,63 мм, количественное содержание отвердителя (полиэтиленполиамина) принималось из расчета 10% от массы эпоксидной смолы. Зависимость изменения свойств эпоксидных композитов от содержания каменноугольной смолы оценивалась путем испытания призм размером 1x1x3. Результаты испытаний показаны на графиках (рис. 4).
Анализ графических зависимостей показывает, что введение каменноугольной смолы в количестве до 5% приводит к повышению прочности на сжатие и при изгибе. При большем содержании происходит падение прочности. С увеличением содержания каменноугольной смолы до 40% происходит увеличение коэффициента водостойкости в 1,28 раза по сравнению с контрольным составом, видимо, за счет процессов взаимодействия эпоксидной и каменноугольной смол, способствующих повышению гидролитической устойчивости.
60
30
10
\ \
--с ---——
-у
--с
N
2,5 2,0 1,5
1,0
0,5
г"!
ё! > °
а "«"
с
>
л
£
о
10 20 Содержание каменноугольной смолы, мас.ч.
1,2
■в-■в-
0,8
0,6
//
-о—-- --- /
/ /
_ ___. • —с > — ' > •. ' .с / ■г'
. о--' " г
Ш
3
о
ЕЕ
о с о
4 о т
Рис. 4. Завис имость изменения0предела прочности на сжатие, на зрастяжение при изгибе и модуля упругости (а) и коэффициендеажаягиэ йашйшуго&одоамолщощвнн ия (б) от количественного содержания
о Коэффициент водостойкости Водопоглощение, %%
Проведены экспериментальные исследования физико-технических свойств эпоксидно-каменноугольных композитов с использованием в качестве наполнителей кварцевого песка и тон-коизмельченного мрамора. В качестве варьируемых факторов рассматривались: количественное содержание отвердителя (полиэтиленполиамина), содержание каменноугольной смолы, крупность наполнителя, степень наполнения, а также фактор, учитывающий степень взаимодействия (вид и соотношение) наполнителей. Перечисленные факторы и уровни их варьирования приведены в табл. 1, матрица планирования и результаты эксперимента - в табл. 2.
Таблица 1
Факторы и уровни их варьирования
№ Факторы Обозначения Уровни факторов
70
50
40
20
0
0
0
30
40
6
5
4
3
0,4
2
+ 1 -1
1 Содержание отвердителя, мас. ч. Х1 10 5
2 Содержание каменноугольной смолы, мас. ч. Х2 20 0
3 Крупность наполнителя Х3 0,315-0,63 0,14-0,315
4 Степень наполнения связующего Х4 1:3 1:1
5 Фактор, учитывающий степень взаимодействия (вид и соотношение) наполнителя Х5 А: кварцевый песок, 100% В: песок на основе мрамора, 100%, С: А-75%, В-25%, D: А-50%, В-50%.
Таблица 2
Матрица планирования и результаты определения физико-технических свойств эпоксидно-каменноугольных композитов
№ п/п М атрица планирования Физико-технические свойства в МПа
Х1 Х2 Х3 Х4 Х5 Ъж. ^изг. Еупр.
1 +1 +1 +1 + 1 А 49,7 14,9 50,6
2 -1 +1 +1 + 1 С 57,6 15,0 173,8
3 +1 -1 +1 + 1 В 35,2 8,5 118,4
4 -1 -1 +1 + 1 Д 52,7 8,2 42,63
5 +1 +1 -1 + 1 В 39,2 11,7 51,2
6 -1 +1 -1 + 1 Д 54,9 11,7 145,3
7 +1 -1 -1 + 1 С 29,6 8,0 55,0
8 -1 -1 -1 + 1 А 30,6 6,1 69,3
9 +1 +1 +1 -1 С 57,9 13,5 126,9
10 -1 +1 +1 -1 А 41,9 11,2 157,8
11 +1 -1 +1 -1 Д 35,3 5,6 159,5
12 -1 -1 +1 -1 В 44,8 7,4 117,4
13 +1 +1 -1 -1 Д 54,6 14,9 177,1
14 -1 +1 -1 -1 В 27,6 6,9 95,7
15 +1 -1 -1 -1 А 20,5 2,9 61,4
16 -1 -1 -1 -1 С 27,8 4,8 54,5
После ранжирования средних значений всех рассматриваемых показателей было установлено, что эффект фактора не значим: X4 - для всех показателей, Х1 - для показателей прочности на сжатие, при изгибе, Х3 - для показателя модуля упругости. Эффекты остальных факторов для всех показателей значимы. При использовании в качестве наполнителя кварцевого песка в сочетании с мраморным порошком в соотношении 50% на 50% происходит улучшение контактного взаимодействия эпоксидного связующего, модифицированного каменноугольной смолой, при содержании каменноугольной смолы 20%. Введение каменноугольной смолы повышает деформативность, модуль упругости снижается на 13,5%. Модифицированные полимербетоны обладают достаточно высокими прочностными показателями. Так, прочность при сжатии равна 54,6 МПа, а прочность при изгибе - 14,9 МПа.
Исследовалась усталостная прочность бетонных балочек с полимерным покрытием на основе эпоксидной смолы. Испытания проводили на образцах 3*6*64 см из бетона М200. Покрытие наносили па предварительно обезжиренную поверхность. Толщина его принята 1,5 и 3 мм. Покрытие формировалось в течение месяца при температуре 18-20 °С и влажности 70±10%. В качестве покрытия применяли синтетический материал на основе эпоксидно-каменноугольного связующего.
Перед испытанием на выносливость образцы подвергали воздействию статической нагрузки с целью установления предела прочности, который оказался равным опп = 1,58 МПа для бетонных образцов с толщиной полимерного покрытия 1/40 от высоты поперечного сечения (1,5 мм) опп = 3,3 МПа, и для бетонных образцов с полимерным покрытием толщиной 1/20 от высоты поперечного сечения (3 мм) опп = 4,86 МПа.
Испытания на выносливость проводили на механической машине с частотой приложения нагрузки 500 циклов в минуту на базе 2 106 нагружений и коэффициентом асимметрии р = 0,6. Прогибы в середине пролета измеряли индикатором часового типа с ценой деления 0,01 мм. Бралось 12 образцов каждой серии, по 3 на каждом уровне напряжений. Всего было испытано три серии, т.е. 36 образцов.
Первую серию составили образцы без покрытия, вторую - с покрытием по растянутой грани с отношением толщины покрытия к высоте поперечного сечения образца 1/40, третью - с покрытием толщиной 1/20 от высоты поперечного сечения (рис. 5).
с,
1 1 1
ч- 1 1 1
1 1 1
к! 1
Г.....
К.....
1 1 1
Рис. 5. Линии выносливости (серии испытаний): 1 - первая; 2 - вторая; 3 - третья
Результаты исследований на выносливость обрабатывали методом прямолинейной корреляции [ 8], в результате чего получили уравнения:
для первой серии о = 15,3 - 0,6 1§ Ы;
для второй о = 32,7 - 2,2 1§ Ы; (1)
для третьей о = 49,0 - 3,7 1§ N.
По формулам (1) были найдены пределы выносливости, составившие следующие численные величины, соответственно, по сериям: первая - 1,2, вторая - 1,9, третья - 2,6 МПа.
Результаты исследования выносливости бетона с полимерным покрытием показали, что его усталостная прочность увеличивается для второй серии в 1,6 раза, а для третьей - в 2,3 раза по сравнению с первой серией.
Кроме того, было изучено влияние полимерного покрытия на диссипативные свойства бетона при изгибе с их увеличением. Диссипативные свойства оценивали коэффициентом поглощения, который определяли по статической петле гистерезиса. Этот метод наиболее доступный и вполне приемлемый для материалов с коэффициентом поглощения у > 0,1 [13].
Численные величины коэффициентов поглощения в нашем случае оказались равными: для бетона - 0,23, бетона с полимерным покрытием толщиной 1/40 от высоты поперечного сечения - 0,26, а с полимерным покрытием толщиной 1/20 от высоты поперечного сечения - 0,28. Был также найден коэффициент поглощения для материала покрытия - 0,52.
Зная коэффициенты поглощения энергии материалов, составляющих конструкцию, можно определить коэффициент поглощения композита по формуле [ 12]:
ш,В + ш В
= ш б б ш п п (2) В, + В , ( )
бп
4
ВЕСТНИК ИНЖЕНЕРНОМ ШКОЛЫ ДВФУ. 2014. № 4 (21)
где уб, уп - коэффициенты поглощения энергии бетона и полимерного покрытия при поперечном изгибе; Пб, Пп - жесткости бетонной и полимерной частей относительно нейтральной оси.
Значения коэффициента поглощения бетонных образцов с полимерным покрытием толщиной 1,5 и 3 мм, подсчитанные по (2), равны, соответственно, 0,24 и 0,253.
Увеличение диссипативных свойств способствует лучшей работе бетона при действии динамической нагрузки. Благодаря рассеянию энергии колебаний снижаются прогибы конструкции и происходит быстрое затухание колебаний. Об этом говорят результаты исследования и теория внутреннего трения [14]. Согласно ей, перемещения конструкции с одной степенью свободы под действием гармонической силы с учетом рассеяния энергии определяются соотношением
* = Х с к Хк (х)со8(ю -мк >
(3)
к=1
В случае приложения нагрузки в виде двух сил в третях пролета выражение Ск примет вид
1
Ро
• лк 2л,
Ь1П — +--
3 3
2 2 Л У С
1----7
4 Р1
+ Г
трк1
/
(4)
где у - коэффициент внутреннего трения, равный у = ; рк - частота собственных колебаний;
2л
2/2
Рк =
л1 к
1+
4
Е1
т14
(5)
и к = агЩ— 2 У
1
У
4
С
р2
(6)
Хк(х) - вещественная функция стержня, которая для случая элемента, шарнирно опертого по концам, т.е. для нашего случая,
• лкх
Хк(х) = ЬШ-*-
(7)
Учитывая что, расчет конструкции ведется при резонансе, в данной работе ограничивались первым членом ряда (3).
Сравнение подсчитанных по формуле (3) величин прогибов с экспериментальными показало довольно точную их корреляцию с теоретическими.
с
к
Заключение
Таким образом, в ходе проведенных исследований нами оптимизированы составы и изучены свойства эпоксидных композитов, модифицированных каменноугольной смолой. Установлено, что полимерное покрытие на основе разработанных нами составов увеличивает выносливость бетона при изгибе и улучшает их диссипативные свойства.
СПИСОК ЛИТЕРАТУРЫ
1. Алексеев С.Н., Иванов В.М., Модры С., Шиссль П. Долговечность железобетона в агрессивных средах. М.: Стройиздат, 1990. 320 с.
2. Алексеев С.Н., Розенталь Н.К. Коррозионная стойкость железобетонных конструкций в агрессивной промышленной среде. М.: Стройиздат, 1976. 205 с.
3. Артамонов В.С. Защита от коррозии транспортных сооружений. М.: Транспорт, 1976. 192 с.
4. Бабушкин В.И. Защита строительных конструкций от коррозии, старения и износа. Киев: Вища шк.: Изд-во Харьк. ун-та, 1989. 168 с.
5. Ерофеев В.Т., Лазарев А.В., Богатов А.Д., Казначеев С.В., Смирнов В.Ф., Худяков В.А. Оптимизация составов биостойких эпоксидных композитов, отверждаемых аминофенольным отвердителем // Изв. Казан. гос. Архитектур.-строит. ун-та. 2013. № 4. С. 218-227.
6. Защита от коррозии, старения и биоповреждения машин, оборудования и сооружений: справочник: В 2 т. / под ред. А.А. Герасименко. М.: Машиностроение, 1987. Т. 2. 784 с.
7. Иванов Ф.М., Розенталь Н.К., Чехний Г.В. О преждевременном повреждении бетона в обычных условиях // Бетон и железобетон. 1994. № 2. С. 29-31.
8. Карпухин Н.С. Исследование выносливости железобетона // Тр. МИНТа. Вып. 108. М.: Трансжелдориздат, 1959. С. 44-54.
9. Михайлов В.А. Долговечность и защита строительных конструкций от коррозии // Долговечность строительных конструкций и материалов. Натурные исследования, коррозия и защита. Киев: Будивель-ник, 1973. С. 3-6.
10. Полак А.Ф. Физико-химические основы коррозии железобетона. Уфа: Изд-во Уфим. нефтяного инта, 1982. 76 с.
11. Розенталь Н.К., Алексеев С.Н. К вопросу исследования повреждений железобетонных конструкций вследствие коррозии арматуры // Долговечность строительных конструкций и материалов. Научные исследования, коррозия и защита. Киев: Будивельник, 1973. С. 34-38.
12. Сорокин Е.С. Динамический расчет несущих конструкций зданий. М.: Госстройиздат, 1956. 340 с.
13. Сорокин Е.С. К вопросу неупругого сопротивления строительных материалов при колебаниях // Науч. сообщ. ЦНИПС. Вып. 15. М.: Госстройиздат, 1954.
14. Сорокин Е.С. К теории внутреннего трения при колебаниях упругих систем. М.: Госстройиздат, 1960. 131 с.
15. Фанталов А.М., Иванова И.И. Опыт предприятий цветной металлургии по антикоррозионной защите строительных конструкций // Промышленное строительство. 1990. № 4. С. 17.
16. Шестоперов С.В. Долговечность бетона. М.: Автотрансиздат, 1966. 500 с.
THIS ARTICLE IN ENGLISH SEE NEXT PAGE
TECHNICAL SCIENCES. Construction materials and biulding products
Cherkasov V.D., Cherkasov D.V., Erofeyev V.T., Kondakova I.E., Bogatov A.D.
VASILY D. CHERKASOV, Doctor of Technical Sciences, Professor, Corresponding Member, Russian Academy of Architecture and Construction Sciences, Head, Sub-Department of Applied Mechanics; DMITRY V. CHERKASOV, Graduate Student; VLADIMIR T. EROFEYEV, Doctor of Technical Sciences, Professor, Corresponding Member, Russian Academy of Architecture and Construction Sciences, Head, Sub-Department of Building Materials and Technology; IRINA E. KONDAKOVA, Candidate of Technical Sciences, Assistant Professor, Sub-Department Of Building Materials and Technology; ANDREY D. BOGATOV, Candidate of Technical Sciences, Assistant Professor, Sub-Department of Building Materials and Technology. Mordovian State Ogarev University, Saransk, Russia, e-mail: dimamerkulov@bk.ru.
Regularities of the influence of polymeric coverings
on the resistance of concrete to the effect of cyclic mechanical loadings
The article presents the results of the research work in the optimisation of epoxy composites modified by coal tar as well as those in the strength of concrete having a polymeric covering. It has been demonstrated that the fatigue durability of concrete increases up to 2.5 times according to the thickness of covering in relation to the height of section. Besides, the numerical sizes of the coefficients of absorption for concrete without covering and that with a polymeric covering of various thickness have been determined, which makes it possible to define the coefficient of the absorption for the whole of the composite.
Key words: epoxy composites, coal tar, durability, crack resistance, endurance, elasticity module.
REFERENCES
1. Alekseev S.N., Ivanov V.M., Modri S., Shissl P., Durability of reinforced concrete in hostile environment. M., Stroyizdat, 1990. 320 p. (in Russ.). [Alekseev S.N., Ivanov V.M., Modry S., Shissl' P. Dolgovechnost' zhelezobetona v agressivnyh srsdah. M.: Strojizdat, 1990. 320 s.].
2. Alekseev S.N., Rosenthal N.K. Corrosion resistance of ferroconcrete designs in hostile industrial environment. M., Stroyizdat, 1976, 205 p. (in Russ.). [Alekseev S.N., Rozental' N.K. Korrozionnaja stojkost' zhelezobetonnyh kon-strukcij v agressivnoj promyshlennoj srede. M.: Strojizdat, 1976. 205 s.].
3. Artamonov V.S., Protection against corrosion of transport constructions. M., Transport, 1976, 192 p. (in Russ.). [Artamonov V.S. Zashhita ot korrozii transportnyh sooruzhenij. M.: Transport, 1976. 192 s.].
4. Babushkin V.I., The protection of construction designs against corrosion, aging and wear. Kiev, Visha shk., Publishing House Hark. Univ., 1989. 168 p. (in Russ.). [Babushkin V.I. Zashhita stroitel'nyh konstrukcij ot korrozii, starenija i iznosa. Kiev: Vishha shk.: Izd-vo Har'k. un-ta, 1989. 168 s.].
5. Erofeyev V.T., Lazarev A.V., Bogatov A.D., Kaznacheev S.V., Smirnov V.F., Khudyakov V.A., Optimization of structures of the bioresistant epoxy composites cured by an aminofenolny hardener, News of the Kazan State Architectural and Construction University. 2013;4:218-227. (in Russ.). [Erofeev V.T., Lazarev A.V., Bogatov A.D., Kaznacheev S.V., Smirnov V.F., Hudjakov V.A. Optimizacija sostavov biostojkih jepoksidnyh kompozitov, otverzhdaemyh aminofenol'nym otverditelem // Izv. Kazan. gos. arhitekturno-stroit. un-ta. 2013. № 4. S. 218-227].
6. Protection against corrosion, aging and biodamage of cars, equipment and constructions: in 2 t., ed. A.A. Gerasimenko. M., Mechanical Engineering, 1987, vol. 2, 784 p. (in Russ.). [Zashhita ot korrozii, starenija i bi-opovrezhdenija mashin, oborudovanija i sooruzhenij: spravochnik: V 2 t. / pod red. A.A. Gerasimenko. M.: Mashinostroenie, 1987. T. 2. 784 s.].
7. Ivanov F.M., Rozental' N.K., Chehnij G.V., About premature damage of concrete to usual conditions, F.M. Ivanov, Rosenthal G. V. Chekhny, Concrete and reinforced concrete. 1994;2:29-31. (in Russ.). [O prezhdevremennom pov-rezhdenii betona v obychnyh uslovijah // Beton i zhelezobeton. 1994. № 2. S. 29-31].
8. Karpukhin N.S., Research of endurance of reinforced concrete, Works MIIT. Vol. 108. M., Transzheldorizdat,
1959, p. 44-54. (in Russ.). [Karpuhin N.S. Issledovanie vynoslivosti zhelezobetona // Tr. MINTa. Vyp. 108. M.: Transzheldorizdat, 1959. C. 44-54].
9. Mikhaylov V.A. Durability and protection of construction designs against corrosion, Durability of construction designs and materials, Natural researches, corrosion and protection. Kiev, Budivelnik, 1973, p. 3-6. (in Russ.). [Mihajlov V.A. Dolgovechnost' i zashhita stroitel'nyh konstrukcij ot korrozii // Dolgovechnost' stroitel'nyh kon-strukcij i materialov. Naturnye issledovanija, korrozija i zashhita. Kiev: Budivel'nik, 1973. S. 3-6].
10. Polak A.F., Physical and chemical bases of corrosion of reinforced concrete. Ufa, Publishing House of Ufimyu Oil Univ., 1982, 76 p. (in Russ.). [Polak A.F. Fiziko-himicheskie osnovy korrozii zhelezobetona. Ufa : Izd-vo Ufim. neftjanogo in-ta, 1982. 76 s.].
11. Rosenthal N.K., Alekseev S.N. To a question of research of damages of ferroconcrete designs owing to fittings, Durability of construction designs and materials. Scientific researches, corrosion and protection. Kiev, Budivelnik, 1973, P. 34-38. (in Russ.). [Rozental' N.K., Alekseev S.N. K voprosu issledovanija povrezhdenij zhele-zobetonnyh konstrukcij vsledstvie korrozii armatury // Dolgovechnost' stroitel'nyh konstrukcij i materialov. Nauchnye issledovanija, korrozija i zashhita. Kiev: Budivel'nik, 1973. S. 34-38].
12. Sorokin E.S., Dinamichesky calculation of bearing designs of buildings. M., State Stroyizdat, 1956. 340 p. (in Russ.). [Sorokin E.S. Dinamicheskij raschet nesushhih konstrukcij zdanij. M.: Gosstrojizdat, 1956. 340 s.].
13. Sorokin E.S. To a question of inelastic resistance of construction materials at fluctuations, scientific community TsNIPS. Vol. 15 . M., State Stroyizdat, 1954. (in Russ.). [Sorokin E.S. K voprosu neuprugogo soprotivlenija stroitel'nyh materialov pri kolebanijah // Nauch. soobshh. CNIPS. Vyp. 15. M.: Gosstrojizdat, 1954].
14. Sorokin E.S., To the theory of internal friction at fluctuations of elastic systems. M., State Stroyizdat, 1960. 131 p. (in Russ.). [Sorokin E.S. K teorii vnutrennego trenija pri kolebanijah uprugih sistem. M.: Gosstrojizdat,
1960. 131 s.].
15. Fantalov A.M., Ivanova I.I. Experiment of the enterprises of nonferrous metallurgy on anticorrosive protection of construction designs, Industrial construction. 1990;4:17. (in Russ.). [Fantalov A.M., Ivanova I.I. Opyt predprijatij cvetnoj metallurgii po antikorrozionnoj zashhite stroitel'nyh konstrukcij // Promyshlennoe stroitel'stvo. 1990. № 4. S. 17].
16. 1Shestoperov S.V., Durability of concrete. M., Avtotransizdat, 1966, 500 p. (in Russ.). [Shestoperov S.V. Dolgovechnost' betona. M.: Avtotransizdat, 1966. 500 s.].
