ЙИГИРУВ МАШИНАСИ ДИСКРЕТЛАШ БАРАБАНЧАСИНИГ АМОРТИЗАТОРЛИ КОНСТРУКЦИЯСИНИ ИШЛАБ ЧИҚИШ ВА ПАРАМЕТРЛАРИНИ АСОСЛАШ Текст научной статьи по специальности «Техника и технологии»

УДК 677.052.48.3/.5

ЙИГИРУВ МАШИНАСИ ДИСКРЕТЛАШ БАРАБАНЧАСИНИГ АМОРТИЗАТОРЛИ КОНСТРУКЦИЯСИНИ ИШЛАБ ЧЩИШ ВА ПАРАМЕТРЛАРИНИ АСОСЛАШ

Джураев Анвар Джураевич Тошкент тукимачилик ва енгил саноат институты т.ф.д., проф., E-mail:anvardjuraev1948@mail.ru

Ураков Нуриддин Абраматович Термиз му^андислик-технология институти, PhD., E-mail: u nuruddin88@mail.ru

Аннотация. Маколада йигирув машинасининг дискретлаштирувчи барабанчасининг мавжуд конструкцияси хусусиятлари тах,лили куриб чикилган. Амортизатор ва секцияли тишли гарнитуралари билан тавсия этилган дискретлаш барабанчасининг конструктив схемаси ва ишлаш принципи келтирилди. Дескретлаш барабанчасининг секцияли тишли тупламларининг вертикал тебранишларини назарий урганиш натижалари олинди. Тишли гарнитураларнинг тебраниш конунияти олинди ва курилган богликлик графикга асосланиб, барабанчанинг асосий параметрлари куриб чикилди.

Аннотация. В статье приводится анализ особенностей существующих конструкций дискретизирующего барабанчика прядильной машины. Представлена конструктивная схема и принцип работы рекомендуемого составного дискретизирующего барабанчика с амортизатором и секционными зубчатыми гарнитурами. Результаты теоретических исследований вертикальных колебаний секционных зубчатых гарнитур дискретизирующего барабанчика. На основе полученных закономерности колебаний зубчатых гарнитур и построенных графических завимостей обоснованы основных параметры барабанчика.

Annotation. The article provides an analysis of the features of the existing designs of the discretizing drum of the spinning machine. The design scheme and the principle of operation of the recommended composite sampling drum with a shock absorber and sectional gear headsets are presented. The results of theoretical studies of vertical vibrations of sectional gear sets of the sampling drum. Based on the obtained patterns of oscillation of gear headsets and the constructed graphical dependencies, the main parameters of the drum are justified.

Калит сузлар: йигирув машинаси, намуна олувчи барабан, толалар, лента, тишли гарнитура, амортизатор, масса, бикрлик, тебранишлар, амплитуда, частота.

Ключевые слова: Прядильная машина, дискретизирующый барабанчик, волокна, лента, зубчатая гарнитура, амортизатор, масса, жесткость, диссипация, колебания, амплитуда, размах, частота.

Keywords: Spinning machine, sampling drum, fibers, tape, gear headset, shock absorber, mass, stiffness, dissipation, oscillations, amplitude, span, frequency.

Кириш. Дискретлаш жараёнининг мох,ияти тасмани узаро алокаси булмаган алох,ида толаларга ажратиш, уларнинг нисбий силжиши ва жуда узун узунликда таксимлашдан иборат.

Дискретлаш жараёнида ута юкори даражада букилиш содир булади, яъни тасма 3000-7500 марта букади, ва идеал ажратилишида дискрет оким кесимида 2-6 контактсиз толалар мавжуд булади. Айнан ана шу хусусият билан дискретлаш чузишдан фаркланади. [1] Дискретлаш контактсиз толаларни дискрет окимини ташкил этиш учун амалга

оширилади, бундай толалар йигирув камерасининг пишитиш курилмаси шакллантирадиган айланмага асосланган айланма моментини кабул килиш ва узатиш имкониятига эга эмас, бунинг натижасида дискретлаш курилмаси ва чикарилган жуфтлик орасида сохта бурама содир буламайдиган шароит яратиб берилади.

Таркибли дискретловчи барабанчани самарали конструктив схемасини ишлаб чикилган 1-расмда: а-дискретловчи барабанчанинг кирким х,олатдаги умумий куриниши, б-А-А кирким; 1 фигура, в-уч каторли игна билан ташки секцион втулкани йигилгани схемаси, г-уч каторли аррали тиш билан ташки секцион втулкани йигилган полати, д-цилиндрли асосга урнатилган дискретловчи барабанчанинг тишли гарнитураси, е-цилиндрли асосга урнатилган дискретловчи барабанчанинг игнали гарнитураси, /-цилиндрли асосга урнатилган дискретловчи барабанчанинг тишли гарнитура ва игнали каторларни тартибли жойлашуви; ^-цилиндрли асосга урнатилган дискретловчи барабанчага тишли гарнитурасининг баландлиги кия юза хосил килувчи тартибда жойлашган х,олатнинг куриниши, Л-цилиндрли асосга урнатилган дискретловчи барабанча игналарининг баландлиги кия юза х,осил килувчи тартибда жойлашган х,олатнинг куриниши, &-цилиндрли асосга урнатилган дискретловчи барабанчанинг тишли гарнитураси ва игналарнинг каторли йигилма тартибида жойлаштирилиб, уларниг баландлиги кия юза х,осил килувчи тартибда тасвирланган х,олатнинг куриниши келтирилган.

Таркибли тарзда узаро тугри танланиб урнатилган асосида кайишкок резинаси булган тишлар ёки игналар айланиш даврида толаларнинг узилиши камая боради. Баландлиги 2.0 мм ва эни 9.0 мм булган толали пилтани айнан дискретлаш жараёнида шундай турдаги барабанчаларни ишлатиш дискретлаш жараёнини самарали олиб боришига сабаб булади. Дискретлаш жараёнини самарали булишини таъминлаш максадида толали пилта таркиб жихдтдан сунъий толалардан иборат булса ташки втулка 1 арра 2 билан ташки втулка 1 ни игна 3 ни гарнитура билан алмаштирилади.

Дискретлаш жараёнида ишлатиладиган толали пилта таркиб жихдтдан табиий ва сунъий толалардан ташкил топган булса, ташки втулка 1 даги арралар 2 ва игна 3 лар узаро алмаштириб ишлатиш имконияти яратилди. Шунинг учун бундай дискретловчи конструкция универсал х,исобланади.

Тавсия килинаётган дискретловчяи барабанча курилмаси толали пилта таркибидаги толаларни самарали ажратишга ёрдам беради, шу билан биргаликда дискретлашдаги равонликни таъминлашга ёрдам беради.

Тавсия килинаётган дискретловчи барабанча ёрдамида дискретлаш жараёнидаги иш самарасини ошишига бутун толали пилта узунлиги буйича саклаб колинади, йигирув камерасидаги толаларнинг узилиши пасаяди, бундан ташкари барабанчани таъмирга яроклилиги юкоридир.

Дискретлаш барабанчасининг эффектив конструкцияси.

Дискретлаш барабанчасининг конструкцияси ишлаб чикилди ва унинг схемаси 1 -расмда келтирилган. [2]. Конструкция куйидагича ишлайди. Дискретлаш барабанчаси айланганида ва толалардан х,осил булган технологик юкламанинг х,исобига тишли 2 ташки втулка 1 ёки игнали 3 гарнитура таранг (резинали) втулка5 ёрдамида асосга 4 урнатилганлиги х,исобига кушимча юкори ччастотали айланма тебранишларни содир этадилар.

Таранг втулканинг 5 керакли бикрлигини таналаган х,олда, аник амплитудали ва частотали айланма тебранишларни олиш мумкин, ва ушбу х,олатда кушимча инерцион кучлар х,исобига асосий тола массасидан толаларни ажаратиб олиш эффективлиги

оширилади. Шу билан бирга, толанинг узилишлари сезиларли даражада камаяди. Баландлиги 2.0 мм ва кенглиги 9.0 мм булган узатувчи лента марказида купрок зичлигка эга булади. [3]. Шу билан бирга асоснинг ён деворлари 4 ва копкоги буйлаб толаларнинг ишкаланиши ошиб бориши х,исобига тола асосий тола массасидан ажаралиб колади. Барабанчанинг четларида урнатилган тишлар 2 ва игналар 3 баландликлари 0,4^0,6 мм га ошикрок килиб бажарилганлиги, унинг уртасидаги тишлар 2 ва игналар 3 баландлигига нисбатан толаларни четки юзалари билан ишкаланиш кучини енгиб утиш имконини беради. Бу эса бир текис хдракатланишни оширади ва барабанчанинг бутун кенглиги буйлаб толалар дискретланишини таъминлайди. Сунъий толалардан иборат булган лентани дискретлаш жараёнини эффективлигии таъминлаш учун тишли 2 гарнитурали втулка1 игнали 3 гарнитурали ташки втулка 1 билан алмаштирилади. Табиий ва сунъий толалар аралашмасидан таркиб топган лентани дискретлашда навбатма навбат урнатилган тишли 2 ва игнали 3 гарнитуралардан иборат ташки втулкалардан 1 фойдаланса булади. Шунинг учун таклиф этилаётган контруксия универсал х,исобланади. Таклиф этилаётган курилма толали материалнинг бир текис ва эффектов дискретлаш имконини беради.

1-расм. Пневмомеханик йигирув машинасининг дискретлаш барабанчаси

Барабанчанинг тишли гарнитураси вертикал тебранишининг хисоблаш схемаси ва математик модели. Дискретловчи барабанча тишли гарнитуралари кисмлари бир хил улчамга эга. Шунинг учун уларнинг х,исоб схемалари х,ам бир хил булади. Умумуй х,исоб схемаси 2-расмда келтирилган.

Тишли гарнитуранинг тебранишларини ифодаловчи дифференциал тенгламани х,осил килиш учун Лагранжнинг II - тартибли тенгламасидан [4] фойдаланилди:

йг

гдтл

дф

дт дл дл -+ —- +—-

дд1 дф дд1

<2(ф)

(1)

Бу ерда, диО(ср)~ умумлашган координата ва умумлашган кучлар, Т,П - кинетик ва потенциал энергиялар; Ф - Рэлейнинг диссипатив функцияси.

7777777777777777

2-расм. Дискретловчи барабанчанинг тишли гарнитура кисмининг вертикал тебранишларини ифодаловчи х,исоб схемаси

Х,исоб схемасига асосан тишли гарнитура кисмларини потенциал, кинетик энергиялари ва диссипатив функцияси [5] га асосан куйидаги ифодалардан аникланади:

П = 1 су2; Т = 1 т ; Ф = 1 в 2 2 г' 2 ^ йг ,

(2)

бу ерда, с,в - гарнитура кисмлари тагидаги резинали втулка чизик;ли деформацияси буйича бикрлик ва диссипация коэффициентлари; у - вертикал силжиши; /??,-тишли гарнитура кисми массаси;

Олинган (2) ифодалардан умумлашган координата буйича х,осилалар олинди [6,7]:

дП дФ йу дТ дТ п

-= су; -= в —; — = тг у; — = 0

ду ду йг ду ду

Вакт буйича олинган х,осилалар куйидагича булади [8]:

йу ( дТ ^

йг

Уду J

= т =

й 2 у йг1

Умумлашган куч [9];

Г = Г + Г ътаг ±ЗГ

1

0

1

(3)

(4)

Олинган (3), (2) ларни (1) га куйиб дискретловчи барабанчани тишли гарнитурасининг вертикал тебранишларини ифодаловчи дифференциал тенглама х,осил килинди [9];

т

й 2 у

+

су + в — = Г + Г $таг ±5Е 7 Ж 1 1

(5)

йг2 йг

Олинган (5) ни тишли гарнитура кисмларининг эркин тебранишларини ифодаловчи ечимга асосан куйидагича булади;

у = г + Е2 СО8^0?] (6)

2

/ 2 2 бу ерда Ш0 = ^р0 - п ; р0

И

п = ■

т

2т

Мавжуд ечим р = 0в дР^ = 0 варианти учун (6) га асосан мажбурий тебранишлар учун куйидаги ифодадан иборат булади:

Р0 бШ

У = ■

Ш - arctg

Г 2пш ^

2 2 ^Р0-Ш ;

^|(р2 -Ш24Ж-Ш1

(7)

Лекин (5) нинг умумий ечимини Рунге-Кутта дастури асосида, тасодифий сонлар генераторидан фойдаланиб компьютерда амалга оширилди.

Дискретлаш барабанчаси параметрларининг унинг тебраниш характерларига таъсирининг тах,лили. Дискретловчи барабанча тишли гарнитураларини тебраниш конуниятларини олиш учун келтириб чикарилган (7) ифодали сонли ечимини х,ар бир тишли гарнитура учун алох,ида амалга оширилди. Х,исоблашлар параметрларининг куйидаги кийматларида амалга оширилди:

т

= (1,2 1,8)-10

- 2

кг; п = (6.0 ^ 7.5)-10 3айл/мин;

д х 7

Р =(12 ^ 24)сН; Ро = (2,3 ^ 4,5)сН; дРх = (0,25 ^ 0,65)сН; с = (0,08 ^ 0,35)-103 Н / м; в = (1,3 2,5)Нс / м;

Рл =(12 + 2.3 Бт Ш ± 0.25)сН; с = 0.25-103 Н/м;

п = 6 -103 айл/мин; в = 2,5 Нс/м; д

I 0.4-10-

б

Р = (18 + 3.35бшШ ± 0.45)сН; с = 0.25 -103 Н/м;

п = 6 -103 айл/мин; в = 2,1 Нс/м; д

с

в

г

г

Е = (24 + 4.35вт^ ± 0.65)сЯ; с = 0.25 -103 Н/м; = 6 -103 айл/мин; в = 2,1 Нс/м;

3-расм. Тавсия этилган таркибли дискретловчи барабанча тишли гарнитураларининг вертикал тебраниш конунларини технологик ва юритгич айланиш частотасига боFликлик конуниятлари келтирилган

Олинган конуниятларда дискретловчи барабанча х,ар уччала тишли гарнитуралари

вертикал силжиш конуниятлари алох,ида белгиланди (3-расм, У1, У2, Уз, графиклари). -

расмда тавсия этилган таркибли дискретловси барабанча тишли гарнитураларини

вертикал тебраниш конунларини технологик ва юритгич айланиш частотасига богликлиги

келтирилган. Олинган конуниятлар тахдилига кура дискретловчи барабанча урта

кисмидаги тишли гарнитурани тебраниш амплитудаси качон четки тишли гарнитуралар

тебранишлари амплитудаларидан (15 20)% гача юкорилиги аникланди. Бунинг асосий

сабаби Е = 1,2К = 1.2Е килиб олинганлиги, яъни уртадаги тишли гарнитурага таъсир 2 1 3

килувчи технологик каршиликнинг катталиги х,исобидир.

Чунки урта зонада лента толалари зичлиги юкорирок булади. Таъкидлаш лозимки,

У1, У2, ва Уз, ларнинг тебраниш амплитудалари гарнитуралар урнатилган резинали

втулкаларнинг чизикли бикрлик коэффициентларига х,ам боглик булади. 3-расмдаги

конуниятлардан куриниб турибдики, технологик каршиликни ортиши билан тишли

гарнитураларнинг тебраниш амплитудалари х,ам мос равишда ортиб боради (3-расм, а,б,в-

графиклар). Уларнинг тебраниш частоталари баркарор хдракат вактида юритгичнинг

айланиш частотасига деярли мос келади. Бунда тебраниш частотасининг киймати

2 3

1.22-102 Гц га тенг булади. Мос равишда юритгич айланиш частотаси 7.5 -10 айл/мин

гача орттирилганда, тишли гарнитураларнинг тебраниш частоталари пропорционал

равишда ортади ва 1.42-102 Гц га тенг булди (4-расм, а,б,в-графиклар). Бунда дискретловчи барабанчани х,ар уччала тишли гарнитураларини тебраниш амплитудалари кийматлари таъсири деярли узгармайди. Олинган конуниятларни кайта ишлаш натижасида тишли гарнитураларнинг вертикал тебраниш камровларини уларнинг параметрларига богликлик графиклари курилди. 5-расмда дискретловчи барабанча тишли гарнитураларининг тебраниш камровлари юритгич айланиш частотасига богликлик графиклари келтирилган. Ушбу богланиш графикларини анализ к;илиш натижасида шулар аникдандики, юритгичнинг айланиш частотаси 4.5-103 айл/мин дан 7.2-103 айл/мин гача

купайганда икки четдаги тишли гарнитураларнинг тебраниш камровлари ДУ^ ва

АУ3 кийматлари = (12 + 2.38Н1£У/1±0.25) сН булганда 0.130-10"3 м дан 0.615-1СГ

м

гача ночизикли конуниятда купайиб боради, бунда Л у ва ЛУ3 ларни узгариш

конуниятлари деярли бир хил булади, факат тебраниш фазалари силжиши билан фаркланади.

Т -£-/ Уз /

0.4-10-

0.5 10-Зс

У2

^алалллаая^

Рл =(12 + 3.35бшШ ± 0.25)сН; с = 0.25 -103 Н/м;

-> /

п = 7.5-103 айл/мин; в = 2,1Нс/м; д

! 0.4

0.5 Ю- 'с

чтшшшш

Рл =(18 + 3.35бшШ ± 0.45)сН; с = 0.25 -103 Н/м;

/

п = 7.5-103 айл/мин; в = 2,1Нс/м; д

(IV V V V V

Рл =(24 + 4.55 БШ Ш ± 0.6)сН; с = 0.25 -103 Н/м; п = 7.5 -103 айл/мин;

в = 2,1Нс/м;

4-расм. Тавсия этилган таркибли дискретловчи барабанча тишли гарнитураларининг вертикал тебраниш конунларини технологик ва юритгич айланиш частотасига боFликлиги келтирилган

Лекин урта кисмдаги тишли гарнитурани тебраниш камрови, р = 12 - р булаги учун тебраниш камрови кийматлари каттарок булади. Мос равишда А у = Лу нинг

кийматлари 0.485-10 3 м дан 1.42-10 3 м гача ночизикли конуниятда ортиб боради. ^айд этиш лозимки, уртадаги тишли гарнитура тебранишларининг камрови кийматлари

мос равишда р =(12 + 2.3бшШ±0.25) сН булганда ЛУ2 кийматлари 0.138-10-3 м дан 0.79-10-3 м гача чизиксиз конуниятда ортиб боради.

3

Технологик каршилик Fi=24,0 сН булганида АУ2 кийматлари 0.54 • 10-3 м дан

1.62 • 10-3 м гача купайиб боради. Тажрибавий тадкикотлар натижасига кура тишли гарнитурани вертикал тебранишлари, шунингдек, гарнитура тишларининг узаро фарки (1,0 ^ 1,2) • 10-3 м дан ошмаслигани таъминлаш учун юритгич айланиш частотаси (7,0 ^ 7,5) 10-3 айл/мин оралигида танлаш максадга мувофикдир. Лекин амортизаторнинг бикрлигини мос кийматларини танлаш х,исобига пэ кийматларини (10 ^ 12) • 103 айл/мин гача ортиши мумкин булади.

Ду, 10"3 м

1,5

1,0

0.5

4,0

5,0

6,0

7=° пд ,103 айл/мин

1,2,3-АУ: = АУ3 = f(пд) 4,5,6-АУ2 = f(nd) 1,4-Fn = (12 + 2.3sin cot±0.25)сН; 2,5 - Fn =(18 + 2.35 - sin cot ± 0.45)сН; 3,6 - Fn =(24 + 4.3sin cot ± 0.65)сН;

5-расм. Дискретловчи барабанча тишли гарнитураларини тебраниш камровларининг юритгич айланиш частотасига боFликлик графиклари

1.3-I, III кисм тишли гарнитура зоналари; 2-4-II- урта кисм тишли гарнитура зонаси;

1,2 - Fn =(12 + 2.3 sin cot ± 0.25)сН; 3,4 - Fn =(18 + 2.35 - sin cot ± 0.45)сН; = 6 • 103 айл/мин.

6 - расм. Дискретловчи барабанча тишли гарнитураларининг тебраниш камровларини резинали амортизатор бикрлик коэффициентига бо^шклик

графиклари

6 - расмда дискретловчи барабанча тишли гарнитураларининг тебраниш камровларини резинали амортизатор бикрлик коэффициентига богликлик графиклари келтирилган.

Графиклар тахлилига кура амортизатор бикрлиги 0,65 • 103 Н/м дан 0,35 • 103 Н/м гача ортганида ва Fl=12,0 сН булганида, Ау = Ау кийматлари 0.62- 10-3 м дан 0.132-10-3 м

гача камайса, мос равишда Fl=18,0 сН булганда, Ау = Ау кийматлари 0.93-10-3 м дан

0.26 • 10-3 м гача чизикли конуниятда камаяди (6-расм).

Уртадаги тишли гарнитурани тебраниш камровлари Fl=12,0 сН булганда эса, 1,28-103 м дан 0,43-10 3 м гача камаяди. Шунингдек, Fl=18,0 сН булганда АУ2

кийматлари 1,21 -103 м дан 0,51 -10 3 м гача ночизикли богланишда камайишини куриш

мумкин. Шунинг учун Ау, АУ2 ва АУ3 кийматлари (1,0 -1,2)-10"3 м оралигида

булишини таъминлаш учун умумлашган амортизаторнинг бикрлик кийматларини

(0,2 - 0,35)-10_3 Н/м дан катта килиб олиш максадга мувофикдир.

Тишли гарнитура кисмлари

1,4 - Fn =(24 + 4.5sin cot ± 0.65) сН; 2,5 - Fn =(18 + 3.35 - sinct ± 0.45) сН;

3,6 - Fn =(12 + 2.3sin cot ± 0.25) сН; 1,2,3 - пэ = 7.5-103 айл/мин; с = 0.12-103 Н/м;

в = 1.3 Нс/м; 4,5,6 -пд = 6.0 -103 айл/мин; с = 0.25 -103 Н/м; в = 2.1 Нс/м;

I-биринчи тишни гарнитура кисми; II -иккинчи тишли гарнитура кисми; III-учинчи тишли гарнитура кисми; 7-расм. Тавсия этилган дискретловчи барабанча тишли гарнитураларини тебраниш камровларини параметрларига боFликлик графиклари

7-расмда тавсия этилган дискретловчи барабанча тишли гарнитураларини тебраниш камровларини параметрларига богликлик графиклари келтирилган. Графиклар тахлили шуни курсатадики, урта зонадаги тишли гарнитурани вертикал тебранишлари камрови технологик каршиликни хамда юритгич айланиш частотасини ортиши билан икки четдаги тишли гарнитуралар тебраниш камровларига нисбатан катталигини куриш мумкин. Лекин хар бир тишли гарнитура учун алохида амортизатор куйиб, мос бикрликлардаги резинали втулкачалар урнатилса, Ау, Ау ва А у ларнинг кийматларини узаро тенглаштириш мумкин булади.

Шунинг учун; икки четки тишли гарнитураларнинг амортизаторлари учун (0.18 ^ 0.20)-103 Н/м ва уртача тишли гарнитура амартизатори учун резинали втулка

бикрлик коэффициенти (0.32 ^ 0.35)• 103 Н/м оралигида олиш тавсия этилади.

Хулоса. Дискретлаш барабанчасининг эффектив конструктив схемаси ишлаб чикилди. Назарий тадкикотлар асосида тишли гарнитураларининг вертикал тебраниш конунлари олинди, унинг параметрлари асослаб берилди.

АДАБИЁТЛАР

1. Патент UZ № IAP 06730. Дискретизирующий барабанчик пневмомеханической прядильной машины / Джураев А.Дж. Ураков Н.А., Мирзаев О.А, Ахмедов К.И. // Расмий ахборотнома. -2022. -№ 6.

2. Джураев А.Дж., Ураков Н.А., Мирзаев О.А., Алмардонов О.М., Усманов Х.С. Анализ нагруженности питающего цилиндра в узле питания прядильных машин // Москва. Universum: Технические науки журнал №3 2021, бет /49-53

3. Juraev, A., and N. Urakov. "DEVELOPMENT OF DESIGNS AND JUSTIFICATION OF THE PARAMETERS OF A SCRETTING DRUM WITH A DAMPER OF A SPINNING MACHINE." Science and innovation 1.A4 (2022): 231-239.

4. Juraevich, Juraev Anvar, and Urakov Nuriddin Abramatovich. "DEVELOPMENT OF DESIGNS AND JUSTIFICATION OF THE PARAMETERS OF A SCRETTING DRUM WITH A DAMPER OF A SPINNING MACHINE." Galaxy International Interdisciplinary Research Journal 10.5 (2022): 1093-1101.

5. Джураев, А. Д., Ураков, Н. А., Мирзаев, О. А., Алмардонов, О. М., & Усманов, Х. С. (2021). АНАЛИЗ НАГРУЖЕННОСТИ ПИТАЮЩЕГО ЦИЛИНДРА В УЗЛЕ ПИТАНИЯ ПРЯДИЛЬНЫХ МАШИН. Universum: технические науки, (12-3 (93)), 48-53.

6. Джураев, А. Д., Муродов, Т. Б., Матисмаилов, С. Л., Мирзаев, О. А., & Ураков, Н. А. (2020). Дискретизирующий барабанчик для пневмомеханических прядильных машин. Патент на изобретение, № IAP06301, 30.

7. Джураев, А. Д., Мирзаев, О. А., Ураков, Н. А., & Умаров, Р. И. (2019). Питающий цилиндр прядильного устройства. Патент на изобретение, № IAP05854, 7.

8. Джураев, А., О. А. Мирзаев, Н. А. Ураков, and К. И. Ахмедов. "РАЗРАБОТКА НОВОЙ КОНСТРУКЦИИ ПИТАЮЩЕГО СТОЛИКА ПРЯДИЛЬНОЙ МАШИНЫ." ТошДТУ ХАБАРЛАРИ (2018): 115.

9. Patent, U. Z. (2022). No. IAP 06730. Discretizing drum of a pneumatic spinning machine/Juraev AJ Urakov NA, Mirzaev OA, Akhmedov KI. Official Newsletter, (6).

10. Мухамедов, Ж., Турдалиев, В. М., Косимов, А. А., & Кучкоров, С. К. (2017). Расчет мощности комбинированного агрегата для предпосевной обработки почвы и посева мелькосеменных овощных культур. Вестник Науки и Творчества, (3 (15)), 93-98.

11. Dzhuraev, A., & Tukhtakuziev, A. (2016). Mukhamedov Zh. Turdaliev V. Kombinirovannyy agregat dlya predposevnoy obrabotki pochvy i seva melkosemyannykh ovoshchnykh kul'tur.[Combined aggregate for pre-sowing tillage and sowing of small-seeded vegetables]. Tashkent: Fan va texnologiyalar, 180.