Ядерные газотурбинные установки замкнутого цикла Текст научной статьи по специальности «Механика и машиностроение»

НОВЫЕ ЭНЕРГЕТИЧЕСКИЕ СИСТЕМЫ И ТЕХНОЛОГИИ

УДК 66.062.4

ЯДЕРНЫЕ ГАЗОТУРБИННЫЕ УСТАНОВКИ ЗАМКНУТОГО ЦИКЛА

Г.Н. МАРЧЕНКО, Ю.Я. ПЕТРУШЕНКО, Г.И. ДРУЖИНИН, А.У. УЧАРОВА

Казанский государственный энергетический университет.

Представлены результаты теоретических и экспериментальных исследований одного из перспективных методов существенного повышения эффективности действующих генерирующих мощностей за счет применения при производстве электроэнергии газотурбинных установок с замкнутым циклом, в том числе предусматривающих использование ядерных источников тепла. На основании проведенного анализа даны конкретные предложения для различных технологических схем энергопроизводства, в которых применение подобных установок наиболее целесообразно.

В последние годы предпринимаются интенсивные усилия в области реформирования энергетики. При этом одним из основных направлений решения проблемы является обеспечение существенного увеличения эффективности генерирующих мощностей действующей энергосистемы в целом. Эта цель достигается, в частности, использованием при производстве электроэнергии более современных газовых турбин и переходом к парогазовым циклам с более высоким КПД [1-5].

Определенный интерес, в рассматриваемом смысле, представляют ядерные газотурбинные установки с замкнутым циклом. Их принципиальной особенностью является применение ядерных источников тепла и, соответственно, использование иных, чем, в частности, воздух и продукты сгорания органического топлива, рабочих тел с более высоким и выгодным с точки зрения технической эффективности уровнем исходных параметров.

Принципиально атомные закрытые газотурбинные установки (АЗГТУ) объединяют высокотемпературный газоохлаждаемый реактор (ВТГР) с системой газотурбинной установки (ГТУ) замкнутого цикла с гелием в качестве рабочего тела, являющимся одновременно охладителем реактора.

Важным этапом в оценке перспектив данного направления при решении глобальных энергетических проблем явилась состоявшаяся в Монсе (Швейцария) международная конференция [6].

Особый интерес на ней вызвал доклад директора научноисследовательского института фирмы Эшер-Висс (Бельгия) профессора К. Келлера, поскольку именно эта фирма является, в известном смысле, основоположником создания ГТУ замкнутого цикла и обладает чрезвычайно большим опытом в этой области.

Достаточно сказать, что уже к 1958 г. фирма и ее филиалы в США, Англии и ФРГ спроектировали и изготовили 14 газотурбинных установок с замкнутым циклом, эксплуатация которых подтвердила расчетные параметры [7].

© Г.Н. Марченко, Ю.Я. Петрушенко, Г.И. Дружинин, А. У. Учарова Проблемы энергетики, 2008, № 5-6

Существенно, что в число 14 изготовленных фирмой Эшер-Висс ГТУ замкнутого цикла входит первая корабельная установка мощностью 10000 л.с. для японского морского флота. Следует также отметить, что в России на Каширской ТЭЦ эксплуатируется изготовленная этой же фирмой установка мощностью 12 000 кВт с подогревателем воздуха, работающая на пылевидном угле.

Преимущества ЗГТУ могут быть сведены к следующему:

1. Возможность получения значительной мощности при относительно малых размерах проточной части лопаточных машин. При этом мощность установки определяется как N¿=N^0, где N - выходная мощность; Меуд - удельная мощность; О - расход рабочего тела. С увеличением давления перед компрессором расход О и мощность пропорционально возрастают до тех пор, пока это возрастание не будет ограничено изгибающими усилиями в лопатках [7].

2. Высокий КПД, обеспечивающий экономию топлива и минимальное вредное воздействие на окружающую среду.

3. Большой ресурс узлов ЗГТУ, что связано с чистотой рабочего тела, заполняющего контур установки.

4. Приспособленность к различному спектру источников тепла.

5. Возможность создания ЗГТУ на основе имеющихся технологий, материалов и оборудования.

6. Имеющийся опыт эксплуатации ЗГТУ показывает возможность обеспечить высокую готовность и надежность, малую стоимость обслуживания и, соответственно, экономичность.

Видимо уместно отметить, что ГТУ замкнутого цикла, несмотря на все очевидные преимущества, до сих пор не получили широкого распространения. Причиной этого является довольно громозкий огневой подогреватель, и для получения высоких температур газа перед турбиной необходимо, чтобы в огневом подогревателе температура стенки теплопередающей поверхности была выше, что лимитирует рост максимальной температуры газа в цикле. Этот недостаток отпадает, когда на смену огневому подогревателю приходит атомный реактор. В то же время высокая плотность выделения энергии ядерного реактора требует применения теплоносителей с высокими теплопередающими свойствами, обеспечивающих одновременно интенсивный отвод тепла при умеренном давлении и относительно небольшие затраты на перекачку теплоносителя через активную зону.

Наилучшими теплоносителями с высокими коэффициентами теплоотдачи являются жидкости. Однако неиспользование таких теплоносителей и как рабочих тел в одноконтурных установках встречает значительные трудности, так как в этом случае в реакторе должны последовательно выполняться нагрев жидкости, испарение, а в некоторых случаях и перегрев пара, что существенно усложняет конструкцию.

В связи с этим в одноконтурных установках целесообразно применять газовые теплоносители, которые при худших теплопередающих свойствах не имеют фазового перехода и допускают осуществление термодинамических циклов практически в любом температурном диапазоне.

Газообразные рабочие тела расширяют возможность создания одноконтурных установок, т.к. их свойства как рабочих тел не ограничивают диапазон рабочих параметров ни по давлению, ни по температуре.

В качестве рабочих тел и теплоносителей ядерных установок рассматриваются одноатомные инертные газы, двухатомные - азот и водород, а также трехатомные -углекислый газ. В некоторых случаях [10] целесообразно применение многоатомных газообразных соединений, в частности 8Р6.

Наиболее перспективным газом является гелий. Имеется практический опыт использования углекислого газа СО2, но только до температуры 923 К, выше которой газ вступает в реакцию с графитом активной зоны.

Свойства газов определяют их теплофизические свойства и, соответственно, теплопередающую способность, потери при прохождении через элементы контура, а также влияют на размеры лопаточных машин и теплообменных аппаратов. Зависимость термодинамических свойств: удельной теплоёмкости и показателя изоэнтропы от температуры определяется атомностью газа. Для одноатомных газов эти величины в рабочем диапазоне температур остаются практически постоянными. Для двухатомных, трехатомных и многоатомных газов имеет место увеличение теплоемкости и уменьшение показателя адиабаты с ростом температуры.

Высокие теплопередющие свойства и возможность использования при высоких температурах и более низких давлениях делают привлекательным применение в качестве эффективных теплоносителей жидких металлов [8]. По совокупности свойств среди жидких металлов наиболее приемлемыми считаются натрий и калий. Возможно также применение лития (точнее, его изотопа 7Ы), но из-за высокой стоимости этот теплоноситель для крупных энергоустановок, как правило, не рассматривается. Общим недостатком жидких металлов является высокая температура затвердевания (371 К для натрия и 337 К для калия). Существует эвтектический сплав №-К, находящийся в жидком состоянии при комнатной температуре, однако вследствие относительно высокого сечения захвата тепловых нейтронов в одноконтурных установках его применение нецелесообразно.

При использовании щелочных металлов главной проблемой является борьба с коррозией и обеспечение длительной прочности конструкционных материалов. К недостаткам рассмотренных жидких металлов следует отнести их относительно высокую наведенную радиоактивность.

Определенный интерес в качестве теплоносителей, в рассматриваемом смысле, представляют некоторые органические вещества, обладающие высокими теплофизическими и ядерно-физическими свойствами.

В качестве наиболее исследованных теплоносителей этой группы обычно рассматривают углеводороды, замещенные углеводороды ароматического или фенильного рядов (дитолилметан), а также смеси дифенильных и трифенильных соединений (сантовакс, НВ-40).

Органические теплоносители коррозионнопассивны. Их недостатком являются худшие, по сравнению с водой, теплофизические свойства. При использовании органических веществ в качестве рабочего тела в одноконтурных установках проявляется их специфическая особенность, выражающаяся в положительном наклоне правой пограничной кривой (рис. 1). В результате процесс от точки расширения происходит в области перегретого пара. В качестве теплоносителей этого типа наиболее часто применяют дифенил или бензол [9].

Органические вещества могут использоваться как рабочие тела низкотемпературных установок, утилизирующих тепло высокотемпературного контура.

Неорганические низкокипящие вещества, такие как аммиак или различные марки хладона, могут использоваться в тех же установках и для тех же целей, что и органические вещества.

Рис. 1. Схема термодинамического цикла при использовании в качестве теплоносителя органических веществ: 1 - 2 - нагрев жидкости; 2 - 3 - испарение; 3 - 4 - расширение в турбине;

4 - 5 - 1 - охлаждение и конденсация

Определенный интерес в рассматриваемом смысле представляет применение в качестве рабочих тел химически реагирующих веществ.

Химически реагирующие рабочие тела - это вещества, в которых при прохождении их по тракту энергоустановки, вследствие изменения параметров, происходит обратимая химическая реакция. При нагревании такие вещества распадаются на более простые молекулы, а при охлаждении соединяются в более сложные, состав которых определяется исходными и рабочими параметрами процесса. Одним из наиболее широко исследованных в этом плане химических соединений является четырехокись азота ^О4 [12-13].

Выбор того или иного типа рабочего тела по существу предопределяет технологическую схему и рабочий цикл замкнутых газотурбинных установок. Соответствующие типовые решения сводятся к следующему.

1. Установки с использованием паров жидких металлов и низкокипящих веществ

Использование паров жидких металлов в турбоустановках требует осуществления парового цикла, в котором рабочее тело изменяет свое фазовое состояние. В паровых циклах значение максимального и минимального давлений связано с температурами подвода и отвода тепла и поэтому физические свойства веществ влияют на диапазон температур использования данного рабочего тела. Для высокотемпературных теплоносителей (калий и натрий) рассматриваются циклы на насыщенном паре, при этом процесс расширения осуществляется в двухфазной области. В конце расширения принимается значение влажности до 10-12%, что определяет минимальную допустимую температуру 850 К, а давление оказывается ниже атмосферного, вследствие чего дальнейшее снижение Гковд становится нереальным. Установки, работающие на парах натрия или калия, из-за сужения диапазона температур не могут иметь высокий КПД и рассматриваются в применении к космическим аппаратам, где высокая температура отвода тепла оправдана уменьшением размеров газоохладителя излучателя. Паровые циклы с органическим рабочим телом (типа бензолдифенил) также могут быть реализованы в узком диапазоне температур при невысоких давлениях.

На рис. 2 показана схема комбинированной установки [14], в которой дифенил является теплоносителем, а бензол используется в качестве рабочего тела.

Рис. 2. Схема комбинированной установки на органических теплоносителях: ядерный реактор; 2 - смешивающий испаритель; 3, 4 - турбины; 5 - электрогенератор; 6 -конденсатор; 7 - конденсационный насос; 8 - питательный насос; 9 - циркуляционный насос; 10 - 12 - регенеративные подогреватели.

При одинаковых давлениях эти вещества имеют разную температуру кипения, поэтому в испарителе 2 кипит только бензол, пар которого поступает в турбину. На бензоле реализуется докритический цикл и при одинаковой мощности его расход в 5-10 раз меньше, чем расход дифенила. Снижение мощности на прокачку теплоносителя приводит к увеличению КПД нетто.

Вследствие технических трудностей одноконтурные ядерные энергетические установки с органическими теплоносителями не нашли практического применения.

2. Установки с газовыми теплоносителями

При разработке ядерных энергетических установок с газовыми теплоносителями особое внимание уделено установкам, работающим по одноконтурной схеме. В таких установках реагент, охлаждающий реактор, является и рабочим телом установки.

Для ЗГТУ наиболее целесообразен цикл Брайтона [14-17] с использованием в качестве рабочего тела гелия, водорода, гелиево-ксеноновой смеси, углекислого газа, азота или аргона. Применение смесей газов позволяет варьировать теплофизические свойства рабочего тела с целью улучшения термодинамических и массогабаритных показателей. Схемы одноконтурных ЗГТУ показаны на рис. 3 и 4.

т

-о

Рис. 3. ЗГТУ с регенерацией тепла (а): 1- реактор; 2 - компрессор; 3 - газовая турбина; 4 -электрический генератор; 5 - теплообменник; 6 - газоохладитель, и Т, s диаграммы цикла (б)

Рис. 4. ЗГТУ, работающая по сложной схеме (а) (обозначения те же, что на рис. 3), и Т, s

диаграмма цикла (б)

Удельная мощность такой ЗГТУ, отнесенная к единице массы рабочей среды, - это разница между работой турбины без учета расхода газа на охлаждение и работой компрессора:

к-1

N = N - N = Ср (1 --

1

я

к-1

к

т

) Тз Пт - СрТі (я/ -1)------------.

1

Пк

(1)

к-1

к-1

При Ср = Ср ; к' = к ; х = яп ; V = 73/71;у = ятк выражение (1) преобразуется к виду

N = СрТ1 Н1-1/у)/-(х-1)/ Пт -([-1)/ Пк].

(2)

Обозначив через Q1 - количество тепла, подведенное к единице массового расхода газа, КПД ЗГТУ запишется в виде

Ье Мр01 И1-Ш)/Пт -(«-1)/Пк ]

(3)

61 61

где 7ц - температура перед компрессором; Т3 - температура перед турбиной; к -показатель адиабаты; Ср - удельная теплоемкость при постоянном давлении; и п

- степень повышения и понижения давления.

При работе на гелии при Т3 = 1073-1173 К; Т1 = 288-300 К;

Пт = 0,88-0,9; ик = 0,85 - 0,88.

Оптимальная степень повышения давления 5,0- 6,0.

КПД цикла достигает 30-33%.

Повышение КПД цикла может быть достигнуто за счет введения промежуточного охлаждения и повышения давления в компрессорах (рис. 4).

Простота 3ГТУ (рис. 3), лучшие массогабаритные характеристики и высокая маневренность позволяют рассматривать ее как альтернативную ЗГТУ для применения в космосе и на транспорте. Недостатками такой ЗГТУ являются большие габаритные размеры газоохладителя и низкий КПД. Для повышения КПД в ЗГТУ вводят регенерацию тепла за турбиной (рис. 3, 4). Повышение термодинамических показателей ЗГТУ определяется одновременным повышением температуры газа Т3 в реакторе и степенью регенерации.

3. Установки с химически реагирующими теплоносителями

Исходя из физико-химических свойств химически реагирующих систем, в энергоустановках могут быть осуществлены как газовые, так и газожидкостные термодинамические циклы. Наиболее исследованными являются установки, работающие по газожидкостному циклу. Тепло испарения у химически реагирующих систем значительно меньше, чем у водяного пара, в результате тепло уходящих из турбины газов оказывается достаточным для нагрева и перегрева жидкости после насоса, что позволяет работать с газоохлаждаемым реактором и существенно упростить схему регенерации тепла.

Наиболее полно исследованы установки с применением ^04 в качестве реагирующего рабочего тела [13]. Общим свойством газовых циклов на химически реагирующих веществах является уменьшение потребляемой компрессором мощности ввиду того, что компрессор сжимает газ с газовой постоянной в 2-2,5 раза (]\2О4) меньше, чем газ, расширяющийся в турбине. В связи с уменьшением нагрузки компрессора увеличивается оптимальная степень сжатия в цикле по сравнению с циклами нереагирующих газов при работе в одинаковых температурных условиях. Другим следствием малой работы сжатия в циклах на реагирующих газах является их слабая чувствительность [8] к увеличению потерь газов в контуре.

Схемы и параметры ЗГТУ на ядерном топливе

В одноконтурных энергетических установках при применении гелия в качестве рабочего тела допускается создание ЗГТУ единичной мощности до 1000 МВт [7]. По соображениям безопасности необходимо на один реактор устанавливать 2-4 параллельно работающих машины, следовательно единичная мощность ЗГТУ составляет 300-400 МВт.

В последние годы наметилась тенденция к проектированию модульных АЭС, где станция состоит из модулей с единичной мощностью 100-200 МВт.

Максимальные параметры для АЭС определяются конструкцией ядерного реактора. При применении высокотемпературного газоохлаждаемого реактора температура Тг ограничивается жаропрочностью и жаростойкостью его элементов и может быть принята равной 1100-1250 К. В газоохлаждаемых быстрых реакторах-размножителях принимают Тг = 900-950 К. Для улучшения теплосъема целесообразно увеличить давление рабочего тела, так как современные конструкции железобетонных или стальных корпусов обладают достаточной прочностью. Поэтому в высокотемпературных газоохлаждаемых реакторах рассматривают давление Рк = 6,0.. .9,0 МПа, в реакторах на быстрых нейтронах -Рк = 10..15 МПа.

В одноконтурных установках давление должно быть согласовано с мощностью ЗГТУ. В энергетических установках, в которых частота вращения машины задана для поддержания необходимой окружной скорости, диаметры проточной части турбины и компрессоров должны задаваться приблизительно

одинаковыми величинами для любой мощности установки. Следовательно, увеличение давления Рк вызывает пропорциональное уменьшение высоты лопаток ступени высокого давления, которые при небольшой мощности могут стать недопустимо короткими. По этой причине для установок модульных АЭС необходим переход к высокооборотным турбомашинам (п = 10000 мин-1). Выбор параметров регенератора и числа газоохладителей ЗГТУ - задача техникоэкономического расчета.

Введение промежуточных газоохладителей с возрастанием КПД увеличивает оптимальную по КПД степень повышения давления, что приводит к росту числа ступеней в турбомашинах, а следовательно ведет к их удорожанию. Повышение давления снижает номинальное давление в цикле и увеличивает размеры и массу теплообменных аппаратов. Рост степени регенерации снижает степень повышения давления по КПД, но увеличивает стоимость регенераторов. При проектировании газоохладителя предпочтение отдается схеме с течением воды в межтрубном пространстве. В регенераторах при течении менее нагретого гелия между трубами корпус находится при более низкой температуре, но при большем давлении.

Распространенным конструктивным решением размещения одноконтурных АЭС с ЗГТУ является совмещенная (интегральная) компоновка оборудования АЭС, при этом все оборудование вместе с реактором устанавливается в одном корпусе из предварительно напряженного железобетона (рис. 5). При реализации такого решения снимается ограничение по размерам и мощности газоохлаждаемого реактора, обеспечивается необходимая безопасность и защита, проще решаются вопросы конструирования трубопроводов и уменьшения утечек, появляется возможность повышения давления газового теплоносителя.

5

6

>

Рис. 5. Интегральная компоновка оборудования на АЭС (Германия): 1 - турбокомпрессор; 2 -регенератор; 3 - регулирующий орган; 4 - активная зона реактора; 5 - бетонный корпус; 6 -

газоохладитель

При модульном исполнении высокотемпературного газоохлаждаемого реактора возможен более дешевый вариант изоляции ядерной энергетической установки от окружающей среды: размещение оборудования в подземном бункере. В модульном реакторе совместно с ЗГТУ внутри бункера предусматриваются две раздельные полости (рис. 6), в одной из которых располагается реактор, а в другой - остальное оборудование, включая электрогенератор и систему регулирования. Вне бункера остается только сухая градирня. Особенностью модульного варианта является вертикальное расположение турбомашин и электрогенератора [18].

Влияние свойств рабочего тела на параметры цикла ЗГТУ

Одним из наиболее важных преимуществ ЗГТУ является возможность свободного выбора рабочего тела, определяющего наилучшие показатели.

Проиллюстрируем это положение на примере использования в качестве рабочих тел трех газов: гелия, азота и углекислоты (одно-, двух - и трехатомные газы), которые часто рассматриваются в литературе как теплоносители для атомных установок.

Анализ проводился на основании формул и методики анализа [6, 7] тепловой схемы ЗГТУ мощностью 50000 кВт при следующих исходных данных: температура цикла Т3=930 К (657 °С), минимальная температура Т1=310 К (37 °С), степень повышения температуры 3, степень регенерации 0,75. Промежуточное охлаждение газа не предусмотрено. КПД компрессоров Пк =

0,86; КПД турбины пт = 0,88; механический КПД пм = 0,99. В расчете принято, что КПД лопаточных машин остается неизменным при использовании в качестве рабочих тел любого из рассматриваемых газов.

Рис. 6. Компоновка модульного реактора с ЗГТУ: бетонная оболочка; 2 - реактор; 3 - защитная газовая рубашка; 4 - металлическая оболочка; 5 - баллон; 6 - электрогенератор; 7 - компрессор;

8 - газоохладитель; 9 - турбина; 10 - регенератор

Результаты расчетов сведены в таблицу.

Таблица

______________Данные расчета секундного расхода газа бг, кг/сек_____________________

О Ср СО2

ье ег Ье ег Ье ег

1,00 9614 391 9513 394 45682 82

0,96 7320 512 7242 518 34781 108

0,92 4808 780 4758 788 22846 164

0,88 2060 1821 2038 1840 97875 383

При одинаковой величине полных потерь давлений (б • Ср) и прочих равных условиях КПД установки остается неизменным для случая применения в качестве тел всех рассматриваемых газов. Секундный расход газа ЗГТУ существенно зависит от свойств рабочего тела. Расход газа будет наименьшим, если использовать гелий (рис. 7). Оптимальные степени повышения давления (ОСПД) будут самыми низкими при использовании гелия и самыми высокими

- при использовании углекислоты (рис. 8). Уменьшение степени повышения давления благоприятно влияет на конструкцию проточной части лопаточных машин. Низкие значения ОСПД - важное преимущество гелия как рабочего тела ЗГТУ.

Сг , кг/сек 2000

1500

1000

500

(2

X ( О, V

ч

0,875 0.900 0,925 0,950 0,975 в-Ср

Сг , кг/сек 400

300

200

100

Не ч/

4

0,875 0,900 0,925 0,950 0,975 <7 Ср

Рис. 7. Зависимость секундного расхода газа от Рис. 8. Влияние произведения Є-Ср на произведения Є-Ср для азота, углекислоты и оптимальную степень повышения давления гелия

Таким образом, выполненный анализ эффективности газотурбинных установок с закрытым циклом позволяет сделать следующие выводы:

1. Считать целесообразным применение газовых турбин замкнутого цикла в двухконтурной схеме на отопительных котельных, используя котел как источник тепла по первому контуру.

2. При реконструкции ТЭЦ реализовать двухконтурную схему с газовыми турбинами закрытого цикла, что значительно упрощает тепловую схему и сокращает затраты на эксплуатацию оборудования.

3. При выполнении заключительного этапа проектных работ по строительству Татарской АЭС:

- предусмотреть применение 2-3 газотурбинных установок закрытого цикла на каждый вводимый в эксплуатацию реактор;

- предусмотреть применение модульных блоков атомных реакторов с единичной мощностью отдельного модуля 100-200 МВт с установкой, из условий безопасности, не менее 2-х параллельно работающих ЗГТУ, с единичной мощностью каждой на уровне 200-300 МВт.

Summary

Here are presented results of theoretical and experimental researches of one of perspective methods of essential increasing of operating generating capacities efficiency at the expense of application in power generation of gas-turbine installations of the closed cycle also supporting usage of nuclear heat sources. On the basis of the traced analysis were made specific proposals for various manufacturing schemes of power generation where application of such installations is the most reasonable.

Литература

1. Ольховский Г.Г.. Энергетические газотурбинные установки. - М.: Энергоатомиздат, 1985. - 304с.

2. Цанёв С.В., Буров В.Д., Ремезов А.Н.. Газотурбинные и парогазовые установки тепловых электростанций: Учебное пособие для вузов / Под ред. С.В. Цанёва - М.: Изд. МЭИ, 2002. - 584 с.

3. Ольховский Г.Г. / Газотурбинные и парогазовые установки в России // Теплотехника. - 1999. - №1. - С. 2-9.

4. Ольховский Г.Г. / Газотурбинные и парогазовые установки за рубежом // Теплотехника. - 1999. - №1. - С. 71-80.

5. Г.Г. Ольховский. Масштабы и особенности применения газотурбинных и парогазовых установок за рубежом // Теплоэнергетика. - 2002. - №9. - С. 72-77.

6. Газотурбинные установки замкнутого типа (теория и расчет) / А.И. Михайлов, В.В. Борисов, Э.К. Калинин.- М.: Изд. АН СССР, 1962. - 141 с.

7. Теория и проектирование газотурбинных и комбинированных установок: Учебник для вузов / Ю.С. Елисеев, Э.А. Манушин, В.Е. Михальцев, М.И. Осипов, И.Г. Суровцев. - 2-е изд. перераб. и доп. - М.: Изд. МГТУ им. Н.Э. Баумана, 2000. - 640 с.

8. Ядерные газотурбинные и комбинированные установки / Э.А. Манушин, В.С. Бекиев, М.И. Осипов, И.Г. Суровцев / Под общ. ред. Э.А. Манушина. - М.: Энергоатомиздат, 1993. - 272 с.

9. Ядерные установки с органическим теплоносителем / Ю.И. Токарев, Ю.В. Нечеткий, А.И. Гаврилин - М.: Энергоатомиздат, 1986.

10. Газы как теплоносители и рабочие тела / Е.Ф. Ратников, Тетельбаум. -М.: Атомиздат, 1978.

11. Термодинамические свойства газов / С.Д. Ривкин - М.: Энергия, 1973.

12. Нестеренко В.Б., Тверковский Б.Е., Вежинская А.Б. Теплообмен в химически реагирующей системе 2NO2 = 2NO + O2 с учетом кинетики химической реакции // Изв. АН СССР, сер. физико-технических наук. - 1967. - №2. - С.50.

13. О возможностях использования газотурбинных установок и МГД-генератора на АЭС с высокотемпературными газоохладительными реакторами / М.Д. Миллионщиков, A.M. Люлька, А.В. Недоспасов, А.Е. Шейндин // Теплофизика высоких температур. - 1970. - Т.8. - №2. - С.379.

14. Бекиев B.C., Ипанов В.Л., Суровцев И.Г. Состояние и перспективы развития ГТУ замкнутого цикла для атомной энергетики за рубежом. - М.: Изд. НИИИнформэнергомаш, 1978.

15. Бекиев B.C., Тырышкин В.Г., Чернобровкин А.П. Газотурбинные установки замкнутого цикла // Атомная техника за рубежом. - 1968. - №8. - С.8.

16. Конструирование космических силовых установок / Д.Б. Маккей - М.: Машиностроение, 1966.

17. Теория и проектирование газотурбинных и комбинированных установок / Э.А. Манушин, В.Е. Михальцев, А.П. Чернобровкин. - М.: Машиностроение, 1977.

18. A direct - cycle gas turbine power plant for near-term application / L.M. Lydsky e.a. // MGR-GT 10th Internal. HTGR Conf. San Diego, California, Sept. 19-20, 1988.

Поступила 28.02.2008