Взаимодействие сваи и окружающего грунта при вибрационном погружении Текст научной статьи по специальности «Строительство и архитектура»

УДК 624.154.1 Б01: 10.22227/1997-0935.2018.3.293-300

ВЗАИМОДЕЙСТВИЕ СВАИ И ОКРУЖАЮЩЕГО ГРУНТА ПРИ ВИБРАЦИОННОМ ПОГРУЖЕНИИ

Е.С. Соболев, В.В. Сидоров

Национальный исследовательский Московский государственный строительный университет (НИУМГСУ), 129337, г. Москва, Ярославское шоссе, д. 26

Предмет исследования: предложена расчетная схема основания фундамента глубокого заложения для описания колебания системы «свая — весомое основание». Показывается, что в этом случае учет инерционных сил сваи и трения по боковой поверхности сваи приводит к непериодическому (негармоническому) затухающему колебанию фундамента глубокого заложения.

Цели: оценка перемещений и сопротивления по боковой поверхности предварительно изготовленной железобетонной сваи при вибрационном погружении. Оценка ключевых факторов, влияющих на сопротивление сваи при вибрационном погружении.

Материалы и методы: при решении задачи о взаимодействии сваи и окружающего грунта при вибрационном погружении использованы аналитические решения статической и динамической задач с использованием модифицированных реологических моделей грунтов. Аналитические решения выполнены с использованием программного комплекса MathCAD. Сопоставление результатов аналитических расчетов с численными выполнено в геотехническом программном комплексе PLAXIS 2D, реализующем метод конечных элементов. При численном решении задачи о взаимодействии сваи и окружающего грунта использована упругопластическая модель с упрочнением Мора—Кулона. Результаты: в качестве расчетной при решении задачи колебания «системы» рассматриваются различные контактные модели, в том числе упругая, нелинейная и реологическая с учетом упрочнения во времени. Использованы реологические параметры грунтов, определение которых может быть выполнено на основе специальных лабораторных исследований.

Выводы: предложенная схема взаимодействия сваи и окружающего грунта при вибрационном погружении с достаточной точностью описывает колебания весомой сваи на упруго-вязком грунтовом основании с учетом сопротивления по боковой поверхности с учетом сил трения на контакте «свая — грунт». Выполненные аналитические и численные расчеты предложенной схемы показали качественную сходимость. Учет трения по боковой поверхности весомой сваи оказывает существенное влияние на характеристики колебания фундамента глубокого заложения.

КЛЮчЕВыЕ СЛОВА: динамическое воздействие, свайный фундамент, вибропогружение сваи, напряженно-деформированное состояние, упруго-вязкая модель основания, вибрационное воздействие, динамические свойства грунтов, динамика грунтов, технология устройства свай, предварительно изготовленные сваи

ДЛЯ ЦИТИРОВАНИЯ: Соболев Е.С., Сидоров В.В. Взаимодействие сваи и окружающего грунта при вибрационном погружении // Вестник МГСУ. 2018. Т. 13. Вып. 3 (114). С. 293-300.

INTERACTION OF THE PILE AND SURROUNDING SOIL DURING VIBRATORY PILE DRIVING

Moscow State University of Civil Engineering (National Research University) (MGSU),

m

ф о

E.S. Sobolev, V.V. Sidorov н

S

26 Yaroslavskoe shosse, Moscow, 129337, Russian Federation

2

Subject: a computational scheme of the bottom of deep foundation for analyzing vibrations of the "pile—heavy foundation" C system is proposed. It is shown that, in this case, accounting for inertial forces of the pile and friction along the lateral surface y of the pile leads to a non-periodic (non-harmonic) damped oscillation of the deep foundation. ^

Research objectives: assessment of displacement and resistance along the lateral surface of a pre-fabricated reinforced q concrete pile under vibratory immersion; estimation of key factors affecting resistance of the pile in vibratory immersion. Materials and methods: when solving the problem of interaction between the pile and the surrounding soil during vibratory 1 immersion, analytical solutions of the static and dynamic problems using modified rheological models of soils were used. Analytical solutions are obtained using the software package MathCAD. Comparison of the results of analytical calculations ^ with numerical solutions is performed in the PLAXIS 2D geotechnical software package that implements the finite element ^ method. In the numerical solution of the problem of interaction between the pile and the surrounding soil, an elastoplastic □ model with Mohr—Coulomb hardening was used.

Results: when solving the problem of oscillation of the "system", various contact models are considered for calculations, including elastic, nonlinear and rheological, taking into account time-dependent hardening. Rheological parameters of soils are used, which can be determined on the basis of special laboratory studies.

Conclusions: the proposed scheme for interaction between the pile and the surrounding soil during vibratory immersion describes, with sufficient accuracy, the oscillations of a weighty pile on a viscoelastic soil base, taking into account the resistance along the lateral surface and the frictional forces at the pile-soil contact. The performed analytical and numerical

© Е.С. Соболев, В.В. Сидоров 293

О *

w

analysis of the proposed model showed qualitative agreement. Allowance for friction along the lateral surface of a weighty pile significantly influences the vibration characteristics of a deep foundation.

KEY WORDS: dynamic load, pile foundation, vibration piling, stress-strain state, viscoelastic model of foundation, vibrational load, dynamic properties of soils, dynamics of soils, technology of piling, pre-fabricated piles

FOR CITATION: Sobolev E.S., Sidorov V.V. Vzaimodeystvie svai i okruzhayuschego grunta pri vibratsionnom pogruzhenii [Interaction of the pile and surrounding soil during vibratory pile driving]. Vestnik MGSU [Proceedings of the Moscow State University of Civil Engineering]. 2018, vol. 13, issue 3 (114), pp. 293-300.

{0 X

о >

с

tt

<0

S о

H >

О

X

s

X н

о

Ф 10

ВВЕДЕНИЕ

При проектировании фундаментов под машины и оборудование с динамическими нагрузками грунтовое основание рассматривается в большинстве случаев как невесомое и характеризуется коэффициентами жесткости К, Кх и К . Такая упрощенная модель упругого основания, известная как модель Винклера, позволяет в значительной степени облегчить решения дифференциальных уравнений колебаний фундаментов на сжимаемом основании. Вязкое сопротивление при таком решении, как правило, не учитывается.

ОБЗОР ЛИТЕРАТУРЫ

В случае необходимости учета неупругого сопротивления основания используются реологические модели, учитывающие демпфирующие свойства грунтов. Наиболее распространенными являются модели Кельвина—Фойгта и Максвелла.

В настоящей работе рассматривается задача о колебании свайного фундамента на весомом (инерционном) основании с учетом упруго-вязких свойств грунтов основания и трения по боковым поверхностям сваи.

Первые попытки учета присоединенной массы грунтов основания были сделаны Е. Рейснером [1], а затем О.Я. Шехтер [2]. Была рассмотрена задача о вынужденных колебаниях круглого штампа на упругом весомом полупространстве под воздействием гармонической возмущающей силы. В работе [3] З.Г. Тер-Мартиросяна рассматривается заглубленный фундамент на весомом многослойном основании.

Учет инерционных сил грунтов основания приводит к тому, что амплитуда колебаний фундамента глубокого заложения нигде не обращается в бесконечность, т.е. отсутствует резонанс [4-6]. Причем с увеличением коэффициента Пуассона возрастает излучение энергии от колеблющейся сваи в грунт, а следовательно, и затухание колебаний системы. Кроме того, учет инерционности грунтов основания приводит к апериодическому колебанию фундамента, т.е. не возникает равномерное колебательное движение фундамента. При этом для свайных фун-

даментов малой длины и большой ширины влияние инерционных свойств грунтов основания сказывается значительно сильнее чем для свай, имеющих большую длину и относительно малую площадь подошвы [7, 8].

Модели с «присоединенной массой» в настоящее время используются для решения практических задач различными методами, в том числе путем ее приравнивания объему грунта, входящего «в активную зону деформирования» основания. При расчете свай большого сечения часто принимается, что динамическая нагрузка передается на грунт основания в виде несущего столба, конического (трапецеидального) массива и полупространства [9-11].

МАТЕРИАЛЫ И МЕТОДЫ

При решении задачи о взаимодействии сваи и окружающего грунта при вибрационном погружении использованы аналитические решения статической и динамической задачи с использованием модифицированных реологических моделей грунтов. Аналитические решения выполнены с использованием программного комплекса МаШСАО. Сопоставление результатов аналитических расчетов с численными выполнено в геотехническом программном комплексе PLAXIS 2Б, реализующем метод конечных элементов. При численном решении задачи о взаимодействии сваи и окружающего грунта использована упругопластическая модель с упрочнением Мора—Кулона.

РЕЗУЛЬТАТЫ ИССЛЕДОВАНИЯ

Усилие, действующее на оголовок сваи N, распределяется между сопротивлением по боковой поверхности сваи Т и сопротивлением по нижнему торцу R (рис. 1):

N = R + Т. (1)

Сопротивление по боковой поверхности с учетом радиуса сваи а, длины сваи I и касательным напряжением по боковой поверхности т определяется выражением:

N = R + 2та па1с. (2)

Рис. 1. Расчетная схема задачи взаимодействия сваи с двухслойным основанием

Сдвиговая деформация при погружении сваи определяется приращением осадки dS и с учетом модуля сдвига грунта, окружающего сваю

( ) т(г)

у( Г ) =-=--—.

у ' dr G,

(3)

т(г) = т —, та =-у ' а г а 2ла/

(4)

а

Г = ь ^S(г) = 0, С = Та 1п(Ь).

а

(6)

5 (г )=¥ 1п (Г

. (г=а )=аа ь. (а|.

(7)

(8)

Касательные напряжения по боковой поверхности можно определить, воспользовавшись выражениями

Т

Осадка нижнего торца сваи с учетом коэффициента Пуассона v2 и модуля деформации Е2 подстилающего слоя грунта может быть найдена по известной формуле Шлейхера:

51 =

ю0 N 2а (1 )

Осадка боковой поверхности сваи вычисляется с использованием следующей зависимости:

5 (Г) = { у( Г) dr = -М} ^Г = -Таа 1п (Г) + С,. (5)

^ а ^ Г ' т

1 а

Е

(9)

Если в выражении (9) принять коэффициент ю0, отвечающий за квадратную форму сечения сваи, равным 0,8 и заменить модуль деформации подстилающего грунта Е2 модулем сдвига а2, то получим следующее выражение:

Для определения постоянной интегрирования С1 воспользуемся следующими граничными условиями:

= 0,8

N (1 ^ )

(10)

С учетом бесконечной жесткости материала сваи можем приравнять осадку по боковой поверхности сваи и по нижнему торцу:

Окончательно осадка сваи по боковой поверхности определяется выражениями

5 = 5.

00

Ф О т X

5

*

О У

Т

0

1

(л)

В

г

3

у

о *

3

(11)

Из выражения (11) может быть получена зависимость для определения усилия Т, действующего по боковой поверхности сваи:

Д1 ^2 ) ^

T = 2nal ю„ N-

ln

b \ G„

(12)

Известно [12-14], что в случае невесомого основания динамическое равновесие сваи с одной степенью свободы под действием колебательной силы может быть выражено уравнением:

Mc Z (t ) + n2 Z (t )+kz 2 z (t ) + T = ( N + AN-sin (rat)) ,(13)

где M — масса сваи; z(t) — вертикальное перемещение; T — сила трения по боковой поверхности сваи.

В настоящей работе предлагается приближенная схема расчета колебания весомой сваи на основании с учетом трения боковой поверхности фун-

дамента с грунтом, а также упруго-вязких свойств грунтов (рис. 2). Грунтовое основание представляется в виде весомого слоя конечной толщины. В этом случае слой с массой т2 будет колебаться самостоятельно, и следовательно, получится система с одной степенью свободы.

Для математического описания колебания такой системы потребуется определение коэффициента жесткости подстилающего слоя kz среднее значение статической N и динамической Д%ш(ю/) нагрузки.

Решение уравнения (11) может быть получено численным методом с помощью программного комплекса МаШСАБ. Результаты решения представлены на рис. 3 с учетом упрочнения грунтов, т.е. при ki = k • ер', п =П-еа' и при весе сваи 19,44 кН, диаметре 0,3 м под действием возмущающей силы Д%ш(ю().

^ Рис.

цом

РО

X

О >

с

10

<0

2 о

н >

о

X S X н

о

а б

2. Расчетные схемы колебания сваи с учетом упругих (а) и упруго-вязких (б) свойств грунтов под нижним тор-сваи

Ф Рис. 3. Кривая колебаний системы «свая — основание», построенная на основе решения уравнения (11) с помощью ПК МаШСАБ с учетом упрочнения и трения грунтов по боковой поверхности сваи

Видно, что в этом случае не возникает синусоидальное колебание и устанавливается остаточная осадка сваи [15, 16].

Эта задача решена также в упругопластиче-ской постановке как по формуле (11), так и в программном комплексе PLAXIS. Сравнительный анализ этих решений (рис. 4) показал, что имеет место удовлетворительное схождение. Следовательно, предложенная расчетная модель с рис. 1 может быть использована для расчета колебаний системы «свая — основание» с помощью ПК МаШСАО (рис. 5) [17-19].

ВЫВОДЫ

Обобщая результаты настоящего исследования, можно сделать следующие основные выводы:

1. Предложенная расчетная схема с рис. 1 с достаточной точностью описывает колебания весомой сваи на упруго-вязком грунтовом основании с учетом сопротивления по боковой поверхности сваи за счет сил трения на контакте «свая — окружающий грунт».

2. Примеры решения задач о колебании системы «свая — основание» на основе предложенной

ШмЙЩШж

адЖ>ХЖЖрХ XXЖЖ-Ж!х XX Ж!ЖЖ'Ж XX ХК

X ХРГ\1Х Ж

. & !Ж^<ТЖХХХ ХХ. „-Ж ЖГI > . - чйоЖ'ЖЖЖч ЖГ' хТх

1 ^- тС I * \;ХЛ 1 _ ГШ _ Ж '

■ ж, гЖЖ"- ¿>

■ кх^*. • • ЛЖ

1Ж1

ШНХХ ■ • " ... •

ж х 4 / \ л\

Х/Ж/ХЛ Ж* X/ \/ \/ \/ \/,

Т.-МС Х1^ 1'\ /\ Х---.

ьхрк

ЭХ:—X—к ч 'Х -

0,00 -1,00 -2,00 -3,00 -4,00

ОПише перемещения

Максимальное значение Минимальное значение

= 0,6900 ■ 10 Зм = -9,927- 10-'м

У

-5,00 -6,00 -7,00 -3,00 -9,00

Рис. 4. Изополя вертикальных перемещений при численном решении задачи в ПК PLAXIS (модель грунтов — упру- ф гопластическая модель Мора—Кулона) Т

X

О У

Т

0

1

(л)

В

г

3

у

о *

3

Рис. 5. Кривая колебаний системы «свая — основание», построенная на основе численного решения задачи в ПК 4 PLAXIS (модель грунтов — упругопластическая модель Мора—Кулона)

расчетной модели и их сравнение с результатами численного решения задачи в ПК РЬАХШ Ю показали их удовлетворительную сходимость. При численном решении использовалась упругопласти-ческая модель Мора—Кулона [20-22].

3. Учет трения по боковой поверхности заглубленного фундамента по грунту в предложенной модели оказывает существенное влияние на характеристики колебания фундамента, в том числе на амплитуду и на накопление остаточной осадки сваи [23].

литература

1. Seed H.B., Idriss I.M. Simplified procedures for evaluating soil liquefaction potential // Journal of Soil Mechanics and Foundation Engeneering, ASCE. 1971. Vol. 97. Pp. 1249-1273.

2. Seed H.B. Soil liquefaction and cyclic mobility evaluation for level ground during earthquakes // Journal of Soil Mechanics and Foundation Engeneering, ASCE.1996. Vol. 105 (2). Pp. 201-255.

3. Ter-Martirosyan Z., Ter-Martirosyan A., Sobo-lev E. Vibration of Embedded Foundation at Multi-lay -ered base taking into account non-linear and rheological properties of soils // Procedia Engineering. XXV Polish — Russian — Slovak Seminar "Theoretical Foundation of Civil Engineering". 2016. Vol. 153. Pp. 747-753.

4. Вознесенский Е.А. Динамические испытания грунтов. Состояние вопроса и стандартизация // Инженерные изыскания. 2013. № 5. С. 20-26.

5. МирсаяповИ.Т., КоролеваИ.В., ЗариповаГ.З. Оценка сейсмостойкости оснований, сложенных глинами и водонасыщенными песчаниками // Механика грунтов в геотехнике и фундаментостроении: материалы международной научно-технической конференции (г. Новочеркасск 13-15 мая 2015 г.). Новочеркасск : ЮРГПУ (НПИ), 2015. C. 31-37.

6. Mirsayapov I.T., Koroleva I.V. Clayey soils rheological model under triaxial regime loading // Geo-technical engineering for infrastructure and development Proceedings of the XVI European conference on

^ soil mechanics and geotechnical engineering, ECSMGE

ir 2015. Edinburgh: ICE Publishing, 2015. Pp. 3249-3254.

w 7. Chu J., Leong W.K., Luke W.L., Wanatowski D.

& Instability of loose sand under drained conditions // Journal

¡^ of Geotechnical and Geoenvironmental Engineering.

> ASCE. 2012. Vol. 138. Pp. 207-216.

— 8. Iwasaki Т., Tokida K., Tatsuoka F. et al. Mi-

Л

Ifl crozonation for soil liquefaction potential using simPO plified methods // Proceedings of the 3rd International Conference on Microzonation. Seattle. 1982. Vol. 3. § Pp. 1319-1330.

I— 9. Yamamuro J.A., Lade P.V. Static liquefaction

^ of very loose sands // Canadian Geotechnical Journal.

¡f 1997. Vol. 34. No. 6. Pp. 905-917. 2 10. Ставницер Л.Р. Сейсмостойкость основа-

£ ний и фундаментов. М. : Изд-во АСВ, 2010. 448 с. j 11. Ишихара К. Поведение грунтов при земле-

jj трясениях: пер. с англ. / под ред. А.Б. Фадеева, М.Б.

Ф Лисюка. СПб : НПО «Геореконструкция-Фунда-ментпроект», 2006. 384 с.

12. Ter-Martirosyan Z.G., Ter-Martirosyan A.Z., Sobolev E.S. Rheological properties of sandy soils // Advanced Materials Research. 2014. Vol. 1073-1076. Pp. 1673-1679.

13. Ter-Martirosyan Z.G., Sobolev E.S., Ter-Mar-tirosyan A.Z. Rheological models creation on the results triaxial tests of sands // Geotechnical engineering for infrastructure and development Proceedings of the XVI European conference on soil mechanics and geotechni-cal engineering, ECSMGE 2015. Edinburgh : ICE Publishing, 2015. Pp. 3365-3369.

14. Соболев Е.С., Тер-Мартиросян А.З. Влияние физических свойств песчаных грунтов на динамическую устойчивость оснований зданий и сооружений // Строительство формирование среды жизнедеятельности : сб. мат. XIX Междунар. межвуз. науч.-практ. конф. студ., маг., асп. и мол. уч. М. : МГСУ, 2016. С. 1087-1090.

15. Тер-Мартирсян А.З., Мирный А.Ю., Соболев Е.С. Особенности определения параметров современных моделей грунта в ходе лабораторных испытаний // Геотехника. 2016. № 1. С. 66-72.

16. Тер-Мартирсян З.Г., Тер-Мартиросян А.З., Соболев Е.С. Ползучесть и виброползучесть песчаных грунтов // Инженерные изыскания. 2014. № 5-6. С. 24-28.

17. Румянцев С.А., Астанков К.Ю., Ермаков В.А. Разработка методики поведения испытания вибропогружения свай с использованием бигар-монических колебаний // Вестник УрГУПС. 2013. № 4(20). С. 18-25.

18. Румянцев С.А., Астанков К.Ю. Повышение эффективности преодоления лобового сопротивления связных грунтов при вибропогружении свай // Вестник УрГУПС. 2012. № 4. С. 82-90.

19. Аунг О., БрассингаХ.Э. Расчетные и измеренные осадки, обусловленные установкой и извлечением шпунтовых свай // Геотехника. 2013. № 4. С. 11-19.

20. Румянцев С.А., Астанков К.Ю. Результаты экспериментальных исследований вибропгруже-ния трубчатых свай с использованием неравновесных колебаний // Транспорт Урала. 2015. № 4 (47). С. 24-28.

21. Мангушев Р.А., Гарнык Л.В., Трифонова И.И. Влияния защитных геотехнических мероприятий на стабилизацию осадок аварийного здания // Вестник гражданских инженеров. 2016. № 4 (57). С. 85-93.

22. Brinkgreve R.B.J., Broere W., Waterman D. 23. НикифороваН.С. Обеспечение сохранности

Plaxis: finite element code for soil and rock analyses: 2D- зданий в зоне влияния подземного строительства. version 8. User's manual. Rotterdam: Balkema, 2008. М.: НИУ МГСУ, 2016. 152 с.

Поступила в редакцию 1 декабря 2017 г. Принята в доработанном виде 10 декабря 2017 г. Одобрена для публикации 27 февраля 2018 г.

Об авторах: Соболев Евгений Станиславович — кандидат технических наук, доцент кафедры механики грунтов и геотехники, научный сотрудник научно-образовательного центра «Геотехника», Национальный исследовательский Московский государственный строительный университет (НИУ МГСУ), 129337, г. Москва, Ярославское шоссе, д. 26, [email protected];

Сидоров Виталий Валентинович — кандидат технических наук, доцент кафедры механики грунтов и геотехники, научный сотрудник научно-образовательного центра «Геотехника», Национальный исследовательский Московский государственный строительный университет (НИУ МГСУ), 129337, г. Москва, Ярославское шоссе, д. 26; [email protected].

references

1. Seed H.B., Idriss I.M. Simplified procedures for evaluating soil liquefaction potential. Journal of Soil Mechanics and Foundation Engeneering, ASCE. 1971. Vol. 97. Pp. 1249-1273.

2. Seed H.B. Soil liquefaction and cyclic mobility evaluation for level ground during earthquakes. Journal of Soil Mechanics and Foundation Engeneering, ASCE. 1996 Vol. 105 (2). Pp. 201-255.

3. Ter-Martirosyan Z., Ter-Martirosyan A., Sobolev E. Vibration of Embedded Foundation at Multi-lay -ered base taking into account non-linear and rheological properties of soils. Procedia Engineering. XXVPolish — Russian — Slovak Seminar "Theoretical Foundation ofCivilEngineering". 2016, vol. 153, pp. 747-753.

4. Voznesenskiy E.A. Dinamicheskie ispytaniya gruntov. Sostoyanie voprosa i standartizatsiya [Dynamic tests of soils. state of the question and standardization]. Inzhenernye izyskaniya [Engineering Surveys]. 2013, no. 5, pp. 20-26. (In Russian)

5. Mirsayapov I.T., Koroleva I.V., Zaripova G.Z. Otsenka seysmostoykosti osnovaniy, slozhennykh glin-ami i vodonasyshchennymi peschanikami [Estimation of earthquake resistance of bases composed of clays and water-saturated sandstones]. Mekhanika gruntov v geotekhnike i fundamentostroenii : materialy mezh-dunarod-noy nauchno-tekhnicheskoy konferentsii, g. Novocherkassk 13-15 maya 2015 g. [Soil mechanics in geotechnics and foundation engineering: proceedings of the international scientific and technical conference, Novocherkassk May 13-15, 2015]. Novocherkassk : YuRGPU (NPI), 2015. Pp. 31-37. (In Russian)

6. Mirsayapov I.T., Koroleva I.V. Clayey soils rheological model under triaxial regime loading. Geotechnical en-gineering for infrastructure and development Proceedings of the XVI European conference on soil

mechanics and geotech-nical engineering, ECSMGE 2015. Edinburgh: ICE Publishing, 2015, pp. 3249-3254.

7. Chu J., Leong W.K., Luke W.L., Wanatowski D. Instability of loose sand under drained conditions. Journal of Geotechnical and Geoenvironmental Engineering. ASCE. 2012, vol. 138, pp. 207-216.

8. Iwasaki T., Tokida K., Tatsuoka F. et al. Mi-crozonation for soil liquefaction potential using simplified methods. Proceedings of the 3rd International Conference on Microzonation. Seattle. 1982, vol. 3, pp. 1319-1330.

9. Yamamuro J.A., Lade P.V. Static liquefaction of very loose sands. Canadian Geotechnical Journal. 1997, vol. 34, no. 6, pp. 905-917.

10. Stavnitser L.R. Seysmostoykost' osnovaniy i fundamentov [Seismic stability of foundations and foundation]. Moscow, Assotsiatsiya stroitel'nykh vu- n zov, 2010. 448 p. (In Russian) с

11. Ishihara K. Soil behaviour in earthquake geo- н technics. Clarendon Press, 1996. (Oxford Engineering s Science Series)

12. Ter-Martirosyan Z.G., Ter-Martirosyan A.Z., Щ Sobolev E.S. Rheological properties of sandy soils. p Advanced Materials Research. 2014, vol. 1073-1076, W pp. 1673-1679. О

13. Ter-Martirosyan Z.G., Sobolev E.S., Ter- g Martirosyan A.Z. Rheological models creation on the i results triaxial tests of sands. Geotechnical engineering W for infrastructure and development Proceedings of the Ы XVI European conference on soil mechanics and geo- п technical engineering, ECSMGE 2015. Edinburgh, ICE С Publishing, 2015, pp. 3365-3369.

14. Sobolev E.S., Ter-Martirosyan A.Z. Vliyanie W fizicheskikh svoystv peschanykh gruntov na dinami- 1 cheskuyu ustoychivost' osnovaniy zdaniy i sooruzheniy 4

[Influence of the physical properties of sandy soils on the dynamic stability of the foundations of buildings and structures]. Stroitel'stvo formirovanie sredy zhiznedeyatel'nosti : sb. mat. XIXMezhdunar. mezh-vuz. nauch.-prakt. konf. stud., magistrantov, aspirantov i molodykh uchenykh [Construction of the formation of the environment of vital activity : proceedings of the XIX International interuniversity scientific and practical Conference of students, undergraduates, graduate students and young scientists]. Moscow, MGSU, 2016, pp. 1087-1090. (In Russian)

15. Ter-Martirsyan A.Z., Mirnyy A.Yu., Sobo-lev E.S. Osobennosti opredeleniya parametrov sovre-mennykh modeley grunta v khode laboratornykh ispy-taniy [Features of determining the parameters of modern models of soil in the course of laboratory tests]. Geotekhnika [Geotechnics]. 2016, no. 1, pp. 66-72. (In Russian)

16. Ter-Martirsyan Z.G., Ter-Martirosyan A.Z., Sobolev E.S. Polzuchest' i vibropolzuchest' peschanykh gruntov [Creep and vibro-creep of sandy soils]. Inzhen-ernye izyskaniya [Engineering surveys]. 2014, no. 5-6, pp. 24-28. (In Russian)

17. Rumyantsev S.A., Astankov K.Yu., Erma-kov V.A. Razrabotka metodiki povedeniya ispytani-ya vibropogruzheniya svay s ispol'zovaniem bigar-monicheskikh kolebaniy [Development of the procedure for the behavior of the pile vibration test with the use of biharmonic oscillations]. Vestnik UrGUPS [Herald of the Ural State University of Railway Transport]. 2013, no. 4 (20), pp. 18-25. (In Russian)

18. Rumyantsev S.A., Astankov K.Yu. Povyshenie effektivnosti preodoleniya lobovogo soprotivleniya svy-

aznykh gruntov pri vibropogruzhenii svay [Increase in the efficiency of overcoming the frontal resistance of cohesive soils during vibration piling of piles]. Vestnik UrGUPS [Herald of the Ural State University of Railway Transport]. 2012, no. 4, pp. 82-90. (In Russian)

19. Aung O., Brassinga Kh.E. Raschetnye i izme-rennye osadki, obuslovlennye ustanovkoy i izvlech-eniem shpuntovykh svay [Calculated and measured precipitation caused by the installation and extraction of pile piles]. Geotekhnika [Geotechnics]. 2013, no. 4, pp. 11-19. (In Russian)

20. Rumyantsev S.A., Astankov K.Yu. Rezul'taty eksperimental'nykh issledovaniy vibropgruzheniya trubchatykh svay s ispol'zovaniem neravnovesnykh kolebaniy [Results of experimental studies of vibration dumping of tubular piles using nonequilibrium oscillations]. Transport Urala [Transport of the Urals]. 2015, no. 4 (47), pp. 24-28. (In Russian)

21. Mangushev R.A., Garnyk L.V., Trifonova I.I. Vliyaniya zashchitnykh geotekhnicheskikh meropriyatiy na stabili-zatsiyu osadok avariynogo zdaniya [Influence of protective geotechnical measures on the stabilization of the sludge of an emergency building]. Vestnik grazh-danskikh inzhenerov [Bulletin of Civil Engineers]. 2016, no. 4 (57), pp. 85-93. (In Russian)

22. Brinkgreve R.B.J., Broere W., Waterman D. Plaxis: finite element code for soil and rock analyses: 2D-version 8. User's manual. Rotterdam, Balkema, 2008.

23. Nikiforova N.S. Obespechenie sokhrannosti zdaniy v zone vliyaniya podzemnogo stroitel 'stva [Ensuring the safety of buildings in the zone of influence of underground construction]. Moscow, Moscow State University of Civil Engineering, 2016. 152 p.

Received on December 1, 2017.

Adopted in final form on December 10, 2017.

Approved for publication on February 27, 2018.

T" About the authors: Sobolev Evgeniy Stanislavovich — Candidate of Technical Sciences, Assistant Professor

w of the Department Soil Mechanics and Geotechnics, Researcher at the Research and Education Center «Geotechnics»,

PO Moscow State University of Civil Engineering (National Research University) (MGSU), 26 Yaroslavskoe shosse,

Moscow, 129337, Russian Federation; [email protected]; ^ Sidorov Vitaliy Valentinovich — Candidate of Technical Sciences, Assistant Professor of the Department Soil

Mechanics and Geotechnics, Researcher at the Research and Education Center «Geotechnics», National Research

J

00 Moscow State University of Civil Engineering (National Research University) (MGSU), 26 Yaroslavskoe shosse,

PO Moscow, 129337, Russian Federation; [email protected].

s o

H >

o l_

S

tt s

X H

o a ta