CC BY
59
2014 Строительство и архитектура № 3
УДК 624.159.5
А.И. Полищук1, Д.Г. Самарин2, С.П.Осипов2, А.А. Филиппович2
1Кубанский государственный аграрный университет, Краснодар, Россия
Томский государственный архитектурно-строительный университет,
Томск, Россия
ВЗАИМОДЕЙСТВИЕ КОМБИНИРОВАННОГО ФУНДАМЕНТА С ГЛИНИСТЫМ ГРУНТОМ ОСНОВАНИЯ В УСЛОВИЯХ РЕКОНСТРУКЦИИ ЗДАНИЙ
Приведены результаты моделирования поведения комбинированного фундамента, который образован из ленточного фундамента, усиленного инъекционными сваями. Моделирование выполнялось на базе программного комплекса PLAXIS 3D Foundation. Установлены зависимости приращения осадок комбинированного фундамента от его геометрических параметров, интенсивности нагрузок и физико-механических характеристик грунтов основания. Разработаны предложения, позволяющие прогнозировать конечные осадки комбинированного фундамента реконструируемого здания.
Ключевые слова: реконструкция, усиление ленточного фундамента, примыкающие инъекционные сваи, комбинированный фундамент, осадка фундамента
A.I. Polishchuk1, D.G. Samarin2, S.P. Osipov2, A.A. Filippovich2
Kuban State Agrarian University, Krasnodar, Russian Federation Tomsk State University of Architecture and Civil Engineering, Tomsk, Russian Federation
THE INTERACTION COMBINED FOUNDATION WITH CLAY SOIL OF RECONSTRUCTION OF BUILDING
The numerical modeling results of behavior under load of a combined foundation (a shallow foundation and strengthening injection piles) have been presented. The modeling has been performed with the usage of PLAXIS 3D Foundation. The mutual influence between settlement increments of combined foundation (shallow foundation and adjacent injection piles) and its geometrical parameters, loads intensity, physical and mechanical characteristics of basement soils has been discovered. The suggestions which allow to predict of combine a foundation of reconstructed building have been developed.
Keywords: reconstruction, strengthening shallow foundation, adjacent injection piles, combined foundation, settlement of foundation.
Постоянный рост объемов реконструкции зданий и сооружений требует совершенствования способов усиления существующих фундаментов. При этом одним из эффективных является способ усиления
фундаментов путем передачи части нагрузки от реконструируемого
*
здания на примыкающие инъекционные сваи [1-5, 8]. Образованный таким образом фундамент в настоящей статье называется комбинированным. Практика реконструкции и восстановления зданий показывает, что до настоящего времени вопросы оценки совместной работы элементов комбинированного фундамента (ленточного и примыкающих инъекционных свай) изучены недостаточно. Ниже рассматривается подход к оценке взаимодействия комбинированного фундамента с глинистым грунтом основания, определению его конечных осадок в условиях реконструкции зданий.
Поставленная задача решалась моделированием в программном комплексе PLAXIS 3D Foundation [6] поведения комбинированного фундамента в грунтовом массиве с последующей математической обработкой полученных результатов. Для этого была создана расчетная модель (система) «ленточный фундамент - инъекционные сваи - грунт основания», применительно к которой были разработаны конечно-элементные расчетные схемы (рис. 1).
Для моделирования грунтового массива (грунтового основания) использовалась упруго-пластическая модель Мора-Кулона, которая требовала введения пяти основных параметров: модуля деформации грунтов Е, коэффициента Пуассона v, удельного сцепления с, угла внутреннего трения ф и угла дилатансии у. Для моделирования материала ленточного фундамента и инъекционных свай также задавались параметры: коэффициент Пуассона - v, удельный вес - у, модуль
упругости E ; модуль сдвига G .
Расчет производился в три стадии: 1) определение деформаций грунта от его собственного веса и их обнуление; 2) определение деформаций грунта основания от собственного веса заданных строитель* Под примыкающими инъекционными понимаются сваи, устраиваемые в непосредственной близости от боковых поверхностей существующего фундамента; они формируются в предварительно подготовленных скважинах, путем инъекции под давлением подвижной бетонной смеси с последующей их опрессовкой (А.И. Полищук [и др.] [2, 3, 7].)
ных конструкций; 3) приложение нагрузки и выбор точек для определения деформаций грунта в основании ленточного фундамента и инъекционных свай (рис. 1).
б
Рис. 1. Конечно-элементные расчетные
схемы для моделирования системы «ленточный фундамент - инъекционные сваи - грунт основания»: а - схема нагружения ленточного фундамента; б - схема нагружения комбинированного фундамента (ленточный фундамент и инъекционные сваи); в - схема нагру-жения инъекционных свай: 1 - грунтовый массив; 2 - ленточный фундамент; 3 - инъекционные сваи;
4 - балка
в
Исследования взаимодействия комбинированного фундамента с грунтом основания проводились при следующих его геометрических параметрах: ширина подошвы фундамента (Ьлф, м) изменялась от 0,6 до 2,1 м; длина инъекционных свай (£св, м) от 3 до 12 м; диаметр сваи (^св, м) принимался равным 0,1; 0,2; 0,3 м. Общая нагрузка на комбинированный фундамент (#общ), характеризующая его нагружение до и после реконструкции здания, изменялась в зависимости от ширины подошвы ленточного фундамента и обеспечивала заданное давление (рлф, кПа) на основание. Нагрузка принималась сосредоточенной на участках длиной 1 погонный метр (п.м.). Усиление ленточного фундамента выполнялось на этапе, когда давление по его подошве рлф становилось больше расчетного сопротивления грунта основания Я
(рлф > Я).
Грунты основания, в пределах глубины до 15 м, сложены однородными суглинками, имеющими следующие физико-механические характеристики: плотность грунта р = 1,7 - 1,9 г/см; плотность частиц грунта р^ = 2,71 г/см ; угол внутреннего трения ф = 12 - 22 град.; удельное сцепление с = 12 - 25 кПа; модуль деформации грунта Е = 5, 10, 15 МПа. В моделируемом основании комбинированного фундамента были выделены уплотненные зоны грунта вокруг инъекционных свай, в которых характеристики грунта принимались с учетом его уплотнения [3].
Для получения данных по осадкам ленточного и комбинированного фундаментов рассматривались следующие этапы моделирования:
1. Моделирование нагружения ленточного фундамента до нагрузки #общ, при которой давление по его подошве рлф достигало значения расчетного сопротивления грунта основания Я (рлф = Я). В рассматриваемых грунтовых условиях эта нагрузка на основание, в уровне подошвы фундамента была равна примерно 120 кН/м (участок а-б, рис. 2) и являлась безопасной для рассматриваемого здания. Дальнейшее нагружение ленточного фундамента производилось до значения #общ (кН/м), при котором его осадка достигала предельно допустимой величины, равной 8и = 10 см1. Эта нагрузка на основание для рассматриваемых грунтовых условий составляла М,бщ = 500-550 кН/м, что соответствовало значению давления по подошве рлф = 830-920 кПа. По результатам нагружения ленточного фундамента строился соответствующий график осадки (график 1, рис. 2).
2. Моделирование нагружения ленточного фундамента, усиленного примыкающими инъекционными сваями, при котором давление по его подошве превышало значение расчетного сопротивления грунта основания рлф > Я. При этом строился соответствующий график осадки комбинированного фундамента (график 2, рис. 2), на котором выделялась нагрузка Лгобщ (кН/м), соответствующая давлению рус по подошве ленточного фундамента после его усиления, равного расчетному сопротивлению грунта основания Я (рус = Я). В рассматриваемых грунтовых условиях нагрузка Лгобщ на комбинированный фундамент была равна 320 - 330 кН/м, которая передается на грунт основания подошвой ленточного фундамента и примыкающими инъекционными сваями [2]. Давление по подошве ленточного фундамента после его усиления
1 СП 22.13330.2011. Основания зданий и сооружений. Актуализированная редакция СНиП 2.02.01-83*.
рус равно = 200 кПа. При этом нагрузка на каждую сваю составила Мсв = 104,3 кН, что в 1,7-1,9 раза меньше несущей способности инъекционной сваи по грунту - = 175-200 кН [6, 7]. Таким образом, при выполнении условия рус = Я несущая способность свай и, соответственно, всего комбинированного фундамента имеет значительный запас. Проверка этого условия (рус = Я) может выполняться при проектировании усиления фундаментов зданий и сооружений, где предъявляются повышенные требования к их деформациям. Далее комбинированный фундамент нагружался до значения ^общ = 900-950 кН/м при котором его осадка достигала предельно допустимой величины1 -= 10 см. На графике 2 (рис. 2) была выделена также нагрузка (^общ = 600-650 кН/м), при которой ее доля, приходящаяся на одну сваю (^св = 193,1 кН), соответствовала несущей способности сваи по грунту (^св < Г). При этом условие Ысв < является основным для обеспечения несущей способности комбинированного фундамента.
Рис. 2. Графики осадок ленточного и комбинированного фундаментов: 1 - осадка ленточного фундамента с шириной подошвы Ьлф = 0,6 м;
- осадка комбинированного фундамента при Ьлф = 0,6 м с примыкающими инъекционными сваями (Ьсв = 9 м; Лсв = 0,2 м); ^общ - общая нагрузка на фундаменты (ленточный, комбинированный) на участке длиной 1 п.м.
' СП 24.13330.2011. Свайные фундаменты. Актуализированная редакция СНиП 2.02.03 - 85.
Данные графиков (см. рис. 2) показывают эффективность работы комбинированного фундамента в глинистом грунте. Так, в случае усиления ленточного фундамента шириной Ълф = 0,6 м примыкающими инъекционными сваями длиной Ьсв = 9 м, диаметром ёсв = 0,2 м и при обеспечении после его усиления условия рус < Я передаваемая на грунт комбинированным фундаментом нагрузка (Лгобщ = 320-330 кН/м) будет в 1,5-2,0 раза больше по сравнению с нагрузкой на основание ленточного фундамента (Лгобщ = 120 кН/м) до его усиления. При обеспечении основного условия Ысв < (см. рис. 2) общая нагрузка, передаваемая на грунт комбинированным фундаментом (#общ = 600-650 кН/м), значительно возрастает.
При усилении ленточного фундамента инъекционными сваями (или другими видами свай) происходит перераспределение общей нагрузки #общ между элементами образованного комбинированного фундамента. Авторами разработан подход (получено уравнение), позволяющий определять доли нагрузок, передаваемых на грунт основания ленточным фундаментом и инъекционными сваями при их совместной работе [2]. Этот подход был использован при разработке инженерного метода прогнозирования конечных осадок ленточных фундаментов, усиленных инъекционными сваями в условиях реконструкции зданий.
Конечная полная осадка ленточного фундамента, усиленного инъекционными сваями, с учетом нагрузок до и после реконструкции здания, определяется выражением
£ = £лф + £ус, (1)
где £ - конечная осадка ленточного фундамента, усиленного инъекционными сваями, за весь период эксплуатации здания, см; £лф - осадка ленточного фундамента до его усиления (до реконструкции здания), см; £ус - осадка комбинированного фундамента (ленточного фундамента после его усиления) за период после реконструкции здания, см.
Осадка ленточного фундамента до его усиления £лф (до реконструкции здания) может определяться экспериментально либо расчетом, например методом послойного суммирования и др.
Осадка (конечная) комбинированного фундамента £ус (см) после реконструкции здания определяется из условия
3 СП 22.13330.2011.
¿ус ¿св + + Д^вв , (2)
где ¿св - осадка одиночной инъекционной сваи, см2; - осадка сваи от влияния на нее близко расположенных одиночных свай (групповой эффект свай) ; Л£вв - приращение осадки комбинированного фундамента от взаимного влияния его конструктивных элементов (инъекционных свай и ленточного фундамента), см.
Осадка одиночной примыкающей инъекционной сваи (¿св) определяется известными методами . При этом, если таких свай устраивается более двух, то дополнительно рекомендуется учитывать и влияние группового эффекта на осадку рассматриваемой сваи от близко расположенных свай (£а^).
Приращение осадки комбинированного фундамента (Д£вв) от взаимного влияния его конструктивных элементов определяется на основании уравнения, полученного авторами настоящей статьи. Для этого было смоделировано нагружение комбинированного фундамента при различных его геометрических параметрах и проведены тестовые расчеты (табл. 1).
Таблица 1
Расчетные осадки элементов комбинированного фундамента
Комбинированный фундамент
М,бщ, кН
Инъекционные сваи
^лф, к Н
ЬЛф = 2,1 м; Ьсв = 6 м; ¿св = 0,2 м
¿лф - ¿св(1> см
¿св(2), см
210
138,0
36,0
1,2
36,0
0,3
0,9
^св, кН
^св, кН
4 СП 24.13330.2011.
5 СП 22.13330.2011.
6 СП 24.13330.2011.
315 196,2 59,4 1,65 59,4 0,5 1,15
420 255,6 82,2 2,1 82,2 0,7 1,4
525 316,4 104,3 2,7 104,3 1,0 1,7
630 378,6 125,7 3,4 125,7 1,3 2,1
Рассматривался ленточный фундамент с шириной подошвы Ьлф = 2,1 м, который усиливался примыкающими инъекционными сваями длиной Ьсв = 6 м, диаметром ёсв = 0,2 м. Нагружение комбинированного фундамента производилось в пределах Лгобщ = 210-630 кН/м. Доля от общей нагрузки, передаваемая на грунт ленточным фундаментом #лф, изменялась в пределах от 138 до 378,6 кН/м, а доля от общей нагрузки Ncb, передаваемая на грунт инъекционными сваями,от 72 до 251,4 кН. Перераспределение общей нагрузки Ыобщ между элементами комбинированного фундамента определялось в соответствии с решениями, опубликованными в работе [2]. На каждом метре длины ленточного фундамента устанавливалось по две сваи. Тогда нагрузка на одну сваю (на участке длиной 1 п.м.) составляла от Ысв = 36 кН до Ысв = 125,7 кН.
Тестовые расчеты, выполненные в ПК Plaxis 3D Foundation, показали, что осадка примыкающих инъекционных свай комбинированного фундамента (£св(1)) изменяется от 1,2 до 3,4 см, а осадка отдельных инъекционных свай - без их примыкания к ленточному фундаменту (£св(2)) в пределах от 0,9 до 2,1 см (рис. 3). Увеличение осадок инъекционных свай свидетельствует о взаимном влиянии элементов комбинированного фундамента (инъекционных свай и ленточного фундамента). Тогда в рассматриваемом примере приращение осадки инъекционных свай в составе комбинированного фундамента и, следовательно, всего комбинированного фундамента ASbb может быть определена как
ASbb = ScB(1) - 5CB(2). (3)
Рис. 3. Результаты моделирования нагружения инъекционных свай: 1 - осадка примыкающих инъекционных свай комбинированного фундамента; 2 - осадка отдельных инъекционных свай без учета их совместной работы с ленточным фундаментом; Ысв - нагрузка на инъекционную сваю; А$вв -приращение осадки комбинированного фундамента (приращение осадки примыкающих свай комбинированного фундамента) при Ьлф = 2,1 м; Ьсв = 6 м; = 0,2 м Выполненные расчеты позволили установить зависимости, показывающие влияние конструктивных элементов (инъекционных свай и ленточного фундамента) на приращение осадки комбинированного фундамента А5вв (рис. 4). Поскольку параметр А5вв является определяющим при формировании конечной осадки ленточного фундамента после его усиления 5ус (см. формулу 2), полученные закономерности будут справедливы в целом для комбинированного фундамента.
При увеличении длины свай Ьсв приращение осадки А5вв комбинированного фундамента уменьшается (см. рис. 4). Например, при длине инъекционных свай Ьсв = 3 м (^св = 0,2 м) и ширине подошвы фундамента Ьлф = 2,1 м приращение осадки комбинированного фундамента А5вв от взаимного влияния его конструктивных элементов примерно в 2,7 раза больше (А5вв = 2,5 см), чем при Ьлф = 0,6 м (А5вв = 0,9 см) при одинаковом давлении по их подошве рус = 200 кПа.
0 3 6 9 12 £св, м Рис. 4. Приращение осадки
комбинированного фундамента А £вв в зависимости от длины свай Ьсв и ширины подошвы фундамента Ь лф: А $вв - приращение осадки комбинированного фундамента, см; Ьсв - длина сваи, м; Ь лф - ширина подошвы ленточного фундамента, м; д^вв см йсв = 0,2 м - диаметр сваи
Ь-Г
2-
1 1.1.1.
-—■
6лф=0,6 м
.. ¿>лф=1.2 м _________1_________1_________
: ! \
блф—2.1 м _________1_________1_________
:
: 1 1
Результаты моделирования работы комбинированного фундамента в глинистых грунтах, при его нагружении (см. рис. 4) были обобщены и проанализированы. На основании аппроксимации полученных данных было составлено уравнение, которое позволяет определять приращение осадки комбинированного фундамента от взаимного влияния его конструктивных элементов ДЛ^в
2 2
А^вв = [У0 + У1рус + ^2'Ълф + Уз рус + ^4'Ьдф + У5русЬдф]-£св +
+ [во + в1рус + Р2'Ьлф + взрус2 + Р4'Ьлф2 + РзрусЬлф], (4)
где у0, и во, вь вг-в5 - параметры аппроксимации (табл. 2);рус-
давление по подошве ленточного фундамента после его усиления примыкающими инъекционными сваями, кПа [2]; Ьсв - длина примыкающей инъекционной сваи, м; Ьлф - ширина подошвы ленточного фундамента, м.
В уравнении (4) параметры аппроксимации принимаются при заданных значениях диаметра инъекционных свай dсв и модуле деформации грунта Е.
Таблица 2
Значения параметров аппроксимации для уравнения (4)
dсв = 0,1 м
Е = 5 МПа Е = 10 МПа Е = 15 МПа
Уо -0,025 в0 0,516 У0 -0,025 в0 0,519 У0 -0,025 в0 0,544
¥1 -3,68110-4 в1 6,231 ■ 10з У1 -1,476 10-4 в1 2,089 10^ У1 -5,064 10-5 в1 1,299 10-4
У2 2,25 ■10-4 в2 2,294-Ш-4 У2 2,25 ■Ю-4 в2 2,3 ■ 10-4 У2 2,25 ■10-4 в2 9,028 10-4
Уз 5,859 10-7 вз -9,484 106 Уз 3,771 ■Ю-7 вз -4,973 ■Ю-6 Уз 1,522 10-7 вз -8,636 10-7
У4 2,5 ■ 10-3 в4 3,13510з У4 2,5^10^ в4 3,404-10^ У4 2,5 ■ 10-3 в4 0,01
У5 -3,877-10"4 в5 6,418 10з У5 -2,68110-4 в5 4,174 ■ 10-3 У5 -1,529 10-^ в5 2,225■10-3
5, % 12,5 10,2 11,8
dсв = 0,2 м
Е = 5 МПа Е = 10 МПа Е = 15 МПа
У0 -0,025 в0 0,52 У0 -0,025 в0 0,515 У0 -0,025 в0 0,541
У1 -3,355 10-4 в1 5,77■10-3 У1 -1Д5610-4 в1 1,826 ■ 10з У1 -з,527^10-5 в1 -2,755^ 10-6
У2 2,25 10-4 в2 2,295-10-4 У2 2,25^10-4 в2 9,022^10-4 У2 2,25 ■10-4 в2 9,027^10-4
Уз 5,46 10-7 вз -8,326 106 Уз 2,635 10-7 вз -3,057^ 10-6 Уз 9,908 10-8 вз -4,884 10-7
У4 2,5 ■ 10-3 в4 3,16610-;' У4 2,5■10-3 в4 0,01 У4 2,5 ■ 10-3 в4 0,01
У5 -3,81710-4 в5 6,055 ■ 10-3 У5 -2,41110^ в5 3,496 10^ У5 -1,399 10-4 в5 2,094 10-;!
5, % 10,2 10,0 11,6
dсв = 0,3 м
Е = 5 МПа Е = 10 МПа Е = 15 МПа
Уо -0,025 в0 0,536 У0 -0,025 в0 0,532 У0 -0,025 в0 0,53
VI -2,866 10-4 Р1 5,366 10-3 -7,119 10-5 в1 1,225 ■ 10-3 1,444 10-6 в1 -3,01910-4
У2 2,25-Ш-4 в2 2,296 ■10-4 2,25 ■Ю^ в2 9,023 ■10-4 2,25 ■10-4 в2 9,028 10-4
Уз 4,272-10-7 вз -7,241 ■Ю-6 1,409 10-7 в3 -1,517^ 10-6 1,21710-8 в3 8,61610-7
У4 2,5 ■ 10-3 в4 3,16410-3 2,5 ■ 10-3 в4 0,01 2,5 10-3 в4 0,011
У5 -3,666-Ш-4 в5 5,81410-3 -2,244^10-4 в5 3,225 ■ 10-3 -1,310-4 в5 1,693 ■ 10-3
5, % 12,2 10,3 13,3
5 - относительная среднеквадратичная погрешность аппроксимации, %. Промежуточные значения параметров и характеристик грунтов определяются интерполяцией.
Таким образом, на основании выполненных исследований показан подход к определению конечной осадки комбинированного фундамента с учетом совместной работы ленточного фундамента и примыкающих инъекционных свай в глинистом грунте в условиях реконструкции и восстановления зданий.
Выводы
1. На основании результатов исследований поведения ленточного фундамента, усиленного примыкающими инъекционными сваями, разработан подход к определению конечной осадки комбинированного фундамента с учетом совместной работы его элементов в однородном глинистом грунте в условиях реконструкции и восстановления зданий.
2. Выполненные исследования показывают эффективность работы комбинированного фундамента (ленточного фундамента после его усиления инъекционными сваями) в глинистом грунте. Например, в случае усиления ленточного фундамента с шириной подошвы Ьлф = 0,6 м примыкающими инъекционными сваями длиной Ьсв = 9 м, диаметром ^св = 0,2 м передаваемая на глинистый грунт комбинированным фундаментом нагрузка будет в 1,8-2,5 раза больше по сравнению с нагрузкой на грунт основания, передаваемой ленточным фундаментом до его усиления (при давлении по подошве ленточного фундамента после его усиления рус < К).
3. Установлено, что при усилении ленточного фундамента инъекционными сваями происходит перераспределение общей нагрузки между
элементами образованного комбинированного фундамента. Выявлено, что при нагружении комбинированного фундамента в однородном глинистом грунте возникает приращение осадки Л£вв от взаимного влияния его конструктивных элементов (инъекционных свай и ленточного фундамента). Так, при длине инъекционных свай Ьсв = 3 м и диаметре dCE = 0,2 м приращение осадки комбинированного фундамента Д£вв при ширине подошвы Ьлф = 2,1 м примерно в 2,7 раза больше, чем при Ьлф = 0,6 м, при одинаковом давлении по подошве фундамента рус = 200 кПа.
Библиографический список
1. Полищук А.И. Основы проектирования и устройства фундаментов реконструируемых зданий. - 3-е изд., доп. - Нортхэмптон: STT; Томск: STT, 2007. - 476 с.
2. Полищук А.И. Самарин Д.Г., Филиппович А.А. Оценка загру-жения ленточных фундаментов в однородных глинистых грунтах при их усилении инъекционными сваями // Вестник ТГАСУ. - Томск, 2013. -№ 4. - С. 256-262.
3. Петухов А.А. Совершенствование способа устройства инъекционных свай в слабых глинистых грунтах для условий реконструкции зданий: автореф. дис. ... канд. техн. наук. - Томск, 2006. - 22 с.
4. Yamashita К., Yamada T., Hamada J. Recent case histories on monitoring settlement and load sharing of piled rafts in Japan // Deep foundations on bored and auger piles. Van Impe & Van Impe (eds). - Taylor & Francis Group, London, 2009. - P. 181-193.
5. Brandl Н. Micropiles for underpinning/undercrossing of historical buildings // Conference Reconstruction of Historical cities and geotechnical engineering. - St.Petersburg, 2003. - P. 119-126.
6. PLAXIS 3D Foundation. Vol. 1., еdby. R.B.J. Brinkgreve, W. Broere.- Abingdon e.a.: Balkema, 2004.
7. Шалгинов Р.В. Совершенствование метода расчета инъекционных свай в глинистых грунтах для условий реконструкции зданий: автореф. дис. ... канд. техн. наук. - Тюмень, 2010. - 23 с.
8. Полищук А.И. Усиление оснований и фундаментов зданий и сооружений // Справочник геотехника. Основания, фундаменты и подземные сооружения / под общ. ред. В.А. Ильичева, Р.А. Мангушева. - М.: АСВ, 2014. - 728 с.
References
1. Polishchuk A.I. Osnovi proektirovaniya i ustroistva funda-mentov rekonstruiruemikh zdanii [The basics of design and construction of reconstructed buildings foundations]. Northempton: STT; Tomsk: STT, 2007. 476 s.
2. Polishchuk A.I, Samarin D.G., Filippovich A.A. Otsenka zagru-zheniya lentochnyh fundamentov v odnorodnykh glinistikh gruntakh pri ih usilenii in"ektsionnymi svayami [The evaluation of sallow foundations loading while their strengthening with injaction piles]. Vestnik Tomskogo gosu-darstvennogo arkhitecturno-stroitelnogo universiteta. 2013, no 4 (38), pp. 256-262.
3. Petukhov A.A. Sovershenstvovanie sposoba ustroistva in"ektsionnykh svay v slabykh glinistykh gruntakh dlia usloviy reconstrukcii zdaniy [The perfection of injaction pile calculation method in clay soils for the conditions of buildings reconstruction]. Abstract of the thesis of the candidate of tecknical sciences, Tomsk, 2006. 22 s.
4. Yamashita К., Yamada T, Hamada J. Recent case histories on monitoring settlement and load sharing of piled rafts in Japan. Deep foundations on bored and auger piles, Van Impe & Van Impe (eds). Taylor & Francis Group. London, 2009. pp. 181-193.
5. Brandl Н. Micropiles for underpinning/undercrossing of historical buildings. Conference Reconstruction of Historical cities and geotechnical engineering, St.Petersburg. 2003. pp. 119-126.
6. PLAXIS 3D Foundation. Vol. 1, ed. by. R.B.J. Brinkgreve & W. Broere. Abingdon e.a.: Balkema, 2004.
7. Shalginov R.V. Sovershenstvovanie metoda rascheta in"ektsionnykh svay v glinistikh gruntakh dlia uslovii reconstrukcii zdaniy [The perfection of injaction pile calculation method in clay soils for the conditions of buildings reconstruction]. Abstract of the thesis of the candidate of tecknical sciences, Tumen, 2010. 23 s.
8. Spravochnik geotekhnika. Osnovania, fundamenti i podzemnie soorugeniya [Bags foundations and underground structures] ed by Ilichev V.A., Mangushev R.A. Moscow: ACB, 2014. 728 s.
Об авторах
Полищук Анатолий Иванович (Краснодар, Россия) - доктор технических наук, профессор, заведующий кафедрой «Основания и фундаменты» Кубанского государственного аграрного университета; e-mail: ofpai@mail.ru
Самарин Дмитрий Геннадьевич (Томск, Россия) - кандидат технических наук, доцент Томского государственного архитектурно-строительного университета; e-mail: sdgsamara@mail.ru
Осипов Сергей Павлович (Томск, Россия) - кандидат технических наук, доцент Томского государственного архитектурно-строительного университета; e-mail: osip1809@rambler.ru
Филиппович Анна Александровна (Томск, Россия) - аспирантка Томского государственного архитектурно-строительного университета; e-mail: annafilich@mail.ru
About the authors
Polyschuk Anatoliy Ivanovich (Krasnodar, Russian Federation) -Doctor of Technical Sciences, Professor, Head of department «Bases and foundations», Kuban State Agrarian University (KSAU); e-mail: ofpai@mail.ru
Samarin Dmitry Gennadievich (Tomsk, Russian Federation) - Ph.D in Technical Sciences, Associate Professor, Tomsk State University of Architecture and Civil Engineering; e-mail: sdgsamara@mail.ru
Osipov Sergey Pavlovich (Tomsk, Russian Federation) - Ph.D in Technical Sciences, Associate Professor, Tomsk State University of Architecture and Civil Engineering; e-mail: osip1809@rambler.ru
Filippovich Anna Aleksandrovna (Tomsk, Russian Federation) -Postgraduate Student, Tomsk State University of Architecture and Civil Engineering; e-mail: annafilich@mail.ru
Получено 25.03.2014
