CC BY
313
Electrical facilities and systems —
следования качества и надежности электромобилей и автомобилей с гибридной силовой установкой: монография [Текст] / В.И. Строганов, В.Н. Козловский. - М.: МАДИ, 2012.
5. Козловский В.Н. Аналитические исследования качества автомобилей в эксплуатации: монография [Текст] / В.Н. Козловский, В.И. Строганов. Palmarium Academic Publishing, AV Akademikerverland GmbH&Co. - Deutschland, 2013.
6. Дебелое В.В. Электронная система регулирования скорости движения автомобиля в режимах поддержания и ограничения скорости [Текст] / В.В. Дебелов, В.В. Иванов, В.Н. Козловский, В.Е. Ютт // Грузовик. - 2013. - № 12.
References
1. Kozlovskij V.N. Modelirovanie jelektrooborudovanija avtomobilej v processah proektirovanija i proizvodstva: monografija
[Tekst]/ V.N. Kozlovskij. - Tol'jatti: GOU VPO «TGU», 2009. - 227 s.
2. Kozlovskij V.N. Kompleks obespechenija kachestva sistemy jelektrooborudovanija avtomobilej: monografija [Tekst]/ V.N. Kozlovskij, D.I. Panjukov. - Palmarium Academic Publishing, AV Akademikerverland GmbH&Co. - Deutschland, 2014.
3. Stroganov V.I. Itogi i perspektivy razvitija jelektromobilej i avtomobilej s gibridnymi silovymi ustanovkami [Tekst]/ V.I. Stroganov, V.N. Kozlovskij // Jelektronika i jelektrooborudovanie transporta. - 2012. - № 2.
4. Stroganov V.I. Innovacionnye metody issledovanija kachestva i nadezhnosti jelektromobilej i avtomobilej s gibridnoj silovoj ustanovkoj: monografija [Tekst] / V.I. Stroganov, V.N. Kozlovskij. - M.: MADI, 2012.
5. Kozlovskij V.N. Analiticheskie issledovanija kachestva
avtomobilej v jekspluatacii: monografija [Tekst]/ V.N.
Kozlovskij, V.I. Stroganov. Palmarium Academic Publishing, AV Akademikerverland GmbH&Co. - Deutschland, 2013.
6. Debelov V.V. Jelektronnaja sistema regulirovanija skorosti dvizhenija avtomobilja v rezhimah podderzhanija i ogranichenija skorosti [Tekst]/ V.V. Debelov, V.V. Ivanov, V.N. Kozlovskij, V.E. Jutt //Gruzovik. - 2013. - № 12.
Шапиро С.В.
Shapiro S. V.
доктор технических наук, профессор, заведующий кафедрой «Физика» ФГБОУВПО «Уфимский государственный университет экономики и сервиса», Россия, г. Уфа
Саенко А.Г.
Saenko A.G.
кандидат технических наук, доцент кафедры «Физика» ФГБОУ ВПО «Уфимский государственный университет экономики и сервиса», Россия, г. Уфа
Садыков М.А. Sadykov M.A.
директор ООО «Политех», Россия, г. Уфа
Мичков Е.В. Michkov E. V.
студент ФГБОУ ВПО «Уфимский государственный университет экономики и сервиса», Россия, г. Уфа
УДК 628.314
ВЫСОКОЧАСТОТНЫЙ ОЗОНАТОР С ОХЛАЖДАЕМЫМ АЛЮМИНИЕВЫМ ЭЛЕКТРОДОМ
В статье дается описание устройства, принципа действия и некоторых результатов опытнопромышленных испытаний нового, разработанного в научно-исследовательской лаборатории физики электронных процессов и наноматериалов УГУЭС совместно с ООО «Политех» высокочастотного озонатора с алюминиевым электродом. Дается обоснование целесообразности применения алюминиевого низковольтного электрода с целью охлаждения активной зоны газоразрядных реакторов с керамическим барьером. Приводятся основные соотношения, позволяющие рассчитать параметры озонатора и составить
Electrical and data processing facilities and systems. № 1, v. 10, 2014
49
Электротехнические комплексы и системы
его электрическую модель. Результаты испытаний показали его высокую производительность и удельные показатели. В статье излагается устройство и принцип действия полупроводникового инвертора, используемого для питания озонатора. Его основное отличие от уже разработанных - применение современных транзисторов, выпрямительного блока, конденсаторов, резисторов и драйвера.
HIGH FREQUENCY OZONE GENERATOR WITH COOLED ALUMINUM ELECTRODE
The paper contains the description of the device, the principle actions and some of the results of pilot tests of the new developed in the research laboratory of Physics of electronic processes and nanomaterials UGUES together with «Polytech» high frequency ozone generator with an aluminum electrode. Provides a rationale for the use of the low-voltage aluminum electrode to cool down the reactor discharge reactors with ceramic barrier. The basic ratio to calculate the parameters of ozone generator and the electric model. Test results showed its high performance and unit indicators. The article sets out the principle of operation of the device and semiconductor inverter power supply for ozone generator. Its main difference from the already developed-using modern transistors, Rectifier unit, capacitors, resistors and the driver.
В научно-исследовательской лаборатории физики электронных процессов и наноматериалов Уфимского государственного университета экономики и сервиса совместно с ООО «Политех» разработан, изготовлен и запущен в производственную эксплуатацию опытно-промышленный озонатор частотой 7 кГц с алюминиевым охлаждаемым низковольтным электродом. Удельная производительность озонатора - 70 г озона в час.
Как известно, [1] удельная производительность озонатора, основанного на тлеющем переменном разряде, существенно возрастает с ростом частоты. Как показано в [2], количество вырабатываемого озона на единицу объема активной зоны разрядной камеры с ростом частоты в пределах до 10 кГц возрастает прямо пропорционально. Отсюда естественно вытекает стремление максимально повысить частоту питающего тока. При этом одновременно практически в той же пропорции уменьшаются массо-габаритные размеры высоко-
частотного трансформатора, питающего озонатор.
Современные транзисторы серии IGBT позволяют получить ток подобной частоты силою до 190 А при напряжении до 1200 В.
Единственным серьезным препятствием на пути создания высокочастотного озонатора оказалась проблема охлаждения газоразрядного промежутка. Дело в том, что для преобразования
3О2 = 2О3 (1)
необходимо затратить электроэнергию, как показали опытные исследования, мощностью
P = 0,22/ [Вт/моль О3] (2)
При этом часть энергии 1440 кДж/моль расходятся на эндотермическую реакцию (1) [1].
Следовательно, если пропускать через активную зону озонатора 5 м2 3/час осушенного воздуха, чтобы получить 1 моль озона (48 ч) и не охлаждать его, то температура этого воздуха при частоте 7000 Гц повысится на величину
2 29-(1540-3600—1440-103)
5 8,ЗМ03-1,3-5
= 880'[К],
здесь i - число степеней свободы молекул воздуха (i = 5); R - универсальная газовая постоянная, равная 8,3Ы03 Дж/Ккмоль, Q - тепловая энергия, выделяемая электрическим током для создания тлеющего разряда, m - масса проходящего через озонатор воздуха, равная 1,3 кг * 5 м3, ^ - молекулярный вес воздуха, определяемый по формуле: ц = 0,8-28+0,2-32 = 29,
(28 - молекулярный вес азота, 32 - молекулярный вес кислорода, 0,8 и 0,2 - долевое содержание азота и кислорода в воздухе).
Таким образом, если на входе озонатора воздух
имеет температуру 20 °С (293 °К), то на выходе его температура без охлаждения поднимется до 1073 °К (800 °С).
При такой температуре озон, даже сформировавшись, сразу разложится, снова превратившись в кислород О2.
(Для сравнения - при частоте 50 Гц температура воздуха после прохождения зоны тлеющего разряда поднимется всего на 6,3 °С при длине активной зоны 0,4 м).
Таким образом, главной проблемой высокочастотного озонатора является проблема отвода тепла
50
Электротехнические и информационные комплексы и системы. № 1, т. 10, 2014
Electrical facilities and systems
из активной зоны - зоны генерирования озона тлеющим разрядом.
В [3] предложено осуществлять такое охлаждение путем изготовления низковольтного электрода в виде алюминиевой конструкции с цилиндрическими отверстиями для керамических трубок, изолирующих активную зону от проводящей среды этого электрода.
В традиционных озонаторах [4] охлаждение низковольтных электродов осуществляется водой. Однако, у высокочастотных озонаторов использование воды непосредственно в зоне высоковольтного промежутка часто приводило к авариям, так как она представляет собой проводник высокой текучести.
Устройство и принцип действия озонатора.
На рис. 1а приведена конструкция алюминиевого электрода. Как видим, он имеет продольные каналы, предназначенные для установки газоразрядных трубок. В нашем озонаторе они имеют диаметр 36 мм и расположены друг от друга на расстоянии 50 мм между центрами. Всего их 12 отверстий. Кроме того, электрод на рис. 1а имеет 20 поперечных отверстий диаметром 7 мм, предназначенных для
протекания охлаждающей жидкости. Этот электрод является одновременно конструктивным каркасом, на котором базируется вся конструкция озонатора.
Газоразрядные трубки - рис. 1б - состоят из цилиндрического керамического барьера, внутри которого симметрично расположены высоковольтные электроды, состоящие из натянутых струн нержавеющей стальной проволоки, расположенных симметрично в виде направляющих виртуального цилиндра, коаксиального керамическому барьеру (рис. 3). Эти электроды закреплены с торцов керамического цилиндра втулками из изоляционного материала.
Все высоковольтные электроды (а их в нашем озонаторе по 8 на каждую газоразрядную трубку) электрически соединены между собой.
Выступающие из алюминиевого каркаса концы газоразрядных трубок входят с двух сторон в воздухосборник (рис. 1в), выполненный из твердого диэлектрика. В один из этих воздухосборников подается воздух (или другой кислородсодержащий газ), а из другого выводится озоно-воздушная смесь.
в него газоразрядными трубками; б) газоразрядная трубка с высоковольтными электродами; в) воздухосборник
со вставленными в него концами газоразрядных трубок
Electrical and data processing facilities and systems. № 1, v. 10, 2014
51
Электротехнические комплексы и системы
На алюминиевый каркас и высоковольтные электроды подается переменное напряжение от высокочастотного высоковольтного трансформатора (рис. 2).
Трансформатор состоит из ферритового сер-
дечника - 1, стянутого сверху и снизу текстолитовыми платами 2. Первичная обмотка w} выполнена цилиндрической из лицендрата марки ЛЭПШД, вторичная обмотка w2 выполнена в виде секций (галет), соединенных друг с другом последовательно.
Рис. 2. Высоковольтный трансформатор: 1 - ферритовый сердечник; 2 - текстолитовая плата;
Wj и w2 - первичная и вторичная обмотки
Первичная обмотка трансформатора питается от полупроводникового полумостового инвертора, описание которого дается ниже. Во входной воздухосборник поступает от компрессора предварительно осушенный и охлажденный воздух (или другой кислородсодержащий газ). В газоразрядных трубках благодаря высокому напряжению вокруг всех струнных электродов возникает тлеющий разряд. Внутри пространства, охваченного этим разрядом, происходит диссоциация молекул кислорода О2 на атомарный кислород 2О. Эти атомы соединяются с недиссоциированными молекулами кислорода -(О2+О) и образуют молекулы озона.
Напряжение на межэлектродном промежутке переменное, а воздух перемещается по газоразрядной камере достаточно быстро, поэтому процесс ионизации этого воздуха вблизи высоковольтного электрода длится только в тот интервал времени, когда напряженность электрического поля больше пробивного. После его спадания до нуля газ перестает ионизироваться. Через полпериода изменения напряжения все вновь повторяется.
Пройдя газоразрядные трубки, образовавшаяся озоно-воздушная смесь попадает в выходной воз-
духосборник и оттуда в барботажную камеру [1] - реактор, где происходит реакция взаимодействия озона с окисляемым веществом.
Элементы расчета и моделирования озонатора.
Разработанный в нашей лаборатории озонатор электрически представляет собой конденсатор, емкость которого складывается из двух последовательных емкостей - диэлектрического барьера Сб и активной зоны (между высоковольтными электродами и внутренней цилиндрической поверхностью этого барьера) - Са (рис. 3):
Соз = -^. (4)
С6+Са
(5
Рис. 3. Поперечный разрез газоразрядной трубки: R -радиус внутренней поверхности диэлектрического цилиндрического барьера;
5 - его толщина, - расстояние от высоковольтного электрода до оси цилиндра
52
Электротехнические и информационные комплексы и системы. № 1, т. 10, 2014
Electrical facilities and systems
В [5] приводится расчетная модель электрического поля разрядной трубки озонатора, основанная на использовании метода зеркальных отображений. Согласно этой модели емкости Сб и Са равны:
£ £f)7ldl
C6 = N----------, (5)
п
Ca=N-nZ
TIE о l
K=i 2InRk lz’
(6)
где N - число газоразрядных трубок (в нашем случае N = 12); s' - относительная диэлектрическая проницаемость материала диэлектрического барьера (у беспористой кремнеземной керамики, использованной для изготовления примененных в озонаторе трубок s' ~ 10); s0 - диэлектрическая постоянная, равная 8,85-10-12 [Ф/м], l - длина участка газоразрядной трубки, заключенной в алюминиевый каркас, - длина этого каркаса, в нашем случае l = 0,4 м); d - внутренний диаметр диэлектрического барьера,
d = 0,03м; S - толщина диэлектрического барьера (см. рис. 3); S = 2 мм; r - радиус высоковольтного электрода (при отсутствии тлеющего разряда r - радиус стальной проволоки, при наличии разряда r
- радиус цилиндрического ионизированного участка кислородсодержащего газа вокруг проволоки, в котором и протекает реакция синтеза озона); 1к
- расстояние между отдельным высоковольтным электродом в плоскости поперечного сечения газоразрядной трубки и зеркальным образом k - того высоковольтного электрода (всего таких электродов n, в нашем случае n = 8).
Величина 1к определяется из расчета треугольника, образованного в плоскости поперечного сечения разрядника высоковольтным электродом, центром внутренней цилиндрической поверхности диэлектрического барьера и зеркальным образом k
- того электрода:
lK = + R22- 2R1R2cos^k = -j^ Jr$ + R4 - 2R2R\cos^-k,
(7)
где R1 - радиус цилиндра, на боковой поверхности которого расположены высоковольтные электроды, R - радиус внутренней поверхности диэлектрического барьера, R2 - расстояние от зеркального образа высоковольтного электрода до оси внутренней поверхности барьера:
R2 = R2 / R1 (8)
согласно теории зеркальных отображений [5].
Радиус r цилиндрической поверхности, охватывающей зону тлеющего разряда определяется следующим образом:
г = Т„ , (9а)
27Г£дЕпр
где т - линейная плотность электрического заряда на высоковольтном электроде, E - электрическая прочность кислородсодержащего газа (для воздуха E = 2-103 кВ/м). Величина т определяется мгновенным значением напряжения на высоковольтном электроде:
т = u03 c03 (9б)
где u03 - напряжение на электродах озонатора.
Но С03 согласно (4) и (6) зависит от г. Поэтому после установки (4), (6), (9б) в (9а) получаем следующее уравнение для определения г:
и
Ar - Br ln r --,
где
^пр
. 2ттео 4 Д
А = -—+ — 'ZlnRxn
Сб IN K=J „ 4п
~ In
(9в)
(9е)
Из этой формулы следует, что в интервал периода роста абсолютной величины напряжения на озонаторе радиус зоны тлеющего разряда пропорционально увеличивается. Поэтому такой разряд назван в [6] бегущим. При этом, как следует из формулы (6), возрастает емкость активной зоны С Напряжение на этой зоне и также растет по формуле
4r[^ InR^—nlnr\
иа Е)
пр
IN
(10)
Нелинейную зависимость Са(иа), вытекающую из формул (6) и (10) удобно представить кусочнолинейной, разбив интервал от r до r (здесь: r -радиус стального провода, rmax - радиус максимальной цилиндрической поверхности, охватывающей зону тлеющего разряда в пределах полупериода.
На рис. 4 дана электрическая схема замещения озонатора [7], соответствующая разделению интервала (rmax - rnp) на три части. ЭДС, иг1, и2, иг3, включенные в выпрямительные мосты этой схемы, рассчитываются по формуле (10), а емкости Спк по формуле
111
---= — ------- (11)
Спк Сак Сагс+1
где Сак+1 и Сак рассчитываются по формуле (6) для значений r+ и r на которые разбит интервал (r
r
max п
р).
Electrical and data processing facilities and systems. № 1, v. 10, 2014
53
Электротехнические комплексы и системы
Рис. 4. Дискретная модель озонатора с бегущим барьерным разрядом: Сб - конденсатор, емкость которого равна емкости диэлектрического барьера; Rn - резистор, сопротивление которого представляет собой эквивалентное сопротивление ионизированной зоны; Спр СП2, Спз -конденсаторы, емкость которых равна емкости активной зоны озонатора до того, как в ней произошла ионизация (Сп1 < Сп2 < Спз); uri, ur2, иг3, - напряжения между высоковольтным и низковольтным электродами, при которых происходит сначала пробой участка вблизи высоковольтного электрода - иг1, затем в средней части иг2 > иг1, и, наконец, всей активной зоны - игз > иг2
Источник питания высокочастотного озонатора.
Источник питания озоногенерирующей установки состоит из выпрямителя VD1...4, преобразователя частоты, высоковольтного высокочастотного
трансформатора Т. Схема представлена на рис. 5. Преобразователь частоты реализован по полумостовой схеме, включающей в себя электролитические конденсаторы С} и С2 и ключевые элементы VT1 и VT2. В качестве ключевых элементов использованы IGBT транзисторы с интегрированными встречно-параллельными ультрабыстрыми диодами. Управление ключами реализовано с помощью высоковольтных самотактируемых полумостовых драйверов IR215X, предназначенных для MOSFET и IGBT транзисторов. Переменное напряжение повышенной частотой подается на первичную обмотку высоковольтного трансформатора Т последовательно соединенную с катушкой индуктивности L2.
Выпрямитель питается от сети 220 В, 50 Гц. В его входную цепь включен фильтр радиопомех FU и катушка индуктивности L Драйвер по стандартной схеме, включающей в себя резистор R3, конденсаторы С4 и С6, диод VD5 подключен к выходу выпрямителя параллельно инвертору. Для регулирования частоты коммутации транзисторов используются цепочка R4 - C , в которой сопротивление резистора R4 может меняться. С уменьшением R4 постоянная времени коммутации т = R4 C3 уменьшается и частота увеличивается. В нашем озонаторе, как уже указывалось, эта частота выбрана равной 7 кГц.
Рис. 5. Схема транзисторного источника питания высокочастотного озонатора: SA1 - выключатель; FU - фильтр радиотехнических помех; L- входная катушка индуктивности; VD1.4 - выпрямительный блок; С - входной конденсатор - фильтр; R3, С, R , С, VD5, С6 - элементы блока питания драйвера IR 215X; R5, R6 - входные резисторы баз силовых транзисторов VT. и VT2; С2, С3 - конденсаторы моста; R, R2 - выравнивающие резисторы; L - выходная катушка индуктивности; Т3 - высоковольтный высокочастотный трансформатор; О3 - озонатор
54
Электротехнические и информационные комплексы и системы. № 1, т. 10, 2014
Electrical facilities and systems
Сигналы выходных клемм драйвера 5 и 7 подаются поочередно на базы транзисторов VT1 и VT2 через резисторы R5 и R6.
Экспериментальное исследование опытнопромышленного озонатора.
На рис. 6а дана фотография опытно-промышленного озонатора, а на рис. 6б дана фотогра-
фия этого озонатора вместе с блоком источника питания. Как видим, для охлаждения блока питания установлен дополнительный вентилятор обдува.
Производительность этого озонатора при питании охлажденным воздухом 70 г/час, а кислородом - 100 г/час.
б)
Рис. 6. Фотографии опытно-промышленного озонатора: а - без блока питания; б - вместе с блоком питания
Потребляемая из сети мощность 1,54 кВт (напряжение сети 220 В, ток 7 А). На рис. 7 даны осциллограммы напряжения на выходе инверторного моста, напряжения управления (база - эмиттер) одного из транзисторов этого моста и напряжения на первичной обмотке высокочастотного трансформатора. Наблюдающиеся на последней осциллограмме коммутационные кратковременные выбросы напряжения обусловлены межвитковыми емкостями высоковольтной обмотки трансформатора и существенного влияния на работу озонатора не оказывают.
Озонатор обеспечивал непрерывное питание химического реактора в течение нескольких меся-
цев. При этом его производительность менялась путем расхода подачи воздуха.
При расходе воздуха в 11 м3/час концентрация озона на выходе составляла 4,4 г/м3 воздуха (производительность 11-4,4 = 49 г/час) при расходе 1 м3/час - 27 г/м3 (27 г/час), при расходе 6 м3/час 10,5 г/м3 (производительность 63 г/час).
Воздухоподготовка включает в себя компрессор, силикагелевый осушитель и охладитель. Воздух подается с избыточным давлением 0,5 атм температурой не выше 15 °С.
Озонно-воздушная смесь, выходящая из озонатора, имеет температуру не выше 30 °С.
а) б) в)
Рис. 7 Осциллограммы озонатора: а - выходного напряжения инверторного моста; б - управляющего сигнала транзистора VT1 (напряжение база - эмиттер этого транзистора); в - напряжения на первичной обмотке трансформатора
Electrical and data processing facilities and systems. № 1, v. 10, 2014
55
Электротехнические комплексы и системы
Выводы.
Разработан и испытан в опытно-производственных условиях новый озонатор производительностью до 100 г О3 в час, имеющий габариты (вместе со шкафом, блоком питания, измерительными приборами и коммутационной аппаратурой) 0,8 х 0,65 х 0,7 м3, потребляющий 1,5 кВт электроэнергии от сети 220 В. Озонатор показал надежную долговременную работу в производственных условиях.
Список литературы
1. Лунин В.В. Физическая химия озона [Текст] /
B. В. Лунин, В.В. Попович, С.Н. Ткаченко. - М.: Изд-во МГУ. - 1998.
2. Емельянов Ю.М., Филиппов Ю.В. // Журнал физической химии. - 1957. - Т 31. - N° 4, 5, 7, 8, 10, 12.
3. Патент № 2075433 Российская Федерация, МПК7 С01В Высокочастотный озонатор [Текст] /
C. В. Шапиро, Б.А. Воронов; патентообладатель С.В. Шапиро. - 5064705/26; заявл. 15.04.1992; опубл. 20.03.1997.
4. Филиппов Ю.В. Электросинтез озона [Текст] / Ю.В. Филиппов, В.А. Вобликова, В.И. Пантелеев. - М. Изд-во МГУ, 1987. - 236 с.
5. Шапиро С.В. Исполнительные органы систем управления технологическими установками плазмохимической модификации поверхности полиолефиновых материалов [Текст] / С.В. Шапиро, А.Г Саенко // Вестник УГАТУ, 2003. - Т. 4. - № 1.
6. Шапиро С.В. Элементы теории высокочастотного озонатора с бегущим барьерным разрядом [Текст] / С.В. Шапиро // Межвузовский научный сборник «Электротехнические комплексы и системы». - Уфа: УГАТУ, 2005 г.
7. Шапиро С.В. Трехфазный непосредственный инвертор для питания высокочастотного озонатора [Текст] / С.В. Шапиро, В.В. Жидков, Ю.М. Зинин // Электричество, 2013. - № 3.
References
1. Lunin V.V. Fizicheskaja himija ozona [Tekst] / V.V. Lunin, V.V. Popovich, S.N. Tkachenko. - M.: Izd-vo MGU. 1998.
2. Emel'janov Yu.M., Filippov Yu.V. // Zhurnal fizicheskoj himii. - 1957. - T. 31. - № 4, 5, 7, 8, 10, 12.
3. Patent № 2075433 Rossyskaya Federatsiya, MPK7 S01V Vysokochastotny ozonator [Tekst] / S.V. Shapiro, B.A. Voronov; patentoobladatel S.V. Shapiro. - 5064705/26; zayavl. 15.04.1992; opubl. 20.03.1997.
4. Filippov Yu. V Jelektrosintez ozona [Tekst] / Yu.V. Filippov, V.A. Voblikova, V.I. Panteleev. - M. - Izd-vo MGU: 1987. - 236 s.
5. Shapiro S.V. Ispolnitel'nye organy sistem upravlenija tehnologicheskimi ustanovkami plazmohimicheskoj modifikacii poverhnosti poliolefinovyh materialov [Tekst] / S.V. Shapiro, A.G. Saenko // Vestnik UGATU. - t. 4. - № 1. - 2003 g.
6. Shapiro S.V. Jelementy teorii vysokochastotnogo ozonatora s begushhim bar'ernym razrjadom [Tekst] / S.V. Shapiro // Mezhvuzovskij nauchnyj sbornik «Jelektrotehnicheskie kompleksy i sistemy». - Ufa: UGATU, 2005 g.
7. Shapiro S.V. Trehfaznyj neposredstvennyj invertor dlja pitanija vysokochastotnogo ozonatora [Tekst] / S.V. Shapiro, V.V. Zhidkov, Yu.M. Zinin //Jelektrichestvo. - № 3. - 2013 g.
56
Электротехнические и информационные комплексы и системы. № 1, т. 10, 2014
