Вычисление оптимальных температурных интервалов аустемперинга матрицы чугунов с шаровидным графитом Текст научной статьи по специальности «Медицинские технологии»

УДК 519.87:669.131.7

ОБЧИСЛЕННЯ ОПТИМАЛЬНИХ ТЕМПЕРАТУРНИХ 1НТЕРВАЛ1В АУСТЕМПЕРИНГУ МАТРИЦ1 ЧАВУН1В 13 КУЛЯСТИМ ГРАФ1ТОМ

УЗЛОВ К. I. *, д. т. н.

Кафедра MaTepiai03HaBCTBa, Нацiональна металургшна академiя Украши, пр. Гагарша, 4, 49600, Дшпропетровськ, Украша, тел. +38 (097) 950-14-08, +38 (095) 416-97-70, e-mail: [email protected], ORCID ID: 0000-0003-0744-9890

Анотащя. Мета. В iнтеpвалi температур аустемперингу бейнiтних чавушв i3 кулястим гpафiтом (БЧКГ) 260...420 °C спостеpiгаeться адекватно до структурного стану змша характеру поведiнки функцш механiчних властивостей. Завданням цieï роботи було вивчення впливу температури iзотеpмiчноï витримки на формування мiкpостpуктуpи металевоï' матpицi та механiчних властивостей зразшв i3 чавунiв i3 кулястим графгтом та обчислення оптимальних температурних iнтеpвалiв аустемперингу 1х матpицi. Методика. Дослщжеш чавуни з кулястим гpафiтом теpмiчно змiцненi iзотеpмiчним гартуванням на промисловому устаткуваннi за технологieю пiдпpиeмства «Амстед-Рейл». Теpмiчно обpобленi зразки пiдлягали металогpафiчному аналiзу та механiчним випробуванням за стандартними методиками. Математичну обробку здшснювали з використанням програми «Microsoft Excel 2003». Апроксимацш експериментальних даних проводили за допомогою програмного забезпечення «Curve Expert». Подальший аналiз моделi щодо наявностi екстремальних точок i точок перегишв кривих залежностей проводили iз застосуванням програми MathCAD 14. Результати. У статп визначено темпеpатуpнi штервали формування бейнiтних структур металевоï матриц БЧКГ: нижнiй бейнiт (260.280 °С), змiшана бейнiтна структура (300.360 °С), веpхнiй бейнiт (360.420 °С). Дослвдження механiчних властивостей БЧКГ продемонструвало штенсивне монотонне зниження тимчасового опору руйнуванню в дослiдженому iнтеpвалi температур, закономipно протилежне за напрямком, але щентичне щодо поведiнки пiдвищення пластичних властивостей, та стутнчастий, вiдповiдно до структурного стану, характер змши твеpдостi. Розгляд функцiï залежностi твеpдостi ввд температури аустемперингу проводили за допомогою апроксимацп експериментальних даних. Здшснено аналiз моделi з точки зору пошуку екстремальних точок та точок перегину. Наукова новизна. Математичною обробкою функцiональноï залежносп структурно-чутливо1 властивостi (твеpдостi) вiд температури аустемперингу визначено наявнють точки перегину ввдповвдного полiному та ïï положення. Практична значим^ть. Обчислеш кiлькiснi значения температурних iнтеpвалiв структуроутворення бейнiтноï матрищ БЧКГ та в1дповвдно1' поведiнки властивостей виpобiв iз них дозволяють прогнозно призначати пpомисловi режими теpмiчного змщнення для деталей iз специфiчними умовами експлуатацп.

Ключовi слова: бейттний чавун i3 кулястим графтом, аустемперинг, структурний стан, мехатчт enacmueocmi, програмне забезпечення, полiномiальна залежтсть, аналiз моделi, промисловiрежими mермiчного змщнення.

ВЫЧИСЛЕНИЕ ОПТИМАЛЬНЫХ ТЕМПЕРАТУРНЫХ ИНТЕРВАЛОВ АУСТЕМПЕРИНГА МАТРИЦЫ ЧУГУНОВ С ШАРОВИДНЫМ ГРАФИТОМ

УЗЛОВ К. И. *, д.т.н.

Кафедра материаловедения, Национальная металлургическая академия Украины, проспект Гагарина, 4, 49600, Днепропетровск, Украина, тел. +38 (097) 950-14-08, +38 (095)416-97-70, e-mail: [email protected], ORCID ID: 0000-0003-0744-9890

Аннотация. Цель. В интервале температур аустемперинга бейнитных чугунов с шаровидным графитом (БЧШГ) 260.420 °С наблюдается адекватно структурному состоянию изменение характера поведения функций механических свойств. Задачей настоящей работы было изучение влияния температуры изотермической выдержки на формирование микроструктуры металлической матрицы и механических свойств образцов из чугунов с шаровидным графитом и вычисление оптимальных температурных интервалов аустемперинга их матрицы. Методика. Исследованные чугуны были термически упрочнены изотермической закалкой на промышленном оборудовании и по технологии предприятия «Амстед-Рейл». Термически упрочненные образцы подвергали металлографическому анализу и механическим испытаниям по стандартным методикам. Математическую обработку производили с использованием программного обеспечения «Microsoft Excel 2003». Аппроксимацию экспериментальных данных проводили с помощью программного обеспечения

«Curve Expert». Дальнейший анализ модели на предмет наличия экстремальных точек и точек перегибов кривых зависимостей осуществляли с использованием программного обеспечения MathCAD 14. Результаты. В работе определены температурные интервалы формирования бейнитных структур металлической матрицы БЧШ: нижний бейнит (260...280 °С), смешанная бейнитная структура (300...360 °С), верхний бейнит (360...420 °С). Исследование механических свойств БЧШГ продемонстрировало интенсивное монотонное снижение временного сопротивления разрушению в исследованном интервале температур, закономерно противоположенное по направлению, но идентичное по поведению повышение пластических свойств, и ступенчатый, соответственно структурному состоянию, характер смены твердости. Рассмотрение функции зависимости твердости от температуры аустемперинга осуществляли с помощью аппроксимации экспериментальных данных. Проведен анализ модели с точки зрения поиска экстремальных точек и точек перегибов. Научная новизна. Математической обработкой функциональной зависимости структурно-чувствительной характеристики (твердости) от температуры аустемперинга определено наличие точки перегиба соответствующего полинома и ее положение. Практическая значимость. Вычисленные количественные значения температурных интервалов структурообразования бейнитной матрицы БЧШГ и соответствующего поведения свойств изделий из них позволяют прогнозно назначать промышленные режимы термического упрочнения для деталей со специфическими условиями эксплуатации.

Ключевые слова: бейнитный чугун с шаровидным графитом, аустемперинг, структурное состояние, механические свойства, программное обеспечение, полиномиальная зависимост, анализ модели, промышленные режимы термического упрочнения.

CALCULATION OF OPTIMAL TEMPERATURE INTERVALS OF MATRIX AUSTEMPERING WITH NODULAR GRAPHITE CAST IRONS

UZLOV K. I. *, Dr. Sc. (Tech.).

Materials science department, National metallurgical academy of Ukraine, prospect Gagarina, 4, 49600, Dnepropetrovsk, Ukraine, tel. +38 (097) 950-14-08, +38 (095) 416-97-70, e-mail: [email protected], ORCID ID: 0000-0003-0744-9890

Abstract. Purpose. In austempering temperature range 260...420 °C of bainitic cast irons with nodular graphite (ADI) the changing of the behavior of functions of mechanical properties is observed adequately to the structural condition. Objective of present work was an investigation of temperature influence of isothermal holding on microstructure formation of metal matrix and mechanical properties of cast irons with nodular graphite specimens and to calculate the optimal temperature intervals of their matrix austempering. Methodology. Investigated globular graphite cast irons were thermally hardened by isothermal quenching on industrial equipment according to enterprise «Amsted-Rail» technology. Thermally treated samples were subject of metallographic analysis and mechanical tests according to standard methods. Mathematical processing carried out using the program «Excel 2003». Approximation of experimental data was done with software «Curve Expert». Further analysis of the model concerning the presence of extreme points and inflection points of the curve dependencies were realized using program «MathCAD 14». Findings. Temperature ranges of bainite structures forming in ADI metal matrix have been defined in the present work: lower bainite (260...280 °C), mixed bainite structure (300...360 °C), upper bainite (360...420 °C). Study of ADI mechanical properties demonstrated intense monotonous decreasing of ultimate tensile strengths in studied temperature range, naturally the opposite direction but identical regarding the behavior increased plastic properties and step - type, according to the structural condition, the nature of the changes in hardness. Consideration of the hardness functional dependence vs. austempering temperature obtained using experimental data approximation. Model analysis in terms of finding extreme points and inflection points was carried out. Originality. Mathematical processing of functional dependence of structurally sensitive properties (hardness) vs. austempering temperature determined the presence of point of corresponding polynomial curve inflection and its position. Practical value. Calculated quantitative values of ADI bainite matrix formation temperature intervals and appropriate behaviors of their products property, allow for forecasting prescribe industrial modes of thermal hardening for details of the specific conditions of operation.

Key words: bainitic cast iron with nodular graphite, austempering, structural condition, mechanical properties, software, polynomial dependence, model analyses, industrial regimes of heat treatment

Вступ. Мшроструктура продукпв бейштно! реакцп залежить вщ температури промiжного перетворення [11; 14]. У специфiчних температурних штервалах [15]

перетворення формуються змшаш структури iзотермiчного розпаду [2].

В дослщженнях [13] було встановлено, що в iнтервалi температур аустемперингу

бейштних чавушв iз кулястим графiтом (БЧКГ) 260.420 °C спостерiгаeться адекватно до структурного стану змiна характеру поведшки функцiй механiчних властивостей. При цьому за при температур 320.360 °C зафшсовано змiшанi, тобто перехiднi вщ нижнього до верхнього бейнiту, структури. За цих самих температур спостер^али зупинку твердостi у разi тдвищення температури iзотермiчноi витримки.

Мета роботи - вивчення впливу температури iзотермiчноi витримки на формування мiкроструктури металево'1' матрицi та механiчних властивостей зразюв iз чавунiв iз кулястим граф^ом та обчислення оптимальних температурних iнтервалiв аустемперингу ix матрицi.

Методика. Матерiалом дослiджень був чавун ВЧ 450 - 10 за ДСТУ 3925 [1]. Термiчну обробку методом iзотермiчного гартування здшснювали на пiдприeмствi «Амстед-Рейл» на промисловому устаткувани за технолопею, характеристики яко'1' розглянутi в [12].

Металографiчний аналiз проводили на виготовлених за стандартними методиками (ГОСТ 5639 [3],ГОСТ 3443 [4]) шкрошшфах за допомогою мiкроскопа «Neophot-2».

Мехашчш випробування на статичний розтяг проводили зпдно з ГОСТ 1497 [5] на випробувальнш машин «Instron». Випробування на ударний згин проводили зпдно з ГОСТ 9454 [6] на маятниковому ^^i PSW-5. Твердють вивчали за допомогою твердомiра ТБ 5004 за вимогами ГОСТ 9012 [7].

Математичну обробку даних лабораторних та промислових експеримешгв здшснювали iз застосуванням програми «Microsoft Excel2003» з наступним зображенням лшш тренду. Визначення довiрчиx границь похибки результатiв вимiрювань здшснювали за вимогами ДСТУ ГОСТ 8.381:2008 [8].

Апроксимащю експериментальних даних проводили за допомогою програмного забезпечення Curve Expert iз побудовою полшома вiдповiдного ступеня або тригонометрично'1' функцп.

Одержанi залежностi пiддавали аналiзу з точки зору визначеносп функцп в аналiзованому iнтервалi змiни аргументу. Подальший аналiз моделi щодо наявностi екстремальних точок i точок перегинiв кривих залежностей проводили iз застосуванням програми МаШСАО 14 iз вiдтворенням вщповщних функцiй за одержаними коефiцieнтами рiвняння регресГi [9; 10].

Результати. Вивчаючи вплив температури iзотермiчноi витримки на формування мшроструктури металево'1 матрицi та мехашчних властивостей, зразки iз ЧКГ аустенiтизували за температури 900 °С. Пiсля цього зразки занурювали у сольову ванну з температурами 260, 280, 300, 320, 340, 360, 380, 400, 420 °С для аустемперингу з витримкою 120 хвилин у вах випадках. Мшроструктурним аналiзом було встановлено (рис. 1 а - в), що в штерваш температур дослiдження 260.420 °С в металевш матрицi БЧКГ формуються бейштш структури рiзноi морфологи. За низьких температурах зафшсоваш голчастi структури з високою твердiстю (до 490 НВ), що свiдчить про формування в цьому термiчному iнтервалi (260.300 °С) структури нижнiй бейнiт з п типовою голчастою мартенс^^под1бною морфолог1ею (рис. 1 а). За високих температур (380.420 °С) спостерiгали структури iз лiнзоподiбною формою бейнiтних платiвок з невисокою твердiстю 260.280 НВ, що закономiрно пов'язано iз формуванням верхнього бейшту у матрицi БЧКГ (рис. 1 в). У перехщному штерваш температур 300.360 °С наявнi змшаш бейнiтнi структури (рис. 1 б).

Данi механiчних випробувань вщповщних зразюв БЧКГ наведено на рисунках 2, 3, 4. Як видно з рис. 2, тимчасовий отр руйнуванню, iнтенсивно знижуеться вiд 1 534 МПа за 260 °С до 984 МПа за 360 °С, тобто бiльше нiж у 1,5 раза. Далi iнтервалi 360.420 °С ця характеристика практично стабшзуеться i залишаеться на рiвнi 984.953 МПа.

e

Puc. 1. MiKpocmpymiypa 6eüHim HoiMam puifi naeyHy3 ycm um гpa$im om nicrn aycm eMnepuHy3a 280 °C (a x500), 320 °C(6 x250), 420 °C(e x 500)

1700

TeMnepaTypaaycTeMnepuHry BHKf, °C

Puc. 2.3anewHticmb mимнacoeoгo onopy pyüuysaHUK) E^Kr eid meMnepamypu cornoeozo posmaey

3aKOHOMipHO rnaKme geMoHcTpye cbow noBegiHKy BigHocHe BugoB^eHHa (puc. 3). B iHTepBarn TeMnepaTyp 260.380 °C 51o iHTeHCHBHO 3pocTae 3 gocarHeHHaM bc^u^hm 7,5 %. nic^a ^oro nigBM^eHHa TeMnepaTypu b Me^ax 380...420 °C MaM^e He 3Mmroe BigHOCHoro BHgoB^eHHa i 3a^HmaeTbca Ha piBHi 7,5.8,5 % (puc. 3), nogiÖHo go xapaKTepy 3MiHH 3a^e^HOCTi THMnacoBoro onopy pyHHyBaHHro (puc. 2).

5 240 280 320 360 400 440

S

m TewinepaTypa aycieivinepMHry EH Kl", °C

Puc. 3.3anewHticmb eiднocнoгo eudceweuHZ EHKTeid meMnepamypu cornoeozo posmaey / ADI elongation vs. salt bath temperature

AgeKBaTHO go noBegiHKu THMnacoBoro onopy pyHHyBaHHK), y pa3i nigBM^eHHa TeMnepaTypu conboBoro po3nnaBy (aycTeMnepuHry) Big 260 °C go 320 °C TBepgicTb (puc. 4) BHKr pi3Ko nagae npaKTHHHo npaMomrnHHo Big 486 HB (260 °C) go 350 HB (320 °C).

B imepBa^i 320.380 °C 3HH^eHHa TBepgocri (puc. 4) BigöyBaeTbca He TaK aKTHBHo. Ua xapaKTepucTHKa 3MeHmyeTbca gy^e noBinbHo (350.329 HB) i b imepBam b 60 °C nagae Bcboro Ha 21 HB, toöto MaM«e y 7 pa3iB noBi^bHime, Hi« y nonepegHboMy imepBarn (260.320 °C).

nigBM^eHHa TeMnepaTypu Big 380 °C go 420 °C 3yMoB^roe noBepHeHHa npaMomrnMHoro xapaKTepy nagiHHa TBepgocTi (puc. 4) Big 329 HB go 241 HB i3 ^opMyBaHHaM TunoBoi cTpyKTypu BepxHiM GeMfflT (puc. 1 b).

Рис. 4. ЗЗалежн1сть твердостг БЧКГ eid температуры сольового розплаву

S = 581247495 r = 0.99812711

1

X Axis (units)

Рис. 5. Грфчнезображення фунщюналъногзстеж ност i експеримент альма данихт вердост i БЧКГ (Y-axis) eid

т емперат ури ауст емперингу (X-axis), побудованог i3 заст осуванням программ Curve Expert

Подальший розгляд функцп залежносп твердосп вщ температури аустемперингу (рис. 4) проводили за допомогою апроксимацп експериментальних даних iз застосуванням програми Curve Expert з аналiзом моделi з точки зору пошуку екстремальних точок та точок перегину за програмою MathCAD 14 (рис. 5).

3rd degree Polynomial Fit: y = a + bx + cx A 2 + dx A 3... Coefficient Data:

a = 6,14246028350E+003 b = 4,84097046330E+001

c = 1,36285924483E-001 d= 1,29712080911E-004 r - коефiцiент корелявд (0,9981). За одержаними коефiцiентами рiвняння регресп вщтворюеться функцiя залежностi твердостi вiд температури: B(t): = 6143 - 48,1 • t + 1,36 • 10-1 • t2 -1,3 • 10"V, для t: = 260, 280.420.

Графiчне вiдображення функцп залежносп твердостi БЧКГ вiд температури аустемперингу наведено на рисунку 6.

Рис. 6. Графiчне зображення (функциональнойзалежностп meepdocmi БЧКГ «B(t)» eid температуры аустемперингу «t», вiдтвореноi за коефщентами рiвняння регресИ, одержаними за програмою MathCAD 14

На заданому штервал1 температур визначаються значення першо! та друго! похщних: HB(t) = B(t):

S -3.744 ^ -2.516 -1.6 -0.996

dB(t) d

-0.704 -0.724 -1.056

-1.7 ^ -2.656J

Змiна знака першо'1 похщно'1 у дослiдженому iнтервалi не вiдбуваеться, тобто залежнiсть, що аналiзуеться, монотонна i екстремальних точок не мае.

( 0.0692 ^ 0.0536 0.038 0.0224

B(t) ^

0.0068 -0.0088

-0.0244 -0.04

^ -0.0556J

Зафiксована змша знака у другiй поxiднiй, що свщчить про наявнiсть точок перегину:

2

d

Y(t) := -d2B(t) d2

t: = 340

Використовуючи оператор «Root», визначали точний розмiр аргументу у точщ перегину:

soln : = root (Y(t), t); soln = 348,718.

Тобто точне значення аргументу в точщ перегину встановлене як:

Таустемп. = 348,718 C.

Таким чином, математична обробка функщонально! залежностi твердостi вiд температури аустемперингу визначае наявшсть точки перегину вщповщного полiнома та ii положення як Таустемп. ~349 ° C iз коефiцiентом кореляцп полiномiальноi моделi 0,998.

Установлеш в статп кiлькiснi значення температурних iнтервалiв структуроутворення бейштно! матриц БЧКГ та вщповщно! поведiнки властивостей виробiв iз них, дозволяють прогнозно призначати промисловi режими терм1чного змщнення для деталей iз специфiчними умовами експлуатацп.

Висновки.

1. У робот! визначен температурн iнтервали формування бейштних структур металево'1

матрицi БЧКГ: нижшй бейнiт (260.280 °С), змiшана бейштна структура (300.360 °С), верхнiй бейнгт (360.420 °С).

2. Дослiдження механiчних властивостей БЧКГ продемонструвало iнтенсивне монотонне зниження тимчасового опору руйнуванню в дослщженому iнтервалi температур, закономiрно протилежне за напрямком але щентичне щодо поведiнки пiдвищення пластичних властивостей та стутнчастий вiдповiдно до структурного стану характер змши твердостi.

3. Математична обробка функщонально! залежностi твердостi вщ температури аустемперингу визначае наявнiсть точки перегину вщповщного полшому та п положення як Таустемп. ~349 °С з коефiцiентом кореляцп полшомiальноi моделi 0,998.

4. Обчисленi кiлькiснi значення температурних штерватв структуроутворення бейштно'1' матрищ БЧКГ та вщповщно'1' поведiнки властивостей виробiв з них, дозволяють прогнозно призначати промисловi режими термiчного змiцнення для деталей iз специфiчними умовами експлуатацп.

Авторвисловлюеподяку к. т. н., доценту кафедриматергалознавстваНМетАУС. С. Петрову за допомогу у постановщ та проведены математичног обробки експериментальних даних.

ВИКОРИСТАНА Л1ТЕРАТУРА

1. ДСТУ 3925 - 99. Чавун з кулястим графггом для вилившв. Марки. - [Введ. 2000-07-01]. - Ки!в : Держ. ком. стандартизации, метрологи та сертифшацп Укра!ни, 1999. - 25 с. - Режим доступу: http://www.ukrndnc.org.ua/index.php?option=com_ushop&Itemid=69&grp=1054&pgrp=1063&lstdssu=1065

2. Влияние температуры изотермической выдержки при аустемперинге на механические свойства высокопрочного чугуна / К. И. Узлов, А. Н. Хулин, Ж. А. Дементьева [и др.] // Фундаментальные и прикладные проблемы черной металлургии : сб. науч. тр. / НАН Украины , Ин-т чер. металлургии им. З. И. Некрасова. - Днепропетровск, 2008. - Вып. 18. - С. 175-178.- Режим доступа: http://dspace.nbuv.gov.ua/handle/123456789/62720

3. ГОСТ 5639 - 82. Стали и сплавы. Методы выявления и определения величины зерна. - Введ. 1983-01-01. -Москва : Гос. стандарт СССР, 1982. - 38 с.- Режим доступа: http://vsegost.com/Catalog/30/30103.shtml

4. ГОСТ 3443 - 87. Отливки из чугуна с различной формой графита. Методы определения структуры. - Введ. 1988-07-01. - Москва : Гос. стандарт СССР, 1987. - 43 с. - Режим доступа: http://vsegost.com/Catalog/30/30103.shtml

5. ГОСТ 1497-84. Металлы. Методы испытаний на растяжение. - Введ. 1986-01-01. - Изд. офиц. - Москва : Гос. стандарт СССР, 1985. - 23 с. - Режим доступа: http://vsegost.com/Catalog/30/30103.shtml

6. ГОСТ 9454 - 78. Металлы. Метод испытания на ударный изгиб при пониженных, комнатной и повышенных температурах. - Введ. 1979-01-01. - Москва : Гос. комиздат, 1980. - 11 с. - Режим доступа: http://vsegost.com/Catalog/30/30103.shtml

7. ГОСТ 9012 - 59. Металлы. Метод измерения твердости по Бринеллю. - Введ. 1960-01-01. - Москва : Гос. комитет СССР по стандартам, 1960. - 40 с. - Режим доступа: http://vsegost.com/Catalog/30/30103.shtml

8. ДСТУ ГОСТ 8.381:2008. ГСИ. Эталоны. Способы выражения погрешности. Введ. 2008-10-01. - К. : Госплреблавдарг,2008. -11с. Режимдоступа: http://www.ukrndnc.org.ua/index.php?optioiiFcomjushop&IiEmid=69&grp=237&pgrp

9. Дэниел Н. Применение статистики в промышленном эксперименте / Н. Дэниел. - Москва : Мир, 1979. -299 с. - Режим доступа: http://www.twirpx.com/file/604320/

10. Карташев А. П. Математический анализ / А. П. Карташев, Б. Л. Рождественский. - Москва : Наука, 1984. -448 с. - Режим доступа: http://www.mate.oglib.ru/bgl/3247.html

11. Курдюмов Г. В. Превращения в железе и стали / Г. В. Курдюмов, Л. М. Утевский, Р. И. Энтин. - Москва : Наука, 1977. - 236 с.- Режим доступа: http://www.twirpx.com/file/1051184/

12. Промышленное освоение технологии аустемперинга чугунов с шаровидным графитом на предприятии «А. Стаки-Рейл» / К. И. Узлов, А. Н. Хулин, Ж. А. Дементьева [и др.] // Металлургическая и горнорудная промышленность. - 2006. - № 4. - С. 79-81. - Режим доступа: http://www.metaljournal.com.ua/mgp-04-2006/

13. Нестеренко А. М. Рентгеноструктурный анализ бейнитной структуры чугунов с шаровидным графитом после аустемперинга в интервале температур сдвигово-диффузионного превращения / А. М. Нестеренко, К. И. Узлов, А. Н. Хулин // Фундаментальные и прикладные проблемы черной металлургии : сб. науч. тр. -Днепропетровск, 2010. - Вып. 22. - С. 178 - 189. - Режим доступа: http://dspace.nbuv.gov.ua/handle/123456789/62417

14. Elliott , R. Cast Iron Technology / R. Elliott. - London, Boston, Singapore, SydneyToronto, Wellington : Butterworths, 1988. - 244 p. - Режим доступа: http://trove.nla.gov.au/work/13611346?selectedversion=NBD5646233

15. Takahashi M. A Model for Transition from Upper to Lower Bainite / M. Takahashi, H. K. D. H. Bhadeshia // Mat. Sci. andTech. - 1990.- Vol. 6, №7.-P. 592-603. - Режимдоступа: litlp://www.ma^onli^.com/dbi/abs/10.1179/mst.1990.6.7.592

REFERENCES

1. DSTU3925-99. Chavun z kuliastymy grafitom dlia vylyvky. Marky [GOST 3925 - 99. Spheroidal graphite iron for casting.Grades]. Derzhavnyi komitet standartyzatsii, metrologii ta sertyfikatsii-The State Committee for Standardization, Metrology and Certification . Kyiv, 1999, 25 p. (in Ukrainian). Available at: http://www.ukrndnc.org.ua/index.php?option=com_ushop&Itemid=69&grp=1054&pgrp=1063&lstdssu=1065

2. Uzlov K. I., Hulin A. N., Dementeva Zh. A. Vliyanie temperaturyi izotermicheskoy vyiderzhki pri austemperinge na mehanicheskie svoystva vyisokoprochnogo chuguna [Influence of austempering isothermal tempering temperature on mechanical properties of ductile iron]. Fundamentalnyie i prikladnyie problemyi chernoy metallurgii -Fundamental and applied problems of the steel industry. Sbornik nauchnykh trudov -Collection of scientific papers. Kiev, 2008, pp. 175-178. (in Russian). Available at: http://dspace.nbuv.gov.ua/handle/123456789/62720

3. GOST 5639 - 82. Stali i splavy. Metody vyyavleniya iopredeleniya velichiny zerna [GOST 5639 - 82. Steel and alloys. Methods for detection and determination of grain size]. Moskow, Gosstandart, 1982. 38 p. (in Russian). Available at: http://vsegost.com/Catalog/30/30103.shtml

4. GOST 3443 - 87. Otlivki iz chuguna s razlichnoy formoy grafita.Metody opredeleniya struktury [GOST 3443 - 87. Cast iron castings with graphite of different form. Methods of structure determination]. Moscow, Gosstandart, 1987. 43 p. (in Russian). Available at: http://vsegost.com/Catalog/30/30103.shtml

5. GOST 1497 - 84. Metaly. Metody ispytany na rastyazhenie [GOST 1497 - 84Metals. Methods of tension test] Moscow, Gosstandart, 1985. 23 p. (in Russian). Available at: http://vsegost.com/Catalog/30/30103.shtml

6. GOST 9454 - 78. Metaly. Metod ispytaniya na udarny izgib pri ponizhenii komnatnoy i povyshenyh temperatur [GOST 1497 - 78. Metals. Method for testing the impact strength at low, room and high temperature]. Moscow, Gosstandart, 1980. 11 p. (in Russian). Available at: http://vsegost.com/Catalog/30/30103.shtml

7. GOST 9012 - 59 Metaly. Metod izmereniya tverdosi po Brinelyu [GOST 1497 - 59. Metals. Method of Brinell hardness measurement]. Moscow, Gosstandart, 1960. 40 p. (in Russian). Available at: http://vsegost.com/Catalog/30/30103.shtml

8. DSTU GOST 8.381:2008. Etalony. Sposoby vyrazheniya pogreshnosti [GOST 1497 - 78.Standards. The ways of expressing the errors]. Kyiv, Gospotrebstandart, 2008. 11 p. (in Russian). Available at: http://www.ukrndnc.org.ua/index.php?option=com_ushop&Itemid=69&grp=237&pgrp=238&lstdssu=238

9. Deniel N. Deniel N. Primenenie statistiki v promyishlennom eksperimente [Application of statistics in industrial experiment] Moscow, Mir, 1979. 299 p. (in Russian). Available at: http://www.twirpx.com/file/604320/

10. Kartashev A. P. Rozhdestvenskiy B. L. Matematicheskiy analiz [Mathematical analysis]. Moscow, Nauka, 1984. 448 p. (in Russian) Available at: http://www.mate.oglib.ru/bgl/3247.html

11. Kurdyumov G. V., Utevskiy L. M., Entin R. I. Prevrascheniya v zheleze i stali [Transformations in iron and steel]. Moscow, Nauka, 1977. 236 p. (in Russian). Available at: http://www.twirpx.com/file/1051184/

12. Uzlov K. I., Hulin A. N., Dementeva Zh. A. Promyishlennoe osvoenie tehnologii austemperinga chugunov s sharovidnyim grafitom na predpriyatii [Industrial mastering of technology of cast-irons with spherical graphite on the enterprise] Metallurgicheskaya i gornorudnaya promyishlennost -Metallurgical and Mining Industry, 2006, no. 4, pp. 79-81. (in Russian). Available at: http://www.metaljournal.com.ua/mgp-04-2006/

13. Nesterenko A. M., Uzlov K. I., Hulin A. N. Nesterenko A. M., Uzlov K. I., Hulin A. N. Rentgenostrukturnyiy analiz beynitnoy strukturyi chugunov s sharovidnyim grafitom posle austemperinga v intervale temperatur sdvigovo -diffuzionnogo prevrascheniya [X-ray analysis of ADI bainitic matrix after austempering in shear - diffusion transformation temperature interval]. Fundamentalnyie i prikladnyie problemyi chernoy metallurgii - Fundamental and applied problems of the steel industry. Sbornik nauchnykh trudov - Collection of scientific papers. Dnipropetrovs'k, ISI NASU Ukraine, 2010, no.22, pp. 178-189. (in Russian).

Available at: http://dspace.nbuv.gov.ua/handle/123456789/62417

14. Elliott R. Cast Iron Technology. London, Boston, Singapore, Sydney, Toronto, Wellington. Butterworths, 1988. 244 p.Available at: http://trove.nla.gov.au/work/13611346?selectedversion=NBD5646233

15. Takahashi M., Bhadeshia H. K. D. H. A Model for Transition from Upper to Lower Bainite. Mat. Sci. and Tech., 1990. Vol. 6, pp. 592-603. Available at: http://www.maneyonline.com/doi/abs/10.1179/mst.1990.6.7.592