CC BY
14
УДК 669.715:621.771.23
ВЫБОР ТЕХНОЛОГИЧЕСКИХ ПАРАМЕТРОВ ДЛЯ СНИЖЕНИЯ РАЗМЕРА ЗЕРНА В ОСНОВЕ И ПЛАКИРОВКЕ ОБШИВОЧНЫХ ЛИСТОВ ИЗ АЛЮМИНИЕВЫХ СПЛАВОВ*
В.Ю. Арышенский, докт. техн. наук, А.Ф. Гречникова, аспирант СГАУ (ЗАО «Алкоа-СМЗ», г. Самара, e-mail: Anna.Grechnikova@alcoa.com), А.М. Дриц, канд. техн. наук, С.М. Соседков, канд. техн. наук (ЗАО «Алкоа-СМЗ», г. Москва, ш e-mail: Sergey.Sosedkov@alcoa.com)
Изложены результаты промышленных экспериментов в прокатном производстве на Самарском металлургическом заводе по измельчению зерна в обшивочных листах из сплавов типа 1163 и В95пч. Введение высокотемпературной гомогенизации планшетных слитков и увеличение в них содержания железа привело к значительному снижению среднего размера зерна в плакировке обшивочных листов.
Для измельчения зерна в основе отожженных обшивочных листов толщиной 0,8-3,0 мм применен двухступенчатый отжиг с первой ступенью на линии непрерывной термообработки, где обеспечивается быстрый нагрев, и второй ступенью в садочных печах с обеспечением требуемой медленной скорости охлаждения. Это позволило получить тонкие отожженные листы со средним размером зерна менее 0,2 мм, в том числе из сплава В95пч(оч).
Ключевые слова: плакированный обшивочный лист, снижение размера зерна, содержание железа, двухступенчатый отжиг.
Choice of Technological Parameters for a Reduction of Grain Size in Structures of both Substrate and Clad Layer of Aluminium Alloy Skin Sheets. V.Yu. Aryshensky, A.F. Grechnikova, A.M. Drits, S.M. Sosedkov.
The results of experiments carried out in Samara Metallurgical Works' FRP department in the field of grain refinement in alclad skin sheets are discussed. An increased Fe content and high-temperature homogenization of clad slabs resulted in a significant decrease in an average grain size in the clad layer.
Two-step annealing of 0.8-3.0 mm thick sheets was used to obtain a fine-grained structure in 1163 and V95 alloy alclad skin sheets. The first step was performed on a continuous heat treatment line which provided a high heating rate, while the second stage was a complete annealing, when a low cooling rate specified by standards was ensured. The resulting thin annealed sheets, including those in V95pch(och) alloy, had a structure with an average grain size below 0.2 mm.
Key words: alclad skin sheet, fine-grained structure, Fe content, two-step annealing.
Листы из средне- и высокопрочных алюминиевых сплавов типа Д16ч и В95пч(оч) применяют для изготовления обшивки самолетов, поэтому к ним предъявляют высокие требования по прочностным и усталостным характеристикам. Кроме того, поскольку детали обшивки изготавливают обтяжкой за несколько переходов, от обшивочных листов требуется высокая технологическая деформируемость.
На перечисленные свойства влияет ряд структурных параметров: размеры и распре-
деление упрочняющих фаз, размер зерна, его форма, текстура [1, 2].
В настоящей работе рассматриваются возможности измельчения зерна в авиационных обшивочных листах в условиях серийного производства Самарского металлургического завода (СМЗ).
По данным многих исследований [3-5] измельчение зерна в листах из алюминиевых сплавов приводит к повышению предела текучести и характеристик пластичности. Влия-
* Авторы выражают благодарность ведущему технологу прокатного производства Н.Н. Костюшиной за проведение опытных работ и сотрудникам ЦЗЛ «Алкоа-СМЗ» Т.В. Воробьевой и А.Г. Шкловец за выполнение большого объема металлографических исследований зерна в обшивочных листах.
ние размера зерна на эксплуатационные свойства, в частности на усталостные характеристики и скорость развития трещины усталости, не столь однозначно [6-9].
В общем случае зерно в листах имеет плоскостно-линейную ориентацию, и для характеристики его физической величины требуется проводить измерения в трех основных плоскостях листа - в продольной, поперечной и в плоскости прокатки [10].
Такие измерения достаточно трудоемки и занимают много времени, что в условиях серийного производства неприменимо. В этом случае, как правило, проводят замеры только в одной из плоскостей.
В обшивочных листах российского производства принято контролировать зерно в плоскости прокатки методом подсчета числа пересечений зерен произвольной секущей по ГОСТ 21073.3-75 (Металлы цветные. Определение величины зерна методом подсчета пересечений зерен). Согласно этому ГОСТу, измеряют «средний условный размер зерна на плоскости». В этом определении слово «условный» означает, что на самом деле измеряется средняя хорда сечений зерен на плоскости, которая не имеет прямой связи с фактическими размерами зерна даже в этой плоскости [10], не говоря уже о связи с фактической величиной зерна в объеме.
Тем не менее, отраслевым стандартом на поставку обшивочных листов [11] оговариваются средние величины зерна, замеряемые в плоскости прокатки как в основе, так и в плакировке листов.
Анализ данных по размеру зерна листов на Самарском металлургическом заводе в период 2000-2005 гг. показывает, что эти требования не выполнялись при серийном производстве для ряда типоразмеров и состояний поставки листов (рис. 1).
Как видно из рисунка, это относится к новым требованиям на зерно в плакировке и основе ли-
стов, поставляемых в отожженном состоянии.
В данной статье изложены результаты опытных работ, проведенных в прокатном производстве на Самарском металлургическом заводе начиная с 2005 г. с целью определения возможностей снижения размера зерна на поверхности основы и плакировки обшивочных листов из сплавов В95пч(оч), Д16ч, Д19ч, 1163 в условиях серийного производства.
Рассматривали влияние:
- химического состава слитков под планшеты, в частности содержания в них железа и кремния на величину зерна в плакировке;
- высокотемпературной гомогенизации планшетных слитков на величину зерна в плакировке;
Рис. 1. Средний условный размер зерна в основе (а) и плакировке (б) серийных обшивочных листов СМЗ и требования ОСТ1-90070-92
- режимов предварительного и окончательного отжигов.
Здесь не рассматривали один из основных параметров технологии, влияющих на размер зерна в обшивочных листах - степень суммарного обжатия при холодной прокатке до термообработки, поскольку он ранее был оптимизирован в соответствии с характеристиками прокатного оборудования СМЗ.
Влияние химического состава и высокотемпературной гомогенизации слитков под планшеты на величину зерна в плакировке листов
Для плакировки слитков из сплавов типа 1163 и В95пч(оч) используют сплавы АД1пл и АЦпл соответственно. Эти сплавы содержат железо и кремний до 0,3 % каждого. Количество этих элементов и их соотношение оказывают влияние на процессы образования зародышей рекристаллизации и, следовательно, на размер зерна. По данным [12] и ряда других источников повышение содержания железа в планшетных слитках способствует уменьшению размера зерна в плакировке. В то же время снижение содержания кремния ведет к снижению размера зерна [13].
Другим важным фактором, способствующим снижению размера зерна в малолегированных сплавах алюминия, является высокотемпературная гомогенизация слитков, которая приводит к равномерному по объему выделению достаточно крупных дис-персоидов Д!3Ре, обеспечивающих оптимальные условия для зародышеобразования и неизбирательного роста зерен во время рекристаллизации при отжиге листов.
В настоящей работе исследовали влияние химического состава и режима гомогенизации на размер зерна в плакировке из сплавов АЦпл и АД1пл для обшивочных листов.
Опытные слитки сплава АЦпл, идущие на изготовление планшет для слитков В95пч, отливали с содержанием 0,3-0,4 % Ре и 0,06-0,11 % Б1. Часть опытных слитков подвергали высокотемпературной гомогенизации, часть поступала на дальнейшую обработку без гомогенизации.
Горячую прокатку опытных планшетных слитков проводили по серийной технологии так же, как и последующую обработку слитков из сплава В95пч с планшетами АЦпл до получения готового обшивочного листа.
Сравнение результатов измерения среднего условного размера зерна на поверхности плакировки листов В95пч с серийными и опытными планшетами приведено на рис. 2.
Рис. 2. Сравнение размера зерна в плакировке листов из сплава В95пч, плакированных серийными и опытными планшетами
Статистические оценки результатов расчетов приведены в табл. 1.
Как видно из рис. 2 и табл. 1, наибольшее влияние на размер зерна в плакировке АЦпл оказывает химический состав планшетных слитков. Повышение содержания железа при снижении кремния уменьшает средний условный размер зерна на поверхности плакировки более чем на 20 % как в отожженных, так и в закаленных листах. Если при этом проводить высокотемпературную гомогенизацию планшетных слитков, то средний условный размер зерна снижается более чем на 40 %.
Таблица 1
Результаты статистического анализа размера зерна в плакировке листов из сплава В95пч
Характеристики выборки Негомогенизированный слиток АЦпл, Гомогенизированный слиток АЦпл,
опытный химический состав опытный химический состав
Листы В95пчАМВ
Среднее 0,1093 0,09179
Стандартная ошибка 0,01099 0,00284
Стандартное отклонение 0,03476 0,01391
Дисперсия выборки 0,00121 0,00019
Интервал 0,108 0,054
Минимум 0,081 0,069
Максимум 0,189 0,123
Счет(количество партий) 10 24
Уровень надежности (95,0 %) 0,02487 0,00587
Листы В95пчАТ1(2)В
Среднее 0,11073 0,0754
Стандартная ошибка 0,01035 0,01296
Стандартное отклонение 0,04008 0,02899
Дисперсия выборки 0,00161 0,00084
Интервал 0,134 0,058
Минимум 0,056 0,051
Максимум 0,19 0,109
Счет(количество партий) 15 5
Уровень надежности (95,0 %) 0,02219 0,03599
Гистограмма, построенная на основе статистического анализа данных по величине зерна в плакировке при разном химическом составе планшетных слитков (рис. 3), подтверждает влияние соотношения Fe/Si на размер зерна. При этом решающую роль
Рис. 3. Зависимость размера зерна в плакировке йпл от содержания Fe и отношения Fe/Si
играет присутствие железа: при содержании последнего в слитках АЦпл выше 0,35 % средний условный размер зерна в плакировке гарантированно не превышает 0,1 мм.
В табл. 2 и на рис. 4 приведены результаты измерения зерна на поверхности плакировки АД1пл обшивочных листов из сплава типа Д16ч, полученных по серийной и опытной технологии с использованием планшетных слитков с высоким содержанием железа и подвергнутых высокотемпературной гомогенизации.
Видно, что при введении этих изменений в технологию средний условный размер зерна в плакировке АД1пл также значительно снижается - в среднем на 50 % в отожженном состоянии и на 20 % в закаленном и состаренном состоянии.
Таблица 2
Результаты статистического анализа среднего размера зерна в плакировке листов
из сплавов Д16ч и 1163 (сплав плакировки АД1пл, опытные партии)
Характеристики выборки Д16чАМВ, 1163АМВ Д16чАТВ, 1163АТВ
Среднее 0,08575 0,0968
Стандартная ошибка 0,01492 0,01082
Стандартное отклонение 0,02985 0,0242
Дисперсия выборки 0,00089 0,00059
Интервал 0,061 0,061
Минимум 0,06 0,069
Максимум 0,121 0,13
Счет(количество партий) 14 15
Уровень надежности (95,0 %) 0,0475 0,03005
0,20
г
5 0,18 га
а- 0,16 01
0
а. 0,14
(С
1 0,12 пз 1 о.
>5 0,10
Я
I 0,08
с;
>■ 0,06
I 0,04 §
Q 0,02 0
Планшет серийный! Планшет опытный Листы отожженные Планшет серийный Планшет опытный Листы закаленные и состаренные
Рис. 4. Сравнение размеров зерна в плакировке листов из сплавов Д16ч и 1163, плакированных серийными и опытными планшетами
Влияние режимов предварительного и окончательного отжигов на величину зерна в основе обшивочных листов
Предварительный отжиг. Для исследования влияния предварительного отжига горя-
чекатаных рулонов перед холодной прокаткой была проведена опытная работа на четырех партиях листов из сплава В95пчАМВ. Две партии подвергали отжигу перед холодной прокаткой, две прошли по серийной технологии - без отжига (табл.3).
По результатам проведенных экспериментов был сделан вывод о том, что предварительный отжиг несколько снижает размер зерна в основе готовых листов, не оказывая существенного влияния на уровень механических свойств, после чего предварительный отжиг перед холодной прокаткой был введен в технологию производства листов. Это позволило набрать большой объем статистических данных по влиянию предварительного отжига на размер зерна в основе.
Таблица 3
Размер зерна в плоскости прокатки в основе листов из сплава В95пчАМВ
и механические свойства опытных партий
Размеры листов, мм Наличие предварительного отжига Средний условный размер зерна на поверхности основы, мм о0,2, МПа о , МПа в' %, %
3x2000x4000 - 0,34 107-113 201-205 15,6-18,2
3x2000x4000 + 0,17 106-108 195-196 16,1-17,8
3,5x2000x4000 + 0,15 98-102 190-192 15,5-16,5
3,5x2000x2500 - 0,43 113-126 217-220 16,8-17,8
Однако, как показал статистический анализ, это влияние оказалось незначительным (табл. 4), т. е. практически не приближает размеры зерна к требуемым значениям.
Влияние окончательного отжига на зерно в обшивочных листах. По данным исследований [3, 4, 14] величина зерна в основе отожженных обшивочных листов во многом
Таблица 4
Сравнение размеров зерна в основе листов из сплава В95пч, изготовленных
с применением и без предварительного отжига рулонов перед холодной прокаткой
Характеристики выборки Средний условный размер зерна Протяженность зерна
на поверхности основы в направлении прокатки
В95пч АМВ с отжигом
Среднее 0,33133 1,2695
Стандартная ошибка 0,01567 0,07047
Стандартное отклонение 0,05428 0,22284
Дисперсия выборки 0,00295 0,04966
Интервал 0,16 0,815
Минимум 0,24 0,835
Максимум 0,4 1,65
Счет(количество партий) 12 10
Уровень надежности (95,0 %) 0,03449 0,15941
В95пч АМВ без отжига
Среднее 0,36011 1,28463
Стандартная ошибка 0,01864 0,06827
Стандартное отклонение 0,09862 0,35477
Дисперсия выборки 0,00972 0,12586
Интервал 0,396 1,776
Минимум 0,119 0,504
Максимум 0,515 2,28
Счет(количество партий) 28 27
Уровень надежности (95,0 %) 0,03824 0,14034
В95пчАТ1(2)В с отжигом
Среднее 0,09405 0,3601
Стандартная ошибка 0,00526 0,03924
Стандартное отклонение 0,02408 0,17548
Дисперсия выборки 0,00058 0,03079
Интервал 0,081 0,689
Минимум 0,057 0,12
Максимум 0,138 0,809
Счет(количество партий) 21 20
Уровень надежности (95 %) 0,01096 0,08213
В95пчАТ1(2)В без отжига
Среднее 0,09338 0,32638
Стандартная ошибка 0,0127 0,09529
Стандартное отклонение 0,03593 0,026952
Дисперсия выборки 0,00129 0,07264
Интервал 0,095 0,7
Минимум 0,053 0,1
Максимум 0,148 0,8
Счет(количество партий) 8 8
Уровень надежности (95 %) 0,03004 0,22532
определяется скоростью нагрева листов при отжиге. В общем случае для обеспечения мелкого зерна в основе необходимо обеспечить высокую скорость нагрева, но оценки граничной скорости для конкретных случаев отсутствуют.
При отжиге в рулонах общая продолжительность нагрева и выдержки составляет до 20 ч, скорость нагрева около 20 °С/ч.
При отжиге в садочных печах даже при малой садке общая продолжительность нагрева и выдержки 5-7 ч, скорость нагрева около 40-50 °С/ч. При столь длительном термическом воздействии металл полностью разупрочняется, одновременно происходит рост зерна.
Для листов толщиной до 3,0 мм высокую скорость нагрева (1-3 °С/с) можно обеспечить при отжиге на линии непрерывной термообработки (ЛНТО). Такой отжиг способствует снижению среднего размера зерна на поверхности основы готовых листов до уровня 0,10-0,15 мм (табл. 5) (при среднем зерне в основе серийных листов, отожженных в садочных печах, 0,20-0,45 мм).
Но скоростной отжиг имеет и свой недостаток - слишком быстрое охлаждение ленты
после отжига приводит к подзакалке металла [15]. Особенно это касается сплава В95пч(оч). В результате листы не отвечают требованиям, предъявляемым к механическим свойствам в отожженном состоянии. В связи с этим максимальная скорость охлаждения обшивочных листов после отжига ограничена (не более 30 °С/ч).
Для устранения эффекта подзакалки после скоростного отжига было предложено ввести вторую ступень отжига тонких обшивочных листов при температуре ниже, чем температура на первой ступени, и обеспечить медленное охлаждение после второй ступени. При этом скорость нагрева на второй ступени уже не влияет на размер зерна, поскольку рекристаллизация прошла на первой ступени, и движущая сила для роста зерна отсутствует.
Опытные работы проводили на листах из сплавов В95пч и 1163 толщиной от 1,5 до 3,0 мм.
Испытания механических свойств и измерения величины зерна в листах проводили как после отжига на ЛНТО, так и после второй ступени отжига в садочных печах (см. табл. 5).
Результаты статистического анализа данных по размеру зерна в основе листов из
Таблица 5
Механические свойства и характеристики зерна в основе отожженных листов,
изготовленных с применением скоростного отжига
Средний Средний
о , МПа в' условный условный
"0,2- МПа %, % размер зерна размер зерна Печь отжига
на поверхности на поверхности
плакировки, мм основы, мкм
В95пчАМВ; 1,5x1500x3500 мм
102-109 201-202 14,2-15,0 0,08 0,09 ЛНТО+садочная печь
В95пчАМВ; 2,5x1200x3000 мм
234-239 368-369 13,7-15,4 0,11 0,05 ЛНТО
111-117 220-222 14,0-15,3 0,10 0,06 ЛНТО+садочная печь
<142 <245 >10,0 Свойства по ОСТ1 90070-92
1163 АМВ; 1,2x1200x6000 мм
- 282-283 15,3-21,5 0,06 0,04 ЛНТО
66-71 165-168 21,2-23,7 0,05 0,04 ЛНТО+садочная печь
1163 АМВ; 3,0x1200x3000 мм
- 297-299 15,6-17,3 0,07 0,06 ЛНТО
91 170-174 17,0-22,3 0,05 0,05 ЛНТО+садочная печь
Не контролируется 147-235 >10,0 Свойства по ОСТ1 90070-92
В95пчАМВ, изготовленных по опытной технологии, представлены в табл. 6.
Из табл. 6 следует, что двухступенчатый окончательный отжиг металла с первой высокоскоростной ступенью позволяет получить мелкое зерно в основе тонких обшивочных листов.
По сравнению с отожженными листами, изготовленными по серийной технологии, в листах, изготовленных по опытной технологии, размер зерна на поверхности основы снижается более чем на 70 %.
Таким образом, применение двухступенчатого окончательного отжига листов толщиной до 3 мм (предельная толщина по характеристикам ЛНТО) позволяет получать мелкозернистую структуру на поверхности основы. Низкие значения стандартного отклонения и дисперсии выборки говорят об уменьшении разброса значений и, следовательно, о высокой стабильности процесса.
На зерно в плакировке двухступенчатый отжиг практически не оказывает влияния (табл. 7).
Таблица 6
Зерно в основе обшивочных листов, изготовленных с применением двойного окончательного отжига
Характеристики выборки Средний условный размер зерна в основе Протяженность зерна
В95пчАМВ
Среднее Стандартная ошибка Стандартное отклонение Дисперсия выборки Интервал Минимум Максимум Счет (количество партий) Уровень надежности (95,0 %) 0,07829 0,00663 0,01753 0,00031 0,04 0,06 0,1 7 0,01621 0,31857 0,05934 0,157 0,02465 0,4 0,2 0,6 7 0,1452
1163АМВ
Среднее Стандартная ошибка Стандартное отклонение Дисперсия выборки Интервал Минимум Максимум Счет (количество партий) Уровень надежности (95,0 %) 0,053 0,00468 0,01324 0,00018 0,045 0,029 0,074 8 0,01107 0,18888 0,03205 0,09066 0,00822 0,2 0,1 0,3 8 0,0758
Таблица 7 Средний условный размер зерна на поверхности плакировки листов из сплава В95пч при различном окончательном отжиге
Характеристики выборки Отжиг в печах Seco Warwick Двухступенчатый отжиг (ЛНТО+садочная печь)
Среднее Стандартная ошибка Стандартное отклонение Дисперсия выборки Интервал Минимум Максимум Счет(количество партий) Уровень надежности (95,0 %) 0,08973 0,00262 0,0123 0,00015 0,046 0,069 0,115 22 0,00545 0,07617 0,00399 0,00977 0,00009 0,029 0,063 0,092 6 0,01025
Выводы
1. Для измельчения зерна в плакировке обшивочных листов в технологию производства на СМЗ введена высокотемпературная гомогенизация, повышено содержание железа до 0,25-0,30 % (верхний уровень по стандартам на химический состав плакировки) и ограничено содержание кремния значением 0,10 %. Это позволило снизить средний условный размер зерна на поверхности плакировки обшивочных листов с 0,08-0,25 мм до 0,05-0,18 мм (в зависимости от толщины и состояния поставки листов). Для тонких листов этот интервал составляет 0,050,12 мм.
2. Как показали промышленные эксперименты, выполнение требований ОСТ1-90070-92 по размеру зерна на поверхности плакировки обшивочных листов (менее 0,1 мм) при серийном производстве может быть стабильно обеспечено во всем диапазоне толщин
при повышении предельного содержания железа в стандартах на плакировочные сплавы до 0,40 %.
3. Для измельчения зерна в основе обшивочных листов из сплавов типа Д16ч и В95пч(оч) толщиной до 3,0 мм в технологию производства на СМЗ введен двухступенчатый отжиг с первой ступенью высокоскоростного нагрева на ЛНТО и второй ступенью отжига в садочных печах. Это позволило получить средний условный размер зерна на поверхности основы тонких обшивочных листов менее 0,2 мм.
4. Для отожженных обшивочных листов толщиной 3,5-6,0 мм возможности измельчения зерна ограничены характеристиками оборудования, поскольку для этих толщин не обеспечивается ни высокая степень суммарного обжатия при холодной прокатке, ни высокая скорость нагрева при окончательном отжиге.
СПИСОК ЛИТЕРАТУРЫ
1. Сенаторова О.Г., Рязанова Н.А., Копнов В.И.
и др. Зеренная структура и свойства листов из сплава В95//Металловедение легких сплавов. 1985. С. 93-98.
2. Фридляндер И.Н., Берстенев В.В., Ткачен-ко Е.А. и др. Влияние термической обработки и деформации на величину зерна и механические свойства сплавов типа дуралюмин//Ме-талловедение и термическая обработка металлов. 2003. № 7. С. 3-6.
3. Алюминиевые сплавы. Структура и свойства полуфабрикатов из алюминиевых сплавов: Справ. изд. - М.: Металлургия, 1974. - 432 с.
4. Aluminium Hanbook l. Fundamentals and Materials: Ist ed-Aluminium-Verlag, Düsseldorf, 1999. P. 234 (702 p.).
5. Колачев Б.А., Ливанов В.А., Елагин В.И. Металловедение и термическая обработка цветных металлов и сплавов. - М.: Металлургия, 1981. - 416 с.
6. Фридляндер И.Н. Алюминиевые деформируемые конструкционные сплавы. - М.: Металлургия, 1979. - 208 с.
7. Кишкина С.И. Сопротивление разрушению алюминиевых сплавов. - М.: Металлургия, 1981. - 279 с.
8. Lutjering G., Hamajima T., Gysler A. Influence of Grain Size on the Fracture of Aluminum Alloys,
in Fracture 1977. V. 2. ICF4. Waterloo. Canada. June 19-24. 1977. D. M. R. Taplin (ed.), Pergamon Press, 1977. P. 7-16.
9. Sanders R.E., Starke E.A. The Effect of Intermediate Thermomechanical Treatments on the Fatigue Properties of a 7050 Alloy// Metallurgical Transactios A. 1978. V. 9A. P. 10871100.
10. Салтыков С.А. Стереометрическая металлография (стереология металлических материалов). - М.: Металлургия, 1976. - 270 с.
11. 0СТ1-90070-92. Листы обшивочные из алюминиевых сплавов. Технические условия.
12. Понагайбо Ю.Н. Крупнокристаллическая структура в плакирующем слое алюминиевых обшивочных листов//Деформируемые алюминиевые сплавы. - М.: Оборонгиз, 1961. С. 4452.
13. Altenpohl D. Aluminum Viewed from Within, Aluminum-Verlag, Düsseldorf, 1982. P. 139-140.
14.Горелик С.С. Рекристаллизация металлов и сплавов. - М.: Металлургия, 1978. - 568 с.
15. Влияние технологических параметров изготовления на свойства и структуру листов Д16ч в отожженном состоянии/С.Ю. Клепачевская, Л.Б. Бер, Г.М. Головизнина, В.Ю. Арышенский //Проблемы металлургии легких и специальных сплавов. - М.: 1991, ВИЛС. С. 269-277.
