Научная статья на тему 'Выбор российских паровых турбин для работы в составе газопаровых установок во Вьетнаме. Влияние КПД цилиндра высокого давления паровой турбины к-300-240-2 на мощность ГПУ во Вьетнаме'

Выбор российских паровых турбин для работы в составе газопаровых установок во Вьетнаме. Влияние КПД цилиндра высокого давления паровой турбины к-300-240-2 на мощность ГПУ во Вьетнаме Текст научной статьи по специальности «Механика и машиностроение»

CC BY
718
177
i Надоели баннеры? Вы всегда можете отключить рекламу.
Ключевые слова
ВЫБОР / ПАРОВАЯ ТУРБИНА / КОМБИНИРОВАННАЯ ГАЗОПАРОВАЯ УСТАНОВКА / ВЛИЯНИЕ / ПОВЫШЕНИЕ / ЦИЛИНДР ВЫСОКОГО ДАВЛЕНИЯ / МОЩНОСТЬ / SELECTION / STEAM TURBINE / COMBINED GAS-STEAM PLANT / INFLUENCE / INCREASE / HIGH-PRESSURE CYLINDER / POWER

Аннотация научной статьи по механике и машиностроению, автор научной работы — Фам Ан Хоаи

В статье рассматривается современное состояние энергетики Вьетнама и выбор новых российских паровых турбин для работы в составе газопаровых установок во Вьетнаме. Приведены результаты расчетов показателей тепловой схемы ГПУ 3х1 с мощностью 1090 МВт на базе российской ПТУ К-300-240-2 и на базе штатной ПТУ ТС2А40 Мицубиси (станция ФуМи-1, Вьетнам). Рассмотрено как влияние КПД ЦВД российской паровой турбины К-300-240-2 на КПД и мощность ГПУ 3х1 с мощностью 1090 МВт, так и повышение КПД ЦВД за счет применения сотовых уплотнений в проточных частях.

i Надоели баннеры? Вы всегда можете отключить рекламу.

Похожие темы научных работ по механике и машиностроению , автор научной работы — Фам Ан Хоаи

iНе можете найти то, что вам нужно? Попробуйте сервис подбора литературы.
i Надоели баннеры? Вы всегда можете отключить рекламу.

SELECTION OF RUSSIAN STEAM TURBINES FOR THE VIETNAMESE COMBINED GAS-STEAM PLANT. THE INFLUENCE OF THE EFFICIENCY OF HIGH-PRESSURE CYLINDER OF STEAM TURBINE K-300-240-2 ON THE POWER OF A GAS-STEAM PLANT IN VIETNAM

The article looks at the current state of energy in Vietnam and the selection of new Russian steam turbines for operation in combined gas-steam plant in Vietnam. The calculated results of thermal performance scheme 3x1 with combined gas-steam plant 1090 MW based on the Russian steam turbines K-330-240-2 and on the steam turbines TS2A40 Mitsubishi (station PhuMy-1, Vietnam). It also looks at the influence of the efficiency of high-pressure cylinders of Russian steam turbine K-330-240-2 on the efficiency and power of a gas-steam plant 3x1 with 1090 MW, increasing the efficiency of high-pressure cylinder of steam turbine through the use of honeycomb seals in flow part

Текст научной работы на тему «Выбор российских паровых турбин для работы в составе газопаровых установок во Вьетнаме. Влияние КПД цилиндра высокого давления паровой турбины к-300-240-2 на мощность ГПУ во Вьетнаме»

Научный журнал КубГАУ, №110(06), 2015 года

1

УДК 621.18:621.438(597)

05.00.00 Технические науки

ВЫБОР РОССИЙСКИХ ПАРОВЫХ ТУРБИН ДЛЯ РАБОТЫ В СОСТАВЕ ГАЗОПАРОВЫХ УСТАНОВОК ВО ВЬЕТНАМЕ. ВЛИЯНИЕ КПД ЦИЛИНДРА ВЫСОКОГО ДАВЛЕНИЯ ПАРОВОЙ ТУРБИНЫ К-300-240-2 НА МОЩНОСТЬ ГПУ ВО ВЬЕТНАМЕ

Фам Ан Хоаи аспирант

РИНЦ SPIN-код: 8315-1756

Санкт-Петербургский политехнический университет Петра Великого

195251, Россия, г. Санкт-Петербург, Политехническая ул.,29 e-mail: [email protected]

В статье рассматривается современное состояние энергетики Вьетнама и выбор новых российских паровых турбин для работы в составе газопаровых установок во Вьетнаме. Приведены результаты расчетов показателей тепловой схемы ГПУ 3х1 с мощностью 1090 МВт на базе российской ПТУ К-300-240-2 и на базе штатной ПТУ ТС2А40 Мицубиси (станция ФуМи-1, Вьетнам). Рассмотрено как влияние КПД ЦВД российской паровой турбины К-300-240-2 на КПД и мощность ГПУ 3х1 с мощностью 1090 МВт, так и повышение КПД ЦВД за счет применения сотовых уплотнений в проточных частях.

Ключевые слова: ВЫБОР, ПАРОВАЯ ТУРБИНА, КОМБИНИРОВАННАЯ ГАЗОПАРОВАЯ УСТАНОВКА, ВЛИЯНИЕ, ПОВЫШЕНИЕ, ЦИЛИНДР ВЫСОКОГО ДАВЛЕНИЯ, МОЩНОСТЬ

UDC 621.18:621.438(597)

Technical sciences

SELECTION OF RUSSIAN STEAM TURBINES FOR THE VIETNAMESE COMBINED GAS-STEAM PLANT. THE INFLUENCE OF THE EFFICIENCY OF HIGH-PRESSURE CYLINDER OF STEAM TURBINE K-300-240-2 ON THE POWER OF A GAS-STEAM PLANT IN VIETNAM

Pham An Hoai postgraduate student SPIN-code: 8315-1756

Peter the Great Saint-Petersburg Polytechnic university

195251, Russia, Saint-Petersburg, Polytechnicheskaya st., 29 e-mail: [email protected]

The article looks at the current state of energy in Vietnam and the selection of new Russian steam turbines for operation in combined gas-steam plant in Vietnam. The calculated results of thermal performance scheme 3x1 with combined gas-steam plant 1090 MW based on the Russian steam turbines K-330-240-2 and on the steam turbines TS2A40 Mitsubishi (station PhuMy-1, Vietnam). It also looks at the influence of the efficiency of high-pressure cylinders of Russian steam turbine K-330-240-2 on the efficiency and power of a gas-steam plant 3x1 with 1090 MW, increasing the efficiency of high-pressure cylinder of steam turbine through the use of honeycomb seals in flow part

Keywords: SELECTION, STEAM TURBINE, COMBINED GAS-STEAM PLANT, INFLUENCE, INCREASE, HIGH-PRESSURE CYLINDER, POWER

Во Вьетнаме существует необходимость в создании тепловых электростанций традиционных типов, а также внедрении перспективных комбинированных установок, обладающих высоким коэффициентом полезного действия (КПД). Решить задачу повышения выработки электроэнергии можно не только за счет строительства новых электростанций, но и путем модернизации действующих [1]. Модернизация может быть осуществлена за счет создания комбинированных газопаровых установок (ГПУ) на базе имеющихся во

http://ej.kubagro.ru/2015/06/pdf/69.pdf

Научный журнал КубГАУ, №110(06), 2015 года

2

Вьетнаме газотурбинных двигателей (ГТД), а также за счет применения газотурбинного комбинированного цикла с российскими паровыми турбинами. Поэтому исследования в этой области являются актуальными для Вьетнама.

В настоящее время во Вьетнаме установлено более десятка комбинированных газопаровых установок. Комбинированные

газопаровые установки во Вьетнаме состоят из трех типов: ГПУ с мощностью 450 МВт: 2 ГТ + 1 ПТ; ГПУ с мощностью 750 МВт: 2 ГТ + 1 ПТ; ГПУ с мощностью 1090 МВт: 3 ГТ + 1 ПТ [2].

Краткий обзор российских турбоустановок различных предприятий. Для ГПУ 2х1 с мощностью 450 МВт предлагается использование паровой турбины Т-150-7,7 (ОАО «ЛМЗ»), для ГПУ 2х1 с мощностью 750 МВт предлагается использование паровой турбины К-300-

23,5 (ОАО «ЛМЗ») и для ГПУ 3х1 с мощностью 1090 МВт может использоваться паровая турбина К-300-240-2 (ОАО «ЛМЗ») при реконструкции по газопаровому циклу действующих паротурбинных ТЭС во Вьетнаме [3].

Паровая турбина Т-150-7,7: Двухцилиндровая турбина без промежуточного перегрева пара, предназначена для работы в составе газопаровых установок. Цилиндр высокого давления имеет два паровпуска из котлов-утилизаторов высокого и низкого давления. Цилиндр низкого давления - двухпоточный. Турбина Т-150-7,7 - теплофикационная, имеет два регулируемых отбора пара. Регулирование давления осуществляется поворотной диафрагмой в нижнем отборе и регулирующим клапаном - в верхнем. Турбина может использоваться как при строительстве новых электростанций, так и при реконструкции по газопаровому циклу действующих паротурбинных ТЭС [3].

http://ej.kubagro.ru/2015/06/pdf/69.pdf

Научный журнал КубГАУ, №110(06), 2015 года

3

а)

б)

Рис. 1. Продольный разрез паровой турбины:

а - Т-150-7,7; б - К-300-240-2

Паровая турбина К-300-23,5: Трёхцилиндровая конденсационная турбина с промежуточным перегревом пара, тремя выхлопами в конденсатор и развитой системой регенеративного подогрева питательной воды. В качестве паротурбинной части блока ГПУ-750 или ГПУ-800 может использоваться паровая турбина К-300-23,5 после перевода ее на пониженные параметры пара, модернизации системы паровпуска, регулирующих ступеней, последних ступеней ЦНД, закрытия патрубков

http://ej.kubagro.ru/2015/06/pdf/69.pdf

Научный журнал КубГАУ, №110(06), 2015 года

4

нерегулируемых отборов и т.д. Внутренние относительные КПД частей турбины при этом практически не изменятся [4].

Паровая турбина К-300-240-2: Трёхцилиндровая конденсационная турбина без регулируемых отборов пара, номинальной мощностью 300 МВт с частотой вращения ротора 3000 об/мин, выпускаемая ОАО «ЛМЗ», предназначена для непостредственного привода генератора переменного тока типа ТВВ-320-2 и для работы в блоке с паровым котлом [5].

Таблица 1. Основные технические характеристики

Наименование показателя Типоразмер турбины

Т-150-7,7 К-300- 23,5* К-300- 240-2

Мощность номинальная, МВт 150 300 300

Давление пара на входе в ЦВД, МПа 7,6 16 23,5

Температура пара на входе в ЦВД, °С 510 540 540

Давление в конденсаторе, МПа 0,005 0,004 0,00705

* параметры К-300-23,5 после перевода ее в газопаровый режим

Сравнение результатов расчетов. Для сравнения были выбраны три программных продукта: программа P1GPU, написанная авторам; программа КГПТУ, разработанная Морским университетом (г. Санкт-Петербург); программа GateCycle компании General Electric. Все три программы дают весьма близкие и хорошо совпадающие с опубликованными данными результаты [6,7] для схем ГПУ. Поскольку программа P1GPU не позволяет проектировать ГПУ с тремя уровнями давления в котле-утилизаторе, для дальнейших расчетов была выбрана простая и удобная при использовании программа Морского технического университета [8].

Ниже приведены результаты расчетов показателей тепловой схемы ГПУ 3х1 с мощностью 1090 МВт на базе российской ПТУ К-300-240-2 и

http://ej.kubagro.ru/2015/06/pdf/69.pdf

Научный журнал КубГАУ, №110(06), 2015 года

5

на базе штатной ПТУ ТС2А40 Мицубиси (станция ФуМи-1, Вьетнам) в программе Морского университета. Схема ГПУ 3х1 с мощностью 1090 МВт, в которой в качестве ГТУ использована известная установка M701F Мицубиси (MHI Япония), приведена на рис.2, а полученные в расчете

данные сведены в табл. 2.

Рис. 2. Тепловая схема энергетической ГПУ 3х1 с мощностью

1090 МВт

Таблица 2. Результаты расчетов тепловой схемы ГПУ 3х1 с мощностью 1090 МВт

Газовая часть: ГТУ M701F (Япония)

Мощность ГТД, МВт 241,92

Расход газов, кг/с 714,4

http://ej.kubagro.ru/2015/06/pdf/69.pdf

Научный журнал КубГАУ, №110(06), 2015 года

6

Температура газа за турбиной, °С 549

КПД ГТД, % 38,2

Степень повышения давления воздуха в

компрессоре 17

Коэффициент избытка воздуха 2,65

Паровая часть

К-330-240-2 ТС2А40

Россия Япония

КПД части высокого давления, % 78 -

КПД части среднего давления, % 85 -

КПД части низкого давления, % 84 -

Давление в конденсаторе, МПа 0,00705 -

Давление в деаэраторе, МПа 0,1 -

Параметры пара за высокими контурами:

- давление, МПа 22 15

- температура, °С 509 538

- расход, кг/с 197,3 -

Параметры пара за средними контурами:

- давление, МПа 3,82 4,5

- температура, °С 259 -

- расход, кг/с 35,1 -

Параметры пара за низкими контурами:

- давление, МПа 0,248 0,899

- температура, °С 224,4 280

- расход, кг/с 107,8 -

Мощность ПТ, МВт 316,3 360

Мощность ГПУ, МВт 1033,7 1090*

http://ej.kubagro.ru/2015/06/pdf/69.pdf

Научный журнал КубГАУ, №110(06), 2015 года

7

КПД ГПУ, %

54,408

54,4*

* параметры реальной установки (станция ФуМи-1, Вьетнам)

Как следует из сравнения полученных данных, для совершенствования и модернизации комбинированных газопаровых установок во Вьетнаме предлагается использование новых российских паровых турбин: Т-150-7,7; К-300-23,5 и К-300-240-2.

iНе можете найти то, что вам нужно? Попробуйте сервис подбора литературы.

Влияние КПД цилиндра высокого давления (ЦВД) российской паровой турбины К-300-240-2 на КПД и мощность ГПУ 3х1 (мощность порядка 1090 МВт).

Таблица 3. Влияние КПД ЦВД паровой турбины К-300-240-2 на КПД и мощность ГПУ 3х1 (станция ФуМи-1, Вьетнам)

КПД ЦВД, % Мощность ГПУ, МВт КПД ГПУ, %

78(ном.) 1033,7 54,408

80 1034,6 54,45

84 1036,3 54,55

86 1037,2 54,59

90 1038,9 54,68

94 1040,6 54,77

96 1041,4 54,81

99 1042,7 54,88

На рис.3 и рис.4 видно, что с повышением КПД цилиндра высокого давления паровой турбины показатели установки резко возрастают. Так, повышение КПД ЦВД приводит к значительному росту КПД и мощности ГПУ, которые при Пцвд = 96 % достигают Пгпу = 54,81 % и

^гпу = 1041,4 МВт.

http://ej.kubagro.ru/2015/06/pdf/69.pdf

Научный журнал КубГАУ, №110(06), 2015 года

8

Д 1044 Ъ. 1042 £. 1040 юзе 1036 1034 'Чгт-КДцвд)

75 ао В5 90 95 100 105 Г|ЦВД, %

Рис. 3. Влияние КПД ЦВД паровой турбины К-300-240-2 на

мощность ГПУ

Рис. 4. Влияние КПД ЦВД паровой турбины К-300-240-2 на КПД ГПУ Повышение КПД цилиндра высокого давления паровой турбины за счет применения сотовых надбандажных уплотнений.

Сотовые уплотнения - это усовершенствованный тип уплотнений с

http://ej.kubagro.ru/2015/06/pdf/69.pdf

Научный журнал КубГАУ, №110(06), 2015 года

9

использованием сотовой поверхности. Конструктивно соты имеют форму шестигранных ячеек с диаметром вписанной окружности, равной 1,5 мм. Сотоблоки изготавливаются из жаростойкой хромоникелевой фольги толщиной 0,05мм и припаиваются к вставкам, из которых собирается кольцо сотового уплотнения для последующего монтажа в проточную часть турбины.

В проточных частях паровых турбин используются четыре вида уплотнений: надбандажные, концевые, диафрагменные и средние [9].

Рис. 5. Внешний вид сотоблока и вставок сотовых уплотнений

Опыт эксплуатации паровых турбин подтверждает, что применение сотовых надбандажных уплотнений обеспечивает повышение внутреннего относительного КПД цилиндра для различных типов турбин на 0,6-1,7% от нормативного значения [10].

Для определения изменения протечек пара через надбандажные уплотнения используется методика, заключающаяся в определении значений относительного внутреннего КПД цилиндра по результатам опытов на режимах с включенной и отключенной регенерацией до и после реконструкции проточной части. Оценка эффективности реконструкции основывается на исследованном факте, определяющем, что часть высокотемпературных протечек через надбандажные уплотнения при включенной регенерации сбрасывается в соответствующие подогреватели,

http://ej.kubagro.ru/2015/06/pdf/69.pdf

Научный журнал КубГАУ, №110(06), 2015 года

10

что приводит к снижению температуры пара после цилиндра, следовательно, рассчитанная величина относительного внутреннего КПД цилиндра будет выше, чем аналогичные значения в опытах с отключенной регенерацией. Таким образом, по разнице температур пара за ЦВД в опытах с включенными и отключенными подогревателями высокого давления (ПВД) можно судить о величине суммарных протечек через надбандажные уплотнения, т.е. об их эффективности.

На рис.6 схематично показаны места установки сотовых уплотнений в проточной части паровой турбины [11].

Р - регулирующая ступень п Надбандажные(надлопаточные)уплотнения

ЦВД - цилиндр высокого давления ЦСД - цилиндр среднего давления ЦНД - цилиндр низкого давления м Диафрагменные уплотнения

■ Концевые уплотнения

Рис. 6. Места установки сотовых уплотнений в проточной части

паровой турбины.

В 2004г. в период капитального ремонта паровых турбин К-300-240 ст.№4 Каширской ГРЭС на 3-12 ст. ЦВД были установлены сотовые надбандажные уплотнения НПП "АРМС". Для оценки эффективности модернизации в 2004-2010г. выполнено 3 этапа сравнительных тепловых испытаний (до, после модернизации и через 6 лет эксплуатации перед выводом в капремонт), основные результаты представлены ниже [10].

http://ej.kubagro.ru/2015/06/pdf/69.pdf

Научный журнал КубГАУ, №110(06), 2015 года

11

Рис. 7. Изменение внутреннего относительного КПД ЦВД турбины К-300-240, ст.№4 (I этап испытаний, 2004г.)

Рис. 8. Изменение внутреннего относительного КПД ЦВД турбины К-300-240, ст.№4 (II-III этапы испытаний, 2004-2009г.): 1 - после установки сотовых уплотнений (II этап испытаний); 2 - после шести лет эксплуатации сотовых уплотнений (III этап испытаний)

http://ej.kubagro.ru/2015/06/pdf/69.pdf

Научный журнал КубГАУ, №110(06), 2015 года

12

Анализ результатов I этапа (рис.7) испытаний показал, что расхождение значений относительного внутреннего КПД ЦВД в опытах с включенной и отключенной регенерацией до реконструкции (I этап) составляет от 1,0% до 1,5%, в то время как в опыте после реконструкции (II этап) оно близко к нулю [10].

Анализ результатов III этапа (рис.8) и сравнение с результатами, полученными во II этапе, позволяет сделать вывод о том, что расхождение значений относительного внутреннего КПД ЦВД в опытах с включенными и отключенными ПВД практически отсутствует, из чего можно сделать заключение: за шесть лет эксплуатации не произошло существенного увеличения протечек через надбандажные сотовые уплотнения. Вместе с тем, зафиксировано незначительное снижение КПД ЦВД на 1,5^2% в абсолютных величинах, причинами которого явились эрозионный износ лопаток регулирующей ступени, а также механические повреждения рабочих и направляющих лопаток в проточной части ЦВД.

Заключение

1. Для совершенствования и модернизация комбинированных газопаровых установок во Вьетнаме предлагается использование новых российских паровых турбин: Т-150-7,7; К-300-23,5 и К-300-240-2.

2. Выполненные расчеты показали значительный рост КПД и мощности комбинированных газопаровых установок при увеличении КПД цилиндра высокого давления паровой турбины.

3. Результаты представленных тепловых испытаний паровых турбин К-300-240 ст.№4 Каширской ГРЭС подтверждают, что применение сотовых надбандажных уплотнений в проточных частях позволяет повысить относительный внутренний КПД ЦВД за счёт снижения перетоков пара в

http://ej.kubagro.ru/2015/06/pdf/69.pdf

Научный журнал КубГАУ, №110(06), 2015 года

13

уплотнениях, при этом, в течение межремонтного периода сохраняются стабильными термодинамические характеристики цилиндра.

Список литературы

1. Институт энергетики Вьетнама [Электронный ресурс]. - Режим доступа: http://www.ievn.com.vn

2. Фам А.Х. Состояние и перспективы развития энергетики Вьетнама / А.Х. Фам, А.В. Рассохин, К.Д. Андреев // Научно-технические ведомости СПбГПУ. 2013. - № 1(166). - С. 32-35.

3. Открытое акционерное общество «Силовые машины» (ОАО «СМ»): Паровые турбины [Электронный ресурс]. - Режим доступа: http://www.power-m.ru/products/

4. Мельников Ю.В. Анализ технических решений по вводу ПГУ для замены блоков мощностью 300 МВт / Ю.В. Мельников, А.В. Мошкарин // Теплоэнергетика. 2009. - № 9. - С. 19-30.

5. Фаддеев И.П. Паровая конденсационная турбины К-300-240-2: Методическое пособие для студентов дневного и вечернего отделения / И.П. Фаддеев, В.А. Рассохин. - Л.: Турбиностроение, 1984. - 11 с.

6. Цанев С.В. Газотурбинные и парогазовые установки тепловых электростаций: учебное пособие для вузов / С.В. Цанева, В.Д. Буров, А.Н. Ремезов. - М.: Издательство МЭИ, 2009. - 584 с.

7. Трухний А.Д. Расчет тепловых схем парогазовых установок утилизационного типа: Методическое пособие по курсу «Энергетические установки» / А.Д. Трухний, С.В. Петрунин. - М.: Издательство МЭИ, 2001. - 24 с.

8. Фам А.Х. Расчетный анализ тепловой схемы парогазовой установки для энергетики Вьетнама / А.Х. Фам, А.В. Рассохин, К.Д. Андреев // Научно-технические ведомости СПбПУ. 2014. - № 2(195). - С. 34-40.

9. Научно-производственное предприятие «АРМС»: Основные сведения о сотовых

уплотнениях [Электронный ресурс]. - Режим доступа:

http://www.armstech.ru/cat/osn sved o sotah/

10. Научно-производственное предприятие «АРМС»: Оценка эффективности внедрения сотовых надбандажных уплотнений [Электронный ресурс]. - Режим доступа: http://www.armstech.ru/cat/ieffektivnosti vnedrenija sotovykh uplotnenijj/

11. Предприятие ООО «Статэнком-энерго»: Повышение эксплуатационной надежности и экономичности паровых турбин [Электронный ресурс]. - Режим доступа: http://se-energo.ru/article/art3.html

References

1. Institut jenergetiki Vietnama [Jelektronnyj resurs]. - Rezhim dostupa: http://www.ievn.com.vn

2. Fam А.Н. Sostojanie i perspektivy razvitija jenergetiki V'etnama / А.Н. Fam, A.V. Rassohin, K.D. Andreev // Nauchno-tehnicheskie vedomosti SPbGPU. 2013. - № 1(166). - S. 32-35.

3. Otkrytoe akcionernoe obshhestvo «Silovye mashiny» (OAO «SM»): Parovye turbiny [Jelektronnyj resurs]. - Rezhim dostupa: http://www.power-m.ru/products/

http://ej.kubagro.ru/2015/06/pdf/69.pdf

Научный журнал КубГАУ, №110(06), 2015 года

14

4. Mel'nikov Ju.V. Analiz tehnicheskih reshenij po vvodu PGU dlja zameny blokov moshhnost'ju 300 MVt / Ju.V. Mel'nikov, A.V. Moshkarin // Teplojenergetika. 2009. - № 9. -

S. 19-30.

5. Faddeev I.P. Parovaja kondensacionnaja turbiny K-300-240-2: Metodicheskoe posobie dlja studentov dnevnogo i vechernego otdelenija / I.P. Faddeev, V.A. Rassohin. - L.: Turbinostroenie, 1984. - 11 s.

6. Canev S.V. Gazoturbinnye i parogazovye ustanovki teplovyh jelektrostacij: uchebnoe posobie dlja vuzov / S.V. Caneva, V.D. Burov, A.N. Remezov. - M.: Izdatel'stvo MJel, 2009.

- 584 s.

7. Truhnij A.D. Raschet teplovyh shem parogazovyh ustanovok utilizacionnogo tipa: Metodicheskoe posobie po kursu «Jenergeticheskie ustanovki» / A.D. Truhnij, S.V. Petrunin.

- M.: Izdatel'stvo MJel, 2001. - 24 s.

8. Fam A.H. Raschetnyj analiz teplovoj shemy parogazovoj ustanovki dlja jenergetiki V'etnama / A.H. Fam, A.V. Rassohin, K.D. Andreev // Nauchno-tehnicheskie vedomosti SPbPU. 2014. - № 2(195). - S. 34-40.

9. Nauchno-proizvodstvennoe predprijatie «ARMS»: Osnovnye svedenija o sotovyh

uplotnenijah [Jelektronnyj resurs]. - Rezhim dostupa:

http://www.armstech.ru/cat/osn sved o sotah/

10. Nauchno-proizvodstvennoe predprijatie «ARMS»: Ocenka jeffektivnosti vnedrenija sotovyh nadbandazhnyh uplotnenij [Jelektronnyj resurs]. - Rezhim dostupa: http://www.armstech.ru/cat/ieffektivnosti vnedrenija sotovykh uplotneniii/

11. Predprijatie OOO «Statjenkom-jenergo»: Povyshenie jekspluatacionnoj nadezhnosti i jekonomichnosti parovyh turbin [Jelektronnyj resurs]. - Rezhim dostupa: http://se-energo. ru/arti cl e/art3. html

http://ej.kubagro.ru/2015/06/pdf/69.pdf

i Надоели баннеры? Вы всегда можете отключить рекламу.