Выбор рабочего вещества холодильных установок систем кондиционирования воздуха Текст научной статьи по специальности «Механика и машиностроение»

Cloud of Science. 2015. T. 2. № 4 http:/ / cloudofscience.ru ISSN 2409-031X

Выбор рабочего вещества холодильных установок систем кондиционирования воздуха1

А. А. Ветренко***, И. С. Антаненкова**, А. А. Сухих*

*Национальный исследовательский университет «МЭИ» 111250, Москва, ул. Красноказарменная, 14

**Московский технологический институт 119334, Москва, Ленинский проспект, 38а

e-mail: i_antanenkova@mti.edu.ru

Аннотация. В работе представлены результаты анализа эффективности применения широкого спектра хладагентов в качестве рабочих тел систем кондиционирования. Анализ проводится на основе методики, которая предполагает равенство температурных напоров между теплоносителем и рабочим телом в испарителе и конденсаторе с фиксированными параметрами теплоносителей в теплообменных аппаратах. Кроме того, в работе представлен анализ использования регенерации в циклах и влияние концентрации фторорганических веществ в составе смесевой композиции на термодинамическую эффективность цикла. Ключевые слова: термодинамическая эффективность, кондиционеры, холодильные агенты, рабочие вещества, фторорганические соединения, регенерация.

Задача проектирования современной технической системы кондиционирования воздуха (СКВ) зачастую сопряжена с выбором оптимального рабочего вещества для реализации термодинамического цикла холодильной установки. Выбираемые для этой цели хладагенты должны удовлетворять совокупности требований, среди которых можно выделить законодательные ограничения, технико-экономические требования и требования к безопасности и термодинамической эффективности [1]. Законодательные ограничения связаны с возможным влиянием некоторых широко распространенных хладагентов на глобальные проблемы человечества: созданием дополнительного парникового эффекта при попадании в атмосферу и возможным разрушением озонового слоя. Прежде всего, здесь следует отметить ограничения, наложенные на производство и использование наиболее широко распространенных хладагентов международными соглашениями, которые были ратифицированы Российской Федерацией (Монреальский протокол в 1987 г. и Киотский протокол в

Работа выполнена при финансовой поддержке Российского фонда фундаментальных исследований (проект 15-08-01909).

2004 г.), что актуализировало поиск мировым научным сообществом новых рабочих веществ для холодильной техники.

Среди других требований, предъявляемых к искомым хладагентам, — пожаро-и взрывобезопасность, нетоксичность, экологические и медицинские критерии при производстве и эксплуатации, термическая и коррозионная стойкость, химическая стабильность при взаимодействии со смазочными маслами, стоимость вещества, возможность применения в существующем оборудовании, однако ключевым фактором при выборе того или иного рабочего вещества является, прежде всего, термодинамическая эффективность цикла холодильной установки при его использовании.

До недавнего времени в качестве рабочего вещества в СКВ повсеместно использовался фреон R22. Этот традиционный хладагент, относящийся к группе гид-рохлорфторуглеродов (ГХФУ), хорошо зарекомендовал себя в системах кондиционирования воздуха, торговых и транспортных холодильных установках, а также в воздухоохладительных системах и тепловых насосах. Однако его использование в СКВ в настоящее время не отвечает долгосрочным перспективам развития отрасли в связи с ограничениями, наложенными Монреальским протоколом [2].

В настоящее время ведущими производителями кондиционеров, такими как Ballu, Electrolux, Mitsubishi, Samsung, Hitachi, Panasonic, Toshiba и Daikin, в качестве рабочих веществ СКВ используют смесевые хладагенты R410a и R407c [3-10]. Это смесевые хладагенты, состоящие из гидрофторуглеродов (ГФУ) R32, R125 и R134a, не содержащих хлора, не разрушающих озоновый слой и имеющих короткий период жизни в атмосфере. ГФУ считаются долгосрочными альтернативными заменителями ГХФУ для большинства существующих и вновь создаваемых установок. В качестве недостатков данных смесей можно отметить необходимость использования дорогостоящих синтетических эфирных масел для смазки компрессора. Кроме того, при любых неизбежных утечках из контура фреона R407с происходит неравномерный выход составляющих данной смеси, т. е. меняется оптимальный состав рабочего вещества, что приводит к ухудшению его эксплуатационных характеристик и уменьшению термодинамической эффективности цикла.

Другая современная тенденция в проектировании кондиционеров — использование в качестве хладагента чистого вещества CH2F2 (R32) (так, например, фирма Daikin начала выпускать кондиционеры марки FTXZ-N [11]).

Однако особый интерес для науки и техники в этой сфере представляют новые перспективные рабочие вещества — смесевые композиции на основе фтороргани-ческих соединений, а именно: октафторпропан (R218), октафторциклобутан ^с318) и декафторбутан (R31-10) в композициях с гексафторидом серы (R846). Проведенные исследования [12-16] показали, что вещества фторуглеродного со-

става обладают благоприятными для такой цели физическими, химическими и эксплуатационными свойствами — инертны к материалам, не разрушают озоновый слой Земли, не горючи вплоть до температур 700 °С, не взрывоопасны (более того, RC318 применяется для тушения пламени при концентрации его в воздухе 18,1%), имеют более низкое давление в теплообменных аппаратах по сравнению с Я22, R410a и R407c. При использовании данных смесей в кондиционерах для смазки компрессора можно пользоваться обычными минеральными маслами. Данные смеси являются неазеотропными, т. е. в процессе испарения и конденсации их температура меняется. Этот факт дает им неоспоримое преимущество: значения локальных температурных напоров по длине теплообменных аппаратов практически не меняются, и, следовательно, снижается так называемая «внешняя» необратимость процессов теплопередачи.

Как уже отмечалось выше, термодинамическая эффективность цикла холодильной установки СКВ является ключевым фактором при выборе рабочего вещества (РВ). Предложенная в работе [17] методика позволяет оценить эффективность применения большого количества чистых веществ и смесевых композиций в качестве рабочих тел холодильных установок СКВ. В ее основе лежит условие равенства температурных напоров между теплоносителем и рабочим телом в испарителе и конденсаторе с фиксированными параметрами теплоносителей в теплообменниках. Принципиальная схема холодильной установки СКВ и ее цикл в T-s диаграмме для неазеотропной смеси представлены на рис. 1.

Образцовым циклом для определения базовых температурных напоров в испарителе и конденсаторе кондиционера принят цикл на фреоне Я22 вследствие высокой степени изученности его теплофизических свойств.

Для расчета цикла холодильной установки СКВ на фреоне Я22 и других рабочих веществах были приняты следующие исходные данные:

- внутренний относительный КПД компрессора: Пк = 0.65;

- минимальный температурный напор в конденсаторе: А1 = 3 0С;

- минимальный температурный напор в испарителе: А1 = 3 0С;

- температура горячего теплоносителя на входе в конденсатор установки (средняя температура воздуха в самый жаркий месяц в г.Москва): 1' — 1 я

гГТН 28 С;

- температура горячего теплоносителя на выходе из конденсатора установки: ¿"тн = 38 °С;

температура холодного теплоносителя на выходе из испарителя установки (минимально возможная температура воздуха, которую могут поддерживать большинство кондиционеров): = 17 0С; температура холодного теплоносителя на входе в испаритель установки: ¿хтН = 25 0С;

- минимальным

температурный

напор

регенераторе:

АС = (2 - /1 = 3 0С.

Рисунок 1. Принципиальная схема холодильной установки СКВ и цикл в ^^ диаграмме:

а) К — компрессор; ЭД — электродвигатель; К-р — конденсатор; РТ — регенеративный теплообменник; Др — дроссель; И — испаритель; /рТН и /"тн — температуры горячего

теплоносителя на входе и выходе из конденсатора установки; и /^тн — температуры холодного теплоносителя на входе и выходе из испарителя установки;

б) цикл на неазеотропных смесевых РВ с положительным наклоном кривой конденсации

в ^ диаграмме; рк — давление конденсации; ри — давление испарения

Сравнение термодинамической эффективности установки СКВ с базовым вариантом и выбор альтернативных фреону И22 рабочих веществ предлагается осуществлять среди:

- чистых веществ: Я134а, Ю2, И218, Яе318, Я31-10, С02;

в

- смесей: Я407с, Я410а, Я404а, ЯС318/Я846 (95/5)2 и (90/10), Ю1-10/Я846 (95/5) и (90/10), И218/Я846 (95/5) и (90/10).

Расчет цикла установки на веществе Я22 с учетом заданных исходных данных определил базовые температурные напоры в конденсаторе Д/к = 8,0 0 С и испарителе установки Д^ = 7,0 0С, а также холодильный коэффициент е = 6,17. Результаты расчетов цикла холодильной установки СКВ при использовании различных хладагентов представлены в табл. 13.

Таблица 1. Результаты расчетов цикла холодильной установки СКВ при использовании различных хладагентов

Вещество Ри, МПа °С , °С Р, МПа ?2, °С 1"2, °С г °с Ьд , С е

И22 0.7666 14.00 14.00 1.5310 39.93 39.93 61.06 6.17

Я32 1.2445 14.00 14.00 2.4136 38.92 38.92 66.35 6.24

Я134а 0.4729 14.00 14.00 1.0343 40.65 40.65 51.18 5.99

Я407с 0.7883 11.64 16.37 1.6535 37.72 42.70 57.87 5.92

Я31-10/Я846 0.2270 10.53 17.47 0.5638 34.52 47.17 52.47 5.88

(95/5)

Яс318 0.2164 14.00 14.00 0.5038 40.85 40.85 46.80 5.86

Я410а 1.2205 13.95 14.05 2.4056 39.66 39.78 57.49 5.81

ЯС318/Я846 0.2553 11.22 16.79 0.6273 35.48 46.16 52.83 5.80

(95/5)

Я31-10 0.1854 14.00 14.00 0.4340 40.87 40.87 45.73 5.79

Я404а 0.9211 13.81 14.18 1.8479 40.42 40.75 49.56 5.44

И218 0.6375 14.00 14.00 1.3030 40.90 40.90 44.50 5.04

И218Ш46 0.7209 12.91 15.10 1.4993 39.36 42.41 46.01 4.96

(90/10)

И218Ш46 0.6825 13.4 14.59 1.4015 40.01 41.76 45.38 5.00

(95/5)

СО2 4.9658 14.00 14.00 8.5346 - - 58.32 4.72

При расчете цикла кондиционера на РВ, альтернативных фреону И22, принималось, что допустимое отклонение от базового температурного напора в конденсаторе и испарителе установки составляет ±0/05 °С.

2 Здесь и далее по тексту имеется ввиду процентное соотношение хладагентов по массе в составе смеси.

3 Расчет термодинамических свойств для представленных в таблице 1 веществ производился с помощью программы REFPROP 8.0.

Следует отметить, что при данных параметрах нет возможности применить смеси Rс318/R846 (90/10) и Ю1-10^846 (90/10), т. к. существующий температурный глайд не позволяет выполнить условие: А1 > 3 0С.

6,50 6,25 6,00 5,75 5,50 5,25 5,00 4,75 4,50

Рисунок 2. Холодильные коэффициенты цикла холодильной установки СКВ на различных РВ

Анализ представленных в табл. 1 и на рис. 2 данных показал, что холодильный коэффициент, превышающий базовый (на Я22), получен лишь для цикла с фреоном Ю2 (6.24). Сравнительно высокими значениями холодильного коэффициента обладают циклы на фреонах Я134а (5.99), Яе318 (5.86) и смесях Я407е (5.92), Я31-10/Я846(95/5) (5.88).

Кроме того, анализ термодинамических параметров цикла (табл. 1) позволяет сделать вывод, что циклы кондиционеров на всех рассматриваемых рабочих веществах обладают невысокой температурой на выходе из компрессора (максимальное значение -66.35 °С для фреона Я32). Это обстоятельство позволяет существенно увеличить долю регенерации в циклах, что может привести к повышению коэффициента преобразования. Результаты данного исследования приведены в табл. 2 и проиллюстрированы рис. 3.

Таблица 2. Результаты расчетов цикла холодильной установки СКВ на различных РВ при применении регенерации4

Вещество Ри > МПа рирг' МПа Рк , МПа ркрг' МПа > °С ^2д рг' °С А^к > кДж/кг А/к , кДж/кг е ерг

И22 0.7666 - 1.5310 - 61.06 - - - 6.17 -

Я32 1.2445 1.2445 2.4136 2.2447 66.35 83.30 30.24 0.37 6.24 6.95

Я134а 0.4729 0.4729 1.0343 0.9714 51.18 69.96 23.67 0.76 5.99 6.73

Я410а 1.2205 1.2208 2.4056 2.2334 57.49 74.10 28.17 0.74 5.81 6.66

Я407с 0.7883 0.7949 1.6535 1.5720 57.87 71.66 19.79 0.45 5.92 6.54

Яс318 0.2164 0.2165 0.5038 0.4869 46.80 58.34 11.46 0.22 5.86 6.54

Я31-10 0.1854 0.1854 0.4340 0.4219 45.73 55.17 9.63 0.18 5.79 6.47

Я404а 0.9211 0.9219 1.8479 1.7282 49.56 66.33 26.36 0.98 5.44 6.42

И218 0.6375 0.6375 1.3030 1.2449 44.50 57.03 15.55 0.51 5.04 6.14

Яс318/ Я846 (95/5) 0.2553 0.2590 0.6273 0.6223 52.83 56.55 14.52 0.4 5.80 6.09

И218Ш46 0.6825 0.6882 1.4015 1.3458 45.38 56.94 4.08 -0.08 5.00 6.06

(95/5)

И218Ш46 0.7209 0.7384 1.4993 1.4437 46.01 57.00 13.93 0.35 4.96 5.98

(90/10)

При анализе результатов расчета цикла холодильной установки СКВ с увеличением доли регенерации было замечено следующее.

1. Увеличение температуры перед компрессором ведет к увеличению давления в испарителе (почти во всех случаях) и уменьшению давления в конденсаторе, т. е. «сужению» цикла, а следовательно, к уменьшению работы компрессора.

2. Уменьшение температуры перед дроссельным клапаном (за счет охлаждения РВ в регенераторе) уменьшает энтальпию и степень сухости на входе в испаритель, что ведет к увеличению удельной тепловой нагрузки испарителя.

3. Эти два фактора ведут к увеличению холодильного коэффициента установки: цикл с регенерацией на R134a, Ю2, Rc318, Ю1-10, R407c, R410a и

4

1. Подпись «рг» обозначает параметр цикла кондиционера с максимально возможной регенерацией.

2. Дцк равно разности удельной тепловой нагрузки испарителя после и до введения максимально возможной регенерации в цикл кондиционера.

3. Д(д равно разности удельной работы компрессора после и до введения максимально возможной регенерации в цикл кондиционера.

R404a превзошел по термодинамической эффективности цикл на фреоне R22, а цикл с максимальной степенью регенерации на Я218^846 (95/5) и (90/10), Я218 и RC318/R846 (95/5) не существенно уступает по холодильному коэффициенту циклу на Я22.

7,0

6,8

6,6

6,4

I 6,2 «

Я Я

Ф 6,0 §

« 5,8 и

Л

§ 5,6

ч 8

X 5,4

5,2

5,0

4,8

0

—

^ у

X

А

>7/

8 10 12 14 16

Подогрев в регенераторе, о С

18

20

22

24

-Х-К22

-А- 1^407с -■— Rc318

-♦— Rc318/R846 (95/5)

^32

^410а

^31-10

^218^846 (90/10)

^134а ■R404a ^218

■ R218/R846 (95/5)

Рисунок 3. Зависимость холодильного коэффициента цикла на различных РВ от степени регенерации

В цикле установки на смеси Ю1-10^846 нет возможности увеличить степень регенерации т. к. не будет выполняться условие Д?рг > 3 0 С.

2

4

6

Давления в теплообменных аппаратах установки на фреонах R32, R410a, R407c, R404a и смеси R218/R846, полученные в результате расчета, сравнительно высоки, что, с одной стороны, приведет к уменьшению теплообменной поверхности аппарата, а с другой — к возрастанию гидравлических потерь.

Анализ полученных результатов показал, что в результате применения регенерации при соблюдении условия равенства температурных напоров в аппаратах ни для одного из рассматриваемых веществ:

- давление в испарителе не снизилось ниже атмосферного;

- температура на выходе из компрессора не превысила 90 °С, что важно для обеспечения надежной работы компрессора.

Следует также отметить, что холодильный коэффициент цикла установки на смесевых фторорганических хладагентах зависит от концентрации входящих в них веществ (табл. 2), т. е. актуальной также является задача поиска оптимального состава такой смеси, обеспечивающего максимальную эффективность цикла [18]. В связи с этим было проведено исследование влияния концентрации фреона R846 на холодильный коэффициент цикла установки СКВ, работающей на смесях Rс318/R846, R31-10/R846 и И218^846. Результаты этого исследования проиллюстрированы на рис. 4 и 5.

Анализ представленных на рис. 4 данных показал, что для цикла установки СКВ, работающей на смесях Rс318/R846 и R31-10/R846, имеет место максимум холодильного коэффициента при 10 и 7%-м содержании в них фреона R846 соответственно. Однако при данных параметрах окружающей среды (температурном интервале нагреваемого воздуха в конденсаторе) и поддерживаемой температуре в помещении (температурном интервале охлаждаемого воздуха в испарителе) нет возможности реализовать цикл на смеси Ю1-10^846 при концентрации фреона Я846 >7% из-за сильного отрицательного наклона кривой испарения в Т^ диаграмме и, как следствие, возникновения влажного пара на выходе из компрессора, что недопустимо. Таким образом, выбор оптимального состава смеси Rс318/R846 или Ю1-10^846 должен производиться на базе комплексного анализа результатов расчета эффективности циклов при различных режимах работы, однако уже сейчас можно сделать вывод об ограничении данного диапазона от 3 до 7% R846 в составе Rс318/R846 и от 5 до 10% Я846 в составе Ю1-10/Я84б.

Холодильный коэффициент цикла на смеси И218^846 растет с уменьшением концентрации Я846 (см. рис. 5), т. е при выборе массовых соотношений веществ стоит руководствоваться, в первую очередь, эксплуатационными характеристиками данной смеси (способностью смеси растворять и переносить масло).

Массовая доля Я846 в смеси, %

Рисунок 4. Зависимость холодильного коэффициента от массовой доли ^846 в смесях Rс318/R846 и R31-10/R846 с минимально возможной степенью регенерации

Массовая доля БЕ6 в смеси, %

Рисунок 5. Зависимость холодильного коэффициента от массовой доли R846 в смеси R218/R846 с минимально возможной степенью регенерации

Таким образом полученные результаты сравнения термодинамической эффективности использования различных РВ в холодильных установках СКВ позволили сделать следующие выводы:

- максимальным холодильным коэффициентом кондиционера, превышающим аналогичный показатель для базового вещества (6.17), для заданных параметров расчета обладает фреон R32 (6.24), т. е. тенденция его внедрения в СКВ в качестве рабочего вещества вполне обоснована;

- применение неазеотропных смесей в кондиционере в качестве РВ эффективнее, чем чистых веществ и азеотропных смесей, так как значения локальных температурных напоров по длине теплообменных аппаратов практически не меняются, и, следовательно, снижается так называемая «внешняя» необратимость процессов;

- увеличение доли регенерации в циклах с отрицательным наклоном кривой конденсации, а также применение ее для фреонов с низкой температурой на выходе из компрессора позволяет существенно увеличить холодильный коэффициент установок для СКВ и значительно превзойти по термодинамической эффективности цикл на базовом веществе;

- наибольшее значение холодильного коэффициента (6.95) было получено в цикле кондиционера с регенерацией на фреоне R32 (с подогревом в регенераторе 19 °С);

- по результатам сопоставления термодинамической эффективности ряда индивидуальных, азеотропных и неазеотропных смесевых РВ кондиционера могут быть рекомендованы к внедрению фреон R32 (который уже начала применять фирма Daikin), а также композиции на основе фторуглеродов (R31-10, RC318 и R218) с добавками гексафторида серы (5-10 % R846), практически не уступающие по термодинамической эффективности альтернативным РВ.

Литература

[1] Цветков О. Б. Холодильные агенты : монография. 2-е изд., перераб. и доп. - СПб. : СПбГУНиПТ, 2004.

[2] Рукавишников А. М. Реквием по хладагенту R22 // Холодильная техника. 2012. № 6. С. 7-9.

[3] Официальный сайт Ballu [Электронный ресурс] Режим доступа: http://www.ballu.ru .

[4] Бытовая техника [Электронный ресурс] Режим доступа: Electrolux http://www.electrolux.ru

[5] Кондиционеры [Электронный ресурс] Режим доступа: Mitsubishi Electric http://www.mitsubishi.ru

[6] Кондиционеры Samsung/Сплит системы [Электронный ресурс] Режим доступа: http://www.samsung.com/ru/consumer/home-appliances/air-conditioners

[7] Кондиционеры [Электронный ресурс] Режим доступа: Hitachi http://www.hitachiaircon.ru/

[8] Кондиционеры Panasonic [Электронный ресурс] Режим доступа: http://www.panasonic.ru/products/air conditioner

[9] Официальный сайт системы кондиционирования Toshiba в России [Электронный ресурс] Режим доступа: http://www.toshibaaircon.ru/

[10] Кондиционеры [Электронный ресурс] Режим доступа: Daikin http://www.daikin.ru/

[11] FTXZ-N [Электронный ресурс] Режим доступа: http ://www. daikin. ru/products/index.jsp? singleprv=FTXZ-N&pf=0

[12] Сухих А. А. Исследование термодинамических свойств и теплотехнических характеристик фторорганических рабочих веществ : автореф. дисс. ... докт. техн. наук. — М., 2012.

[13] Антаненкова И. С. Расчетно-экспериментальное исследование термодинамической эффективности теплонасосных установок на новых рабочих веществах: автореф. дис... канд. техн. наук. — Москва, 2013.

[14] Антаненкова И. С., Сухих А. А., Сычев В. В. Экспериментальное исследование энергетической эффективности теплонасосных установок на новых рабочих веществах // Холодильная техника. 2014. № 10. С. 44-49.

[15] Антаненкова И. С., Сухих А. А., Сычев В. В. Экспериментальное исследование энергетической эффективности теплонасосных установок на новых рабочих веществах // Холодильная техника. 2014. № 11. С. 34-39.

[16] Антаненкова И. С. Новые рабочие вещества для систем кондиционирования воздуха // Задачи системного анализа, управления и обработки информации. Межвузовский сборник научных трудов. Вып. 5. — М. : МТИ, 2015. С. 10-16.

[17] Сухих А. А., Антаненкова И. С. Методика сравнения термодинамической эффективности циклов холодильных и теплонасосных установок // Вестник Международной академии холода. 2012. № 4.

[18] Ветренко А. А., Антаненкова И. С. Влияние концентрации фторорганических рабочих веществ на термодинамическую эффективность цикла теплонасосной установки // Прикладные исследования и технологии. Сборник трудов Второй международной конференции ART2015. — М. : МТИ, 2015. С. 37-40.

Авторы:

Алексей Александрович Ветренко — магистрант института тепловой и атомной энергетики, Национальный исследовательский универсистет «МЭИ»; преподаватель кафедры энергетики, Московский технологический институт

Ирина Сергеевна Антаненкова — кандидат технических наук, заведующая кафедрой энергетики, Московский технологический институт

Андрей Анатольевич Сухих — доктор технических наук, старший научный сотрудник, заведующий кафедрой теоретических основ теплотехники, Национальный исследовательский университет «МЭИ»

Selection of the working substance in refrigerating units

for air conditioning

A. A. Vetrenko*, I. S. Antanenkova**, A. A. Sukhikh*

*National Research University Moscow "Power Engineering Institute" 14, Krasnokazarmennay street, Moscow, 111250

"Moscow Technological Institute 38A, Leninskiy pr., Moscow, Russia, 119334

e-mail: i_antanenkova@mti.edu.ru

Abstract. In work results of the analysis of efficiency of use of a wide range of working substances as working bodies of central airs are presented. The analysis is carried out on the basis of the technique developed by authors which assumes equality of temperature pressures between the heat-carrier and a working body in the evaporator and the condenser with the fixed parameters of heat-carriers in heat exchangers. Besides, in work the analysis of use of regeneration in cycles and influence of concentration of fluororganic substances as a part of mixed composition on thermodynamic efficiency of a cycle is submitted.

Key words: thermodynamic efficiency, central airs, refrigerants, working substances, fluororganic mixes, regeneration.

References

[1] Cvetkov O. B. (2004) Holodil'nye agenty. Saint-Petesburg. [In Rus]

[2] Rukavishnikov A. M. (2012) Holodilnaja tehnika, 6.

[3] http://www.ballu.ru

[4] http://www.electrolux.ru

[5] http://www.mitsubishi.ru

[6] http://www.samsung.com/ru/consumer/home-appliances/air-conditioners

[7] http://www.hitachiaircon.ru/

[8] http://vozduh.ru/

[9] http://www.toshibaaircon.ru/

[10] http://www.daikin.ru/

[11] http://www.daikin.ru/products/index.jsp?singleprv=FTXZ-N&pf=0

[12] Sukhikh A. A. (2012) Issledovanie termodinamicheskih svojstv i teplotehnicheskih harakteri-stik ftororganicheskih rabochih veshhestv. Avtoref. diss. Dr. eng. Sci. Moscow. [In Rus]

[13] Antanenkova I. S. (2013) Raschetno-jeksperimental'noe issledovanie termodinamicheskoj jef-fektivnosti teplonasosnyh ustanovok na novyh rabochih veshhestvah: Avtoref. diss... PhD. Moscow. [In Rus]

[14] Antanenkova I. S., Sukhikh A. A., Sychev V. V. (2014) Holodilnaja tehnika, 10:44-49. [In Rus]

[15] Antanenkova I. S., Sukhikh A. A., Sychev V. V. (2014) Holodil'naja tehnika, 11:34-39. [In Rus]

[16] Antanenkova I. S. (2015) Novye rabochie veshhestva dlja sistem kondicionirovanija vozduha.

Zadachi sistemnogo analiza, upravlenija i obrabotki informacii. Moscow, Vol. 5. pp. 10-16. [In Rus]

[17] Sukhikh A. A., Antanenkova I. S. (2012) VestnikMezhdunarodnoj akademii holoda, 4. [In Rus]

[18] Vetrenko A. A., Antanenkova I. S. (2015) Vlijanie koncentracii ftororganicheskih rabochih veshhestv na termodinamicheskuju jeffektivnost' cikla teplonasosnoj ustanovki. Proc. conf. ART 2015 Applied research and technology. Moscow, MTI, pp. 37-40. [In Rus]