Выбор параметров устройств симметрирования в распределительных электрических сетях 0,38 кВ Текст научной статьи по специальности «Электротехника, электронная техника, информационные технологии»

hozjajstve Sibiri // Vestn. KrasGAU. - 2015. -S. 103-108.

3. Bastron A.V. Vozmozhnosti biojenergetiki Krasnojarskogo kraja // Agrotehnologii HHI veka: mat-ly vseros. nauch.-prakt. konf. s mezhdunar. uchastiem, posvjashh. 85-letiju osnovanija Permskoj GSHA i 150-letiju so dnja rozhdenija akad. D.N. Prjanishnikova / Permskaja gos. s.-h. akad. im. akad. D.N. Prjanishnikova. - Perm', 2015. - S. 8-13.

4. Bogachev A.I., Poluhina M.G. Reshenie problemy utilizacii navoza kak faktor obespechenija jekologicheskoj bezopasnosti i social'no-jekonomicheskogo rosta otrasli svinovodstva // Jeffektivnoe zhivotnovodstvo. -2015. - № 8 (117).

5. Voloshin E.I. Jeffektivnost' primenenija organicheskih udobrenij v agropromyshlennom komplekse Krasnojarskogo kraja // Vestn. KrasGAU. - 2016. № 4. - S. 138-146.

6. Al'ternativnaja jenergija Rossii - biogaz. -URL: http://belgorodinvest.com/files/Doc_for_

articles/agro_10.pdf (data obrashhenija 18.10.2016 g.).

7. Biogazovye ustanovki // ZORG BIOGAZ AG: oficial'nyj sajt. - URL: http://www.zorgbiogas. ru/?lang=ru (data obrashhenija 18.10.2016 g.)

8. Svin'i dadut teplo i svet / OAO «Slavino» [Oficial'nyj sajt] URL: http://slavino.net/ (data obrashhenija 18.10.2016 g.).

9 . Sheudzhen A.H., Kurkaev V.T., Kotljarov N.S. Agrohimija: uchebnoe posobie. - Majkop: Afisha, 2006. - 1075 s.

10. Semenov V.M., Kogut B.M. Pochvennoe organicheskoe veshhestvo. - M.: GEOS, 2015. - 233 s.

11. Mihajlova L.A. Agrohimija: ucheb. posobie. Ch. 1. -Perm', 2015. - 427 s.

12. Belous N.M., Shapovalov V.F., Moiseenko F.V. i dr. Vlijanie razlichnyh sistem udobrenija na nakoplenie tjazhelyh metallov v sel'skohozjajstvennoj produkcii // Vestn. Brjanskoj gos. s.-h. akad. - Brjansk, 2006. -S. 22-29.

УДК 621.311.13 И.В. Наумов, Е.А. Белоусова

ВЫБОР ПАРАМЕТРОВ УСТРОЙСТВ СИММЕТРИРОВАНИЯ В РАСПРЕДЕЛИТЕЛЬНЫХ ЭЛЕКТРИЧЕСКИХ СЕТЯХ 0,38 кВ

I.V. Naumov, E.A. Belousova

THE CHOICE OF PARAMETERS OF DEVICES OF SYMMETRIZING IN DISTRIBUTIVE ELECTRICAL NETWORKS OF 0.38 KV

Наумов И.В. - д-р техн. наук, проф. каф. электроснабжения и электротехники Иркутского национального исследовательского технического университета, г. Иркутск. E-mail: professornaumov @list.ru

Белоусова Е.А. - магистрант каф. электроснабжения и электротехники Иркутского национального исследовательского технического университета, г. Иркутск. E-mail: [email protected]

Низковольтные распределительные электрические сети напряжением 0,38 кВ объективно работают в режиме значительной несимметрии токов и напряжений. Целью иссле-

Naumov I.V. - Dr. Techn. Sci., Prof., Chair of Power Supply and Electric Technique, Irkutsk National Research Technical University, Irkutsk. E-mail: [email protected]

Belousova E.A. - Magistrate Student, Chair of Power Supply and Electric Technique, Irkutsk National Research Technical University, Irkutsk. E-mail: [email protected]

дования является определение параметров симметрирующего устройства в зависимости от заданных параметров нагрузки и показателей несимметрии. Задачами исследования

является определение симметричных составляющих проводимостей прямой (обратной) и нулевой последовательностей СУ, а также пример расчета параметров СУ на основе полученных выражений. В статье представлен метод определения параметров симметрирующих устройств для нормализации качества и снижения дополнительных потерь электрической энергии, обусловленных несимметричным электропотреблением в распределительных сетях 0.38 кВ. Исходными данными для математической модели служат результаты измерений показателей несимметрии токов и напряжений в электрической сети, параметры самой сети 0,38 кВ, а также относительные мощности фазных несимметричных и трехфазной симметричной нагрузок. В качестве основных методологических предпосылок использованы метод симметричных составляющих, а также теоретические основы электротехники. Получены математические выражения для определения симметричных составляющих проводимостей прямой (обратной) и нулевой последовательностей симметрирующего устройства (СУ). В исходных данных для примера расчета использованы материалы научных исследований, произведенных для определения показателей несимметрии при известных значениях параметров электрической сети и параметров СУ. Для определения параметров СУ необходимо предварительно произвести измерение (либо расчет) показателей несимметрии токов и напряжений в исследуемой электрической сети. Зная параметры электрической сети и результаты измерения показателей несимметрии, определяют параметры СУ. Представленный пример расчета коррелирует с данными предыдущих исследований.

Ключевые слова: качество электрической энергии, несимметрия токов и напряжений, симметрирующее устройство, симметричные составляющие токов и напряжений, показатели несимметрии токов и напряжений.

Low-voltage distributive electric networks of 0.38 kV objectively work in the mode of considerable asymmetry of currents and tension. A research objective was the determination of parameters of the symmetrizing device depending on the set pa-

rameters of loading and indicators of asymmetry. The research problems were definition of symmetric components of conducting direct (return) and zero sequences of SU, and also an example of calculation of the SU parameters on the basis of the received expressions. The method of determination of parameters of the symmetrizing devices for normalization of quality and decrease in the additional losses of electric energy caused by asymmetrical power consumption in distributive networks of 0.38 kV was presented in the study. As basic data for mathematical model the results of measurements of indicators of asymmetry of currents and tension serve in an electric network, parameters of the network of 0.38 kV, and also relative capacities phase asymmetrical and three-phase symmetric loadings. As the main methodological prerequisites the method of symmetric components and also theoretical bases of electrical equipment were used. Mathematical expressions for the definition of symmetric components of conducting straight line (return) and zero sequences of the symmetrizing device (SD) are received. In basic data for an example of calculation materials of the scientific researches made for definition of indicators of asymmetry at known values of parameters of electric network and the SU parameters were used. For the determination of the SU parameters it is necessary to perform previously measurement (or calculation) indicators of asymmetry of currents and tension in the studied electric network. Knowing the parameters of electric network and the results of measurement of indicators of asymmetry, determine the SU parameters. The presented example of calculation correlates with data of the previous researches.

Keywords: the quality of electric energy, asymmetry of currents and tension symmetrizing device, symmetric components of currents and tensions, indicators of asymmetry of currents and tensions.

Введение. Трехфазная система напряжений считается симметричной, если напряжения на всех фазах одинаковы по величине и фазе. В реальных условиях существуют некоторые отклонения от симметрии: в одних случаях они больше, в других меньше. Причиной несимметрии напряжений и токов обычно является неравномерное распределение однофазных нагрузок по фазам и случайный характер их ком-

мутаций в трехфазной системе. В [1] убедительно доказано, что наиболее эффективным средством снижения несимметрии токов является применение специальных симметрирующих устройств (СУ) с минимальным сопротивлением нулевой последовательности. Существующие методы определения симметричных составляющих основаны на законах изменяющихся параметров несимметричной нагрузки, а также заранее заданных параметров симметрирующего устройства. Во [2] рассмотрен способ определения параметров СУ, но расчет произведен только для частного случая. Общего метода расчета параметров симметрирующего устройства в зависимости от изменяющихся показателей несимметрии токов и напряжений не существует.

Цель исследования: определение параметров симметрирующего устройства в зависимости от заданных параметров нагрузки и показателей несимметрии.

Задачи исследования: определение симметричных составляющих проводимостей прямой (обратной) и нулевой последовательностей СУ, а также пример расчета параметров СУ на основе полученных выражений.

Методы и результаты исследования. На основе метода симметричных составляющих составим систему уравнений для токов:

1л = 11 +12 +10;

1в = а ■ Ь + а ■ 12 + Ь); 1с = а ■ + а ■ 12 + 1о,

(1)

где 1А, 1В, /с - токи соответственно фаз А, В и С; , 12, и - токи соответственно прямой, обратной и нулевой последовательности; а - оператор поворота, или фазный множитель

2г

(а = е 3 = е

4г

- 0-}Т_.

1 .43. - + 'Т)-

Аналогичные соотношения можно получить для симметричных составляющих прямой, обратной и нулевой последовательностей напряжений:

иА = И + и- + Цо;

и = а ■ И + а■ И + И; И = а ■ И + а- ■ И + И-

(2)

Для нахождения параметров симметрирующего устройства рассмотрим систему электроснабжения, представленную на рисунке 1. Узел нагрузки состоит из трехфазных симметричных электроприемников, включенных на междуфазное напряжение, образующих трехфазную симметричную нагрузку, и однофазных электроприемников, включенных на фазное напряжение и образующих трехфазную несимметричную нагрузку. Предположим, что симметрирующее устройство включено непосредственно в узел нагрузки.

<

<

Рис. 1. Схема участка электрической сети с нагрузками и симметрирующим устройством: 1 - Ss - полная мощность трехфазной симметричной нагрузки; 2 - Sсу - полная мощность симметрирующего устройства; 3 - Sн - полная мощность трехфазной несимметричной нагрузки

Схема замещения для данной сети пред- составляющие напряжений прямой ин1, обставлена на рисунке 2. ратной и , и нулевой И о последовательно-Приняв фазу А за основную и заменив трех- „ 0

фазную несимметричную нагрузку тремя источ- ^Т^, ^Т^Т, никами неизвестных напряжений и^И™ и Инс, разложим эти напряжения на симметричные

трехфазную сеть, схема которой изображена на рисунке 3.

Рис. 2. Схема замещения участка электрической сети с нагрузками и симметрирующим устройством: 1 - 2лв1; 2 - ХТ1 = 2т2, 2т0; 3 - п;

4 - 2лн1 = 2лн2, 2лн0 ; 5 - ^2> = ^ ; 6 - 2су 1 = 2су 2' 2су0;

7 - 2 н1 = 2 н2, 2 н0 ; 8 -

Проводимости СУ в фазах А, В и С определяются следующими выражениями:

^ • = 1сУа -V • = 1суВ -V • = 1суС

АсуА' тт ' АсуВ' тт 'АсуС' '

И

нА

ИнВ

И

где I сул, I суВ и I суС - ток в фазах А, В и С соответственно симметрирующего устройства; инА, ЦнВ и ЦнС- напряжения фаз А, В и С соответственно.

нС

Рис. 3. Схема замещения участка электрической сети с трехфазным несимметричным источником напряжения и приведенными параметрами к сети напряжению 0,38 кВ:

1 - лв1 = лв2; 2 - X Т1 = 2 Т2'2 то; 3 - 2 лн1 = 2 лн2' 2 лн0; 4 - 2 82;

5 - 2 су 1 = 2 су 2; 6 - ^ су 0; 7 - ^

'-су 2

су0 ;

'-Ы

Токи в фазах симметрирующего устройства можно представить с помощью симметричных составляющих:

Полученные формулы подставим в выражения для определения проводимостей симметрирующего устройства в фазах А, В и С.

1 суА 1 су1 + 1 су2 + 1 су0 ;

I сув = а2 ■ I су1 + а1 су 2 +1 суо;

1 суС = а ■ 1 су1 + а ■ 1 су2 + 1 суо ,

(3)

где токи Iсу!,Iсу2,IСуо - токи прямой, обратной и нулевой последовательностей, вычисляемые по следующим выражениям:

На

Т = И -У •

1 су1 И су1 у су1;

Т су 2 = И су 2 " У су2 ;

Т = И ■У

Т суо = И суо у суо-

исходной

(4)

схеме

ИсуА = ИнА ; ИсуВ = ИнВ ; ИсуС = ИнС , поэтому симметричные составляющие этих напряжений также должны быть равны.

На основе представленных выше выражений составим формулы для расчета токов симметрирующего устройства фаз А, В и С соответственно:

Т = И ■У + И ■У + И ■У ;

Т суА И н1 У су1 + И н2 У су2 + И но У суо;

Т = а2-И ■У + а-И ■У + И ■У ;

Т суВ а И н1 У су1 + а И н2 У су 2 + И но У суо;

Т = а-И ■У + а^И ■У + И ■У

Т суС а И н1 У су1 + а И н2 У су2 + И но У суо-

(5)

У =

У суА

У

суВ '

У суС =

И ■У + И ■У + И ■У

Ин1 Усу1 + Ин2 У су2 + Ино У суо ,

И „1 + И н2 + И „о '

а ■ин1 су1 + З/Ын2 су2 + Ино суо ,

' а2 ■И Н1 + а^Ц н2 + и но '

a■Цн1 су1 + а ■Ин2 су2 + Ино суо

(6)

В данном выражении неизвестными величинами являются проводимости СУ в фазах А, В и С, для их нахождения произведем дальнейшие преобразования исследуемой схемы электроснабжения. В схеме прямой последовательности заменим активную и две пассивные параллельные ветви одной эквивалентной ветвью с источником напряжения иэ1 и проводимостью 7 Э1:

У ■И',

И ; = ~1 —1 ; У = У + У

И Э1; ; У Э1 У1 + Ур1,

У + У

р1

(7)

где

У1 = ^ ; Ъ1 = Ъ лв1 + Ъ Т1 + Ъ лн1 ;

7Р\ = 7су1 + 7л - суммарная комплексная

проводимость прямой последовательности симметрирующего устройства и трехфазной симметричной нагрузки.

Рис. 4. Схемы прямой (а), обратной (б) и нулевой (в) последовательностей для основной фазы трехфазной симметричной цепи с симметрирующим устройством

а-И н1 + а ■И н2 + И но

<

В схеме обратной последовательности заменим три пассивные параллельные ветви одной эквивалентной ветвью с проводимостью

У = У + У ■

У Э 2 у 2 + ур 2 >

У =±

У Э2 г2' (8)

В схеме нулевой последовательности заменим две пассивные параллельные ветви одной эквивалентной с проводимостью

где ^ 2 = ^ лв2 +^ Т2 лн2 > Ур2 = У су2 + Уs2 -

суммарная комплексная проводимость обратной последовательности симметрирующего устройства и трехфазной симметричной нагрузки.

У = У + У ■ У =

уЭ0 У су0 + У 0' У0 где ^0 = ^-Т0 лН0 ■

1 Тп

(9)

После проведенных преобразований получим одноконтурные расчетные схемы замещения прямой, обратной и нулевой последовательностей (рис. 5).

Рис. 5. Эквивалентные схемы прямой (а), обратной (б) и нулевой (в) последовательностей

Для полученных схем составим уравнения по второму закону Кирхгофа:

После преобразований получим следующее выражение:

+ Пи! = + иН2 = 0;-^ + иН0 = 0.

У

У,

У„

(10)

С учетом исходной схемы и параметров трехфазной сети:

(П Э1 - и Н1)

а2 • (Иэ1 - Ин1)

У С

И н2 У А -• У - У э2 И н0 У А • У - У э0

э1 - а •И н2 У В • У э2 И н0 У В У У э0

а 2 • И н2 • У э2 И н0 У У э0

У С У С

(13)

и А =— (_ н, + I н2 + I н0);

У А 1 2

ив =— (а • 1_н1 + а•1 н2 + 1н0);

У В

12

ис = —(а • _н1 + а • _н2 + _н0X

У г

(11)

Подставим в выражения нахождения напряжений фаз А,В и С уравнения, составленные нами по второму закону Кирхгофа:

У,

_((И - И ) • У - И • У - И • У ) = и ■

((И э1 И н1) У э1 И н2 У э2 И н0 У э0) ИА;

-(а2 • (И э1 - И н1) • У й - а • И Н2 • У э2 - И н0 • У Э0) = Ив;

^э0 / Ъ^С

(12)

Для нахождения параметров симметрирующего устройства необходимо вычислить эквивалентные проводимости прямой, обратной и нулевой последовательностей Уэ1, Уэ2 и У э0, для этого решим составленную систему уравнений методом Крамера.

Вычислим главный определитель А системы уравнений:

(Ц э1 - Ин1) и

У.

н2 —н0

У У

У А У А

а2 •(И э1 - И Н1) а • И н2 И н0

У В У В

а • (Иэ1 - ИН1) а2 • Ин2 Ин0

У С У С

;(Иэ1 -ИН1)• ^Н0 • (2а + а4 -за2)

У А Ув Ус

(14)

Далее найдем дополнительные определите-

ли системы А, А2 и А:

У А

У В

А

У

1

У

-^С

У В

2-5- э2

Д С

ИА Уа УА И _ а^Ан^ _ Ино

и.

(15)

•(ИаУа(а_ а2) + ИвУв(а2 _1) + ИсУс(1 _ а)),

• V _ • •

(И,, _ Ин.) тт _Ино

Уа Иа _ Уа

а = И _Ино

2 Ув Ув

а-(Ц,1 _ Ин1) Ц _ Цо

;(Ц' Цн'1Цно-(ЦаУа (а2 _ а) + Ив У в (а _1) + ИсУс(1 _ а2)),

(16)

Ц н2 = Цн1 - К2ин ;

(21)

напряжение нулевой последовательности

Ц „о = Ц н1 ■ К оин; (22)

- ток прямой последовательности

I „1 =

1 + К 2н + К он

У У

- ток обратной последовательности

(23)

(Ц ,1 _ И н1) И н:

У А

У А

а -(И,1 _Ин1) а-Ин

(17)

а-(И ,1 _ И н1) а-И н2 „

(И , _Ц,)-Ц, ,

-Л1 Ц '"V но -(ЦаУ а (а2 _ а4) + ИвУв(а2 _ а) + ЦсУс(а2 _ а)).

УА -УВ -УС

Далее определяем эквивалентные проводимости прямой, обратной и нулевой последовательностей:

у _А1_ИаУ а (а - а2) + ЫвУв(а2 -1) + ЦсУс(1 - а) Уэ1 А (И„ _Цн1)-(2а + а4 _3а2) ,

А 2 ЦаУ А (а2 _ а) + Ив У в (а _ 1) + ИсУс(1 _ а2)

(18)

А

Цн2 -(2а + а4 _ 3а2)

у _ А 3 _ Ца У а (а2 _ а4) + ЦвУв^ _ а) + Ц Ус (а2 _ а) У,о А Цно-(2а + а4 _3а2) '

I =I ■К ■

1 н 2 ^ „1 К 2гн ;

- ток нулевой последовательности

I = I ■К

I но I „1 К огн ,

(24)

(25)

где К 2ин, К оин, К 2гн, К он - коэффициенты несимметрии напряжений и токов по обратной и нулевой последовательностям.

Для наглядного примера выполним расчет, взяв параметры реальной системы электроснабжения [3]. Длина ВЛ 10 кВ взята по нормам надежности электроснабжения, равна 16,7 км. Комплексное сопротивление прямой (обратной) последовательности этой линии, выполненной проводом марки АС-35, приведенное к напряжению 0,4 кВ:

После нахождения эквивалентных проводи-мостей прямой, обратной и нулевой последовательностей можно вычислить: - требуемые проводимости симметрирующего устройства

7 = 7 = о 0243 + Ю,о1 = о,о263 ■ е1'2245

У = У _ У _ У ;

У су1 У ,1 У1 У 81;

У = У _ У _ У ;

У су2 = У ,2 У 2 Ув2;

У = У _ У ;

У суо У ,о У о ;

Ц н1 =

иг

1 + К 2ин + К оин

(19)

(20)

- напряжение обратной последовательности:

Ом.

Питание нагрузки осуществляется от потребительской подстанции ТП 10/0,4 кВ с трансформатором со схемой соединения обмоток «звезда - звезда с нулем» мощностью 8ном = 4о кВА. Сопротивление прямой (обрат-н о й ) п оследовательности трансформатора

7п = 7г2 = о,о9 + Ю,156 = о,18 ■ eг60'0- 0м

Компле ксное сопротивление нулевой последовательности трансформатора:

А

Ув

Ув

а2-Ин2 Ино

Ус

Ус

Цн2-Ино

I

а

Ус

Ус

и

— А

А =

и

— А

У

У

В

У

У

.^С

-^С

У ,2 =

= 1,133 + /1,73 = 2,068 • е/56,78 ^ ношений мощностей и 8И при номинальной

мощности трансформатора, т. е. соблюдено Линия выполнена проводом марки 4А-50. следующее условие [3]:

Сечение фазных и нулевого проводов приняты одинаковыми. Комплексные сопротивления прямой (обратной) последовательностей каждого из участков линии 0,38 кВ равны следующему:

Р + р„ = 1,0 = сот!,

где рИ = ра + рв + рс =

Б.

8 8

ном ном

- + -

Б,,

^ л и = ^ ли2 = 0,315 + /0,148 = 0,348 • е

/ 25,24

Ом;

Полные мощности и комплексы проводимо-стей отдельных фаз трехфазной симметричной и несимметричной нагрузок определены на основании статистических характеристик несимметрии токов в сельской сети по аналитическим Для принятого примера выполним расчет па- выражениям в соответствии с [1, 3].

!лМ = 1,26 + /0,47 = 1,345 • е

/20,46

Ом.

раметров СУ для из вариантов различных соот-

Данные, в соответствии с которыми изменяются относительные значения мощностей симметричной и несимметричной нагрузок в каждом из узлов:

Ра Рв Рс Рs

0,0177 0,00425 0,0030 0,225

Углы сдвига фаз трехфазной симметричной и несимметричной нагрузок приняты в соответствии со среднестатистическими данными несимметрии токов в сетях и соответственно равны следующему [1]:

<ря = 36,870; <рЛ =уе=ус = 25,840.

Значение коэффициентов несимметрии напряжений и токов определяются по результатам измерений. Для нашего примера эти значения примем в соответствии с [1]:

К2И = 0,00237 • е

/2179745 = -0,0019 -/0,0015 ; К0яя = 0,03329 • е/2545942 = -0,0088 -/0,0321; К2,-„ = 0,03065 • е/27,3581 = 0,0272 + /0,0141;

Ко,* = 0,05192 • е = 0,0485 + /0,0185.

Для начала найдем значения напряжений фаз А, В и С через их составляющие прямой, обратной и нулевой последовательностей, полученные через имеющиеся коэффициенты несимметрии:

иН2 = иН1 • К» = 0,5266 • е1

Ин0 = Ын1 • Кси, = 7,3973 • е1

= 222,2447 • е11,9476 = 222,1166 +17,543;

219,92 = -0,4039 -10,3379; (26) 256,54 =-1,7223 -17,1953.

Таким образом, фазные напряжения будут равны:

ИА = и + и + и = 219,9904 + 10,0098 = 219,9904 • е'0,0026 ; и = §2 • И + а • И + И = -105,7535 - 1203,5063 = 229,4336 • е-1117,45'3; и = а • И + §2 • И + И =-119,4038 + 1181,9107 = 217,5977 • е1123,2804. (27)

Далее рассчитаем комплексные проводимости трехфазной несимметричной и симметричной нагрузок:

8нои • Ра

40000 • 0,0177

Ус =

и2 ф.ном • е1ф" 2202 • е125-84

8нои • Ръ 40000 • 0,00425

ф.ном • е1фъ 2202 • е12584

Бнои • Рс 40000 • 0,003

= 0,0146 • е-

= 0,0035 • е-12

Щ • е

ф.ном

У = У = -

2202 • е12584 Бнои • Р5 40000 • 0,225

= 0,0025 • е-12

(28)

И2

= 0,0623 • е-

Подставляя полученные значения в выражение (19), получим эквивалентные проводимости

Б

с

У А =

Хъ =

ООП 2 136.87

220 • е

е

прямой, обратной и нулевой последовательностей:

Yэ1 уэ2 "

(U„ - U,i)-(2a + a4 - 3a2)

(29)

v Ua y а (a2 - a4) + Ub YB(a2 - a) + UcYc(a2 - a) „,,, i,n --—---;—r^r-- 0,12 -e

Uно -(2a + a4 -3a2)

И далее определяем параметры СУ, то есть его проводимости соответственно прямой, обратной и нулевой последовательностей:

у = у

Y„

1 1

— -1,1152-e-i36,1826 - 1,5175 - i1,1099, (30)

Ш1

Y = Y Y1 Y 2

= 0,3076 - e-i42,5938 = 0,2264 - i0,2082;

Ycy1 = Ycy2 = Y 31 - Y1 - YS1 = 1,352 -е-1164,22Ом; YCy0 = Y30 - Y0 = 0,28-ei160,40Ом.

Выводы

(31)

1. Для определения параметров СУ необходимо предварительно произвести измерение (либо расчет) показателей несимметрии токов и 2. напряжений в исследуемой электрической сети.

2. Зная параметры электрической сети и результаты измерения показателей несимметрии, по выражениям (19) определяют параметры СУ.

3. Представленный пример расчёта коррелирует с данными предыдущих исследований [1]. 3.

Литература

Наумов И.В. Способы и технические средства снижения несимметрии токов и потерь электрической энергии в сельских распределительных сетях 0,38 кВ: дис. ... канд. техн. наук. - Л.: ЛСХИ, 1989. - 277 с. Наумов И.В., Пруткина А.В. Выбор параметров симметрирующего устройства в зависимости от изменяющихся показателей несимметрии в распределительных сетях 0,38 кВ с сосредоточенной нагрузкой // Вестн. КрасГАУ. - 2014. - № 11. - С. 186-195. Наумов И.В. Снижение потерь и повышение качества электрической энергии в сельских распределительных сетях 0,38 кВ с помощью симметрирующих устройств: дис. ... д-ра техн. наук. - Иркутск, 2002. -387 с.

Literatura

Naumov I.V. Sposoby i tehnicheskie sredstva snizhenija nesimmetrii tokov i poter' jelektricheskoj jenergii v sel'skih raspredelitel'nyh setjah 0,38 kV: dis. ... kand. tehn. nauk. - L.: Izd-vo LSHI, 1989. - 277 s. Naumov I.V., Prutkina A.V. Vybor parametrov simmetrirujushhego ustrojstva v zavisimosti ot izmenjajushhihsja pokazatelej nesimmetrii v raspredelitel'nyh setjah 0,38 kV s sosredotochennoj nagruzkoj // Vestn. KrasGAU. - 2014. - № 11. - S. 186-195. Naumov I.V. Snizhenie poter' i povyshenie kachestva jelektricheskoj jenergii v sel'skih raspredelitel'nyh setjah 0,38 kV s pomoshh'ju simmetrirujushhih ustrojstv: dis. ... d-ra tehn. nauk. - Irkutsk, 2002. - 387 s.

UaY А (a - a2) + UBYB(a2 -1) + UcYc(1 - a) , ^

1,415-e

7 7' +7

70 7Т0 +7лн0