ВЫБОР ОПТИМАЛЬНОГО ТИПА ЗАГЛУБЛЕННЫХ КОНСТРУКЦИЙ В ПРОСАДО ЧНЫХ ГРУНТАХ Текст научной статьи по специальности «Строительство и архитектура»

Подземное строительство

------ЖИЛИЩНОЕ ---

строительство

Научно-технический и производственный журнал

УДК 624.15

DOI: https://doi.org/10.31659/0044-4472-2019-4-24-31

Н.С. СОКОЛОВ12, канд. техн. наук, директор (forstnpf@mail.ru)

1 ООО НПФ «ФОРСТ» (428000, Чувашская Республика, г. Чебоксары, ул. Калинина, 109 а) 2 Чувашский государственный университет им. И.Н. Ульянова (428015, Чувашская Республика, г. Чебоксары, Московский пр., 15)

Выбор оптимального типа заглубленных конструкций

в просадочных грунтах

Надежность эксплуатации построенных зданий и сооружений зависит от рационально принятых типов фундаментов. Для случаев наличия в основании структурно-неустойчивых инженерно-геологических элементов (ИГЭ) к проектированию и строительству фундаментов предъявляются повышенные требования. Для оснований, сложенных из просадочных грунтов естественного залегания, основными ухудшающими показателями является коэффициент относительной просадочности гх и начальное просадочное давление Ре. Пренебрежение влиянием этих показателей в большинстве случаев приводит к ухудшению надежной эксплуатации возведенных объектов. В рассматриваемой статье приводится случай из геотехнической практики, когда благодаря своевременно обнаруженной ошибке неучета просадочных характеристик была устранена аварийная ситуация на возводимом объекте.

Ключевые слова: коэффициент относительной просадочности, начальное просадочное давление, электроразрядная технология (ЭРТ), буроинъекционные сваи ЭРТ.

Для цитирования: Соколов Н.С. Выбор оптимального типа заглубленных конструкций в просадочных грунтах // Жилищное строительство. 2019. № 4. С. 24-31. DOI: https://doi.org/10.31659/0044-4472-2019-4-24-31

N.S. SOKOLOV1,2, Candidate of Sciences (Engineering), Associate Professor, Director (forstnpf@mail.ru, ns_sokolov@mail.ru)

1 OOO NPF «FORST» (109a, Kalinina Street, Cheboksary, 428000, Russian Federation)

2 Chuvash State University named after I.N. Ulyanov (15, Moskovsky Avenue, Cheboksary, Chuvash Republic, 428015, Russian Federation)

The Choice of Optimal Type of Buried Structures in Subsiding Soils

Reliability of operation of constructed buildings and structures depends on the rationally accepted types of foundations. For cases of presence of structurally

unstable engineering-geological elements (IGE) in the basis, increased requirements for the design and construction of foundations are made. For bases

composed of subsidence soils of natural occurrence, the main worsening indicators are the coefficient of relative subsidence £e and the initial drawdown pressure

P e. Neglect of the influence of these indicators in most cases leads to deterioration in the reliable operation of the constructed facilities. The article presents the

case of geotechnical practice, when due to a timely detected error of non-accounting of subsidence characteristics were able to avoid an emergency situation of

the constructed object.

Keywords: coefficient of relative subsidence, initial drawdown pressure, electric-discharge technology (EDT), bored piles ERT.

For citation: Sokolov N.S. The choice of optimal type of buried structures in subsiding soils. Zhilishchnoe Stroitel'stvo [Housing Construction]. 2019. No. 4,

pp. 24-31. DOI: https://doi.org/10.31659/0044-4472-2019-4-24-31 (In Russian).

Строительство объектов на структурно-неустойчивых основаниях требует от проектировщиков, геотехников и строителей особого подхода при назначении типа заглубленных конструкций. Наиболее востребованными в современном геотехническом строительстве являются сваи, погружаемые в грунт в готовом виде или буровые сваи [1-6]. Исследованиями [7-15] доказано, что наиболее оптимальной является для них такая характеристика, как удельная несущая способность, - которая характеризует несущую способность сваи на единицу ее объема - = Fd/V, или удельная расчетная нагрузка -' характеризующая расчетную нагрузку на единицу ее объема - =N / V.

По этому показателю буроинъекционные сваи ЭРТ возглавляют всю линейку буровых свай.

В данной работе рассмотрен случай из практики строительства многоэтажного жилого дома на основании с просадочными грунтами первого типа.

Инженерно-геологическое строение участка строительства характеризуется распространением четвертичного покрова различного генезиса dIII-IV, ргШ, рdII-Ш) мощностью до 15,2 м на верхнепермских песчано-глинистых породах татарского яруса (P3t). Сводный краткий инженерно-геологический разрез до глубины изучения 25 м (абс. отм. 116.9 м) приведен в табл. 1.

24

42019

Научно-технический и производственный журнал

-------ЖИЛИЩНОЕ ---

СТРОИТЕЛЬСТВО

Таблица 1

Стратигр. индекс № ИГЭ Описание Характер залегания Мощность, м

tIV 1 Техногенный грунт: суглинок коричневый, буровато-коричневый, перемятый с почвенным слоем и редкими включениями строительного материала (песок, щебень), полутвердый и тугопластичный Локальное 0,5-1,2

dIII—IV 2 Суглинок тяжелый, коричневый, с налетом алевритистой пыли по трещинам, с редкими гумусовыми разводами, преимущественно полутвердый, участками до тугопластичной консистенции Площадное 0,6-2

prIII 3 Суглинок легкий, переходящий в супесь, коричневый, желтовато-коричневый, макропористый, просадочный, неяснослоистый, твердой консистенции Площадное 2,6-10,4

prIII 4 Суглинок легкий, коричневый, желтовато-коричневый, неяснослоистый, локально просадочный, слабоожелезненный, преимущественно тугопластичной консистенции, участками до мягкопластичной Локальное, на участках поз. 1,3 0,8-7,5

pdII—III 5 Суглинок легкий, серовато-коричневый, серый, зеленовато-серый, с гнездами гумуса и ожелезнения, в подошве часто песчанистый, с включением щебня коренных пород до 5%, тугопластичной консистенции Площадное, в подошве лессовидных суглинков 1,1-5,3

P3t 6 Песок полимиктовый, разнозернистый; от пылеватого до средней крупности, зеленовато-серый, коричневый, табачно-коричневый, глинистый, с тонкими прослойками глины, алеврита, песчаника мощностью 5- 20 см, по степени влажности - маловлажный, ниже УПВ - насыщенный водой Площадное 5,1-14,4

P3t 7 Глина легкая, красновато-коричневая, красная, алевритистая, участками песчанистая, реже мергелистая, по трещинам омарганцованная, преимущественно твердой консистенции Линзовидное и пластообразное Вскрытая мощность 0,2-3

Подробное литологическое описание пород представлено в геолого-литологических колонках, а условия залегания - на инженерно-геологических разрезах. На рис. 1 приведен характерный инженерно-геологический разрез. Гидрогеологические условия рассматриваемого массива характеризуются сложившимися естественными благоприятными условиями дренирования, чему способствуют достаточные уклоны поверхности для поверхностного стока и прилегающая овражно-балочная сеть. Данный уровень подземных вод (УПВ) на условия строительства и эксплуатации не влияет. На период изысканий (октябрь 2017 г.) подземные воды установлены на глубине от 16,8 до 22,6 м, в интервале отметок 121,1-122,7 м. Водоносный горизонт безнапорный. УПВ приурочен к верхнепермским песчаным образованиям P2t. Установившийся уровень соответствует появившемуся. Питание горизонта происходит за счет инфильтрации атмосферных осадков, а в будущем, за счет утечек из водонесущих коммуникаций. Разгрузка происходит в целом к северу - в сторону долины рек Волга и Шупашкарка, а также в ближайшие овраги и балки, примыкающие к площадке с северо-запада и юга и являющиеся правыми притоками р. Шупашкарка. В будущем после застройки микрорайона, территория потенциально подтопляемая в результате планируемого гражданского строительства, а также из-за повсеместного применения свайных фундаментов (барражный эффект). Техногенное подтопление будет развиваться в виде отдельных линз и куполов вокруг аварийных утечек из водонесущих коммуникаций. Соответственно инженерно-геологическому

4'2019 ^^^^^^^^^^^^^^

строению участка и литологическим особенностям грунтов, а также по данным лабораторных испытаний выделено 7 инженерно-геологических элементов (ИГЭ): ИГЭ № 1 - техногенный грунт: суглинок полутвердыой и тугопластичной консистенции ^Щ; ИГЭ № 2 - суглинок тяжелый полутвердый и туго-пластичный (й.'Ш—1У); ИГЭ № 3 - суглинок легкий, переходящий в супесь, лессовидный, твердой консистенции (ргШ); ИГЭ № 4 - суглинок легкий, лессовидный, тугопластичный до мягкопластичного (ргШ); ИГЭ № 5 - суглинок легкий, тугопластичный (рйП—Ш); ИГЭ № 6 - песок разнозернистый, средней плотности, преимущественно маловлажный, в подошве - до насыщенного водой (Р30; ИГЭ № 7 - глина легкая, алевритистая, с частыми прослойками и линзами (до 0,1 м) алеврита, преимущественно твердой консистенции (Р3^. С целью уточнения границ выделенных ИГЭ, оценки их пространственной одно-

Таблица 2

№ ИГЭ Значения q3, МПа Нормативные значения характеристик грунтов по СП 11-105-97 «Инженерно-геологические изыскания для строительства»

кол-во опр. от До нормативные Е0, МПа с, кПа Ф,град

2 91 0,1 2,4 0,9 6 17 19

3 471 0,5 8,8* 3** 21 23 21

4 195 0,1 3* 0,7** 5 14 16

5 149 0,4 4,1* 1,4 10 19 20

6 338 3,1 19,5* 8,6** 24 - 32

7 167*** 1,1 8,3 2,6 18 38 19

25

Подземное строительство

------ЖИЛИЩНОЕ ---

строительство

Научно-технический и производственный журнал

Рис. 1. Инженерно-геологический разрез с привязкой буроинъекционных свай

Научно-технический и производственный журнал

300 .900.900.

■ '

3350 .900

460 44(900.900.900.900.

■ '

ГФ" "Ф" "Ф"

• '

2650

5350

200

Ю0.900900900.840

т т т т

il" "Е^" "Е^" "Е^" "E^"

"^450 1550

-E!-

900900 \450 2820

60 9900

330 440 900900900\

X570

1470 [90090t.

450

3720

26

60

>0840900900900900.. ■

о 5

f $ ^ ^ $

460 560 900900900

-E!-

.900900 1470 \450

3720

880

CO

$ t t ^ f!-

Si

90Q901

\5777оШ 2820

-E!-

,90i \450 1550

700 2650 [90 200

5350

Рис. 2. Свайное поле из погружаемых забивкой свай С 15.30-10.1

родности, для получения исходных данных к расчету возможных свайных фундаментов было выполнено статическое зондирование в девяти точках на глубину до 19,5 м. По результатам статического зондирования и графиков удельного сопротивления грунта под конусом зонда ^з, МПа) и удельного сопротивления грунта по боковой поверхности зонда ф, кПа), зна-

7с) [8с

чения удельного сопротивления ^з), осредненные по выделенным ИГЭ, приведены в табл. 2.

Характеристики грунтов, полученные по результатам статического зондирования, соответствуют природному состоянию на период изысканий. Для обоснования оптимального типа заглубленных конструкций использованы забивные сваи С 15.30-10.1

Подземное строительство

ц м .1

Научно-технический и производственный журнал

300

Шл

500 ГТ200.

3200

450 600 600

. /750.1200.1200 1220720 ГГ200,1200,1200,1200 ÍJ20 1220,1200, 12007

450

500

300

3199 .120^ 700.17

Рис. 3. Свайное поле из буроинъекционных свай ЭРТ

длиной 15 м (но опыты погружения сваи длиной более 15 м не достигают проектных отметок) и бу-роинъекционные сваи ЭРТ СР-17-30, СР -18 -30 и СР- 20-30. Согласно проведенным геотехническим расчетам в свайном поле запроектированы 644 сваи погружаемые забивкой общим погонажем 9660 м (рис. 2) или 403 сваи ЭРТ общим погонажем 7120 м (рис. 3).

По технико-экономическим показателям стоимость свай ЭРТ оказалась дешевле забивных свай.

В первую очередь это связано с тем, что в обоих вариантах присутствуют буровые работы. В первом варианте они необходимы для устройства лидерных скважин для облечения забивки свай, а во втором варианте бурение является обязательным элементом технологического цикла. Поэтому в качестве технически обоснованного и экономически целесообразного варианта принято свайное поле из буроинъекцион-ных свай ЭРТ длиной 17; 18; 20 м. На объекте использован принцип интерактивного проектирования

Научно-технический и производственный журнал

-------ЖИЛИЩНОЕ ---

строительство

Таблица 3

Испытуемая свая Наименование Испытуемая свая № 101 Испытуемая свая № 25

Грунты, прорезаемые сваей ИГЭ № 2 Суглинок тяжелый полутвердый тугопластичный; ИГЭ № 3 Суглинок легкий, лессовичный, полутвердой консистенции; ИГЭ № 5 Суглинок легкий, тугопластичный; ИГЭ № 8 Песок пылеватый средней плотности; ИГЭ № 6 Глина легкая алевритистая ИГЭ № 2 Суглинок тяжелый полутвердый тугопластичный; ИГЭ № 3 Суглинок легкий, лессовичный, полутвердой консистенции; ИГЭ № 5 Суглинок легкий, тугопластичный; ИГЭ № 8 Песок пылеватый средней плотности; ИГЭ № 6 Глина легкая алевритистая

Грунты под нижним концом сваи ИГЭ № 7 Алеврит глинистый, твердый ИГЭ № 7 Алеврит глинистый, твердый

Результаты исследований Макс. нагрузка, кН 1044 1450

Осадка при макс. нагрузке, мм 9,64 10,16

Несущая способность, кН 1044 1276

Осадка при несущей способности, мм 9,64 7,29

Расчетная нагрузка, кН 870 1063

Проектная испытательная нагрузка, кН 900 900

Проектная расчетная нагрузка, кН 600 600

% увеличения несущей способности Fd 45% 77%

Количество уширений вдоль ствола сваи 2 3

«проект - опытная площадка - реальный проект» [5]. Проведены статические испытания двух буроинъек-ционных свай на вертикальную вдавливающую нагрузку. Подготовка основания перед исследованиями проводилась согласно ГОСТ 5686-2012 «Грунты. Методы полевых испытаний сваями» по технологии для просадочных грунтов предварительного замачивания грунтов вокруг испытуемых свай. Следует отметить, что для минимизации негативного трения и для увеличения несущей способности свай ЭРТ свая № 101 изготовлена с двумя уширениями, а свая № 25 с тремя уширениями. В работах [4-15] доказано, что уши-рения увеличивают несущую способность буроинъек-ционных свай. При этом каждое уширение добавляет приращение в 20-30%.

Работы по испытанию двух свай ЭРТ № 101 и 25 статически вдавливающей возрастающей нагрузкой проводились в соответствии с ГОСТ 5686-2012 «Грунты. Методы полевых испытаний сваями». Ступени нагрузок сообщались сваям гидравлическим домкратом ЦС200 Г160. Регистрация величин нагрузок осуществлялась с помощью манометра в 1000 кгс/см2 (105 кПа) с ценой деления 20 кгс/см2 (2000 кПа). Наблюдения за вертикальными перемещениями буроинъекционных свай ЭРТ велись по двум индикаторам часового типа с точностью 0,005 мм до условной стабилизации деформации. За критерий условной стабилизации деформации принимается скорость осадки сваи на данной ступени на-гружения, не превышающая 0,1 мм за последний час

0

1 2

3

4

5

6

7

8

9

10

S, мм Рис. 4.

116 232 348 464 580 696 812 928 1044 1160 1276 N, kH

0 1 2

3

4

5

6

7

8

9

10 11 S, мм

Зависимость осадки сваи ЭРТ(S) от нагрузки (N): а — свая № 101; б — свая № 25

116 232 348 464 580 696 812 928 1044 1160 1276 1450

N, kH

а

Подземное строительство

ц м .1

Научно-технический и производственный журнал

наблюдений. По результатам контрольных испытаний составлены графики зависимости осадки от нагрузки S=f(P) (рис. 4, а, б), графики изменения осадок во времени по отдельным ступеням нагрузок S=f(t), таблицы результатов испытаний. За предельное сопротивление Fu от вертикальной вдавливающей нагрузки принимается нагрузка, равная или менее осадки, определенной по формуле: S=ZSuml, где Sumt - предельное значение средней осадки фундамента проектируемого здания или сооружения, устанавливаемое по СП 22.3330.2011 «Актуализированная редакция СНиП 2.02.01-83 «Основания зданий и сооружений»; Z - коэффициент перехода от предельного значения средней осадки фундамента здания или сооружения Sumt к осадке сваи, полученной при статических испы-

Список литературы

1. Ильичев В.А., Мангушев Р.А., Никифорова Н.С. Опыт освоения подземного пространства российских мегаполисов // Основания, фундаменты и механика грунтов. 2012. № 2. С. 17-20.

2. Улицкий В.М., Шашкин А.Г., Шашкин К.Г. Геотехническое сопровождение развития городов. СПб.: Геореконструкция, 2010. 551 с.

3. Разводовский Д.Е., Чепурнова А. А. Оценка влияния усиления фундаментов зданий по технологии струйной цементации на их осадку // Промышленное и гражданское строительство. 2016. № 10. С. 64-72.

4. Соколов Н.С., Соколов С.Н., Соколов А.Н. Мелкозернистый бетон как конструкционный строительный материал буроинъекционных свай ЭРТ // Строительные материалы. 2017. № 5. С. 16-20. DOI: https:// doi.org/10.31659/0585-430X-2017-748-5-16-19

5. Улицкий В.М., Шашкин А.Г., Шашкин К.Г. Гид по геотехнике (путеводитель по основаниям, фундаментам и подземным сооружениям). СПб.: Геореконструкция, 2012. 284 с.

6. Sokolov N.S. One of the geotechnical technologies to strengthen the foundation base in constraint environment in the addition of 4 floors. 18 international multidisciplenary scientific GeoConference SGEM 2018 Albena Resort SPA. Bulgaria. 2018.

7. Sokolov N.S. Ground Ancher Produced by Elektric Discharge Technology, as Reinforsed Concrete Structure // Key Enginiring Materials. 2018, рр. 76-81.

8. Sokolov N.S. Use of the Piles of Effective Type in Geotechnical Construction // Key Enginiring Materials. 2018, рр. 71-74.

9. Sokolov N.S. One of Geotechnological Technologies for Ensuring the Stability of the Boiler of the Pit // Key Enginiring Materials. 2018, рр. 57-69.

10. Соколов Н.С. Один из подходов решения прoблемы по увеличению несущей способности

таниях с условной стабилизацией (затуханием) осадки, равный 0,2.

Расчетная нагрузка на сваю определяется по формуле: N=Fd/yK, где ук - коэффициент надежности, равный 1,2 для статических испытаний свай на вертикальную вдавливающую нагрузку. Ниже в табл. 3 приведены результаты исследований.

Выводы. В рассматриваемых сложных инженерно-геологических условиях при наличии просадоч-ных грунтов первого типа значительной мощности на основании технико-экономического сравнения двух типов заглуб-ленных конструкций наиболе эффективными оказались буроинъекционные сваи ЭРТ с многоместными уширениями.

References

1. Ilyichev V.A., Mangushev R.A., Nikiforova N.S. Experience in the development of the underground space of Russian megacities. Osnovaniya, fundamenty i me-khanika gruntov. 2012. No. 2, pp. 17-20. (In Russian).

2. Ulitsky V.M., Shashkin A.G., Shashkin K.G. Geoteh-nicheskoe soprovogdenie gorodov [Geotechnical support of urban development]. Saint Petersburg: Georekonstrukciya. 2010. 551 p.

3. Razvodovsky D.E., Chepurnova A.A. Evaluation of the effect of strengthening the foundations of buildings on the technology of jet cementation on their sediment. Promyshlennoe i grazshdanskoe stroitelst-vo. 2016. No. 10, pp. 64-72. (In Russian).

4. Sokolov N.S., Sokolov S.N., Sokolov A.N. Fine Concrete as a Structural Building Material of Bored-Injection Piles EDT. Stroitel'nye Materialy [Construction Materials]. 2017. No. 5, pp. 16-20. DOI: https:// doi.org/10.31659/0585-430X-2017-748-5-16-19 (In Russian).

5. Ulitsky V.M., Shashkin A.G., Shashkin K.G. Gid po geotehnike [Geotechnical guide] (guide to bases, foundations and underground structures). Saint Petersburg: Georekonstrukciya. 2012. 284 p.

6. Sokolov N.S. One of the geotechnical technologies to strengthen the foundation base in constraint environment in the addition of 4 floors. 18 international multi-disciplenary scientific GeoConference SGEM 2018 Albena Resort SPA. Bulgaria. 2018.

7. Sokolov N.S. Ground Ancher Produced by Elek-tric Discharge Technology, as Reinforsed Concrete Structure. Key Enginiring Materials. 2018, pp. 76-81.

8. Sokolov N.S. Use of the Piles of Effective Type in Geotechnical Construction. Key Enginiring Materials. 2018, pp. 71-74.

9. Sokolov N.S. One of Geotechnological Technologies for Ensuring the Stability of the Boiler of the Pit. Key Enginiring Materials. 2018, pp. 57-69.

30

42019

Научно-технический и производственный журнал

-------ЖИЛИЩНОЕ ---

строительство

буровых свай // Строительные материалы. 2018. № 5. С. 44-48. DOI: https://doi.org/10.31659/0585-430Х-2018-759-5-44-47

11. Соколов Н.С., Соколов С.Н., Соколов А.Н., Ряби-нов В.М. О буроинъекционных сваях с регулируемой несущей способностью по грунту // Жилищное строительство. 2017. № 8. С. 34-38.

12. Соколов Н.С., Никонорова И.В. Строительство и территориальное освоение оползневых склонов Чебоксарского водохранилища // Жилищное строительство. 2017. № 9. С. 13-20.

13. Соколов Н.С. Фундамент повышенной несущей способности с использованием буроинъ-екционных свай ЭРТ с многоместными ушире-ниями // Жилищное строительство. 2017. № 9. С. 25-29.

14. Соколов Н.С. Электроимпульсная установка для изготовления буроинъекционных свай // Жилищное строительство. 2018. № 1-2. С. 62-66.

15. Соколов Н.С., Викторова С.С., Смирнова Г.М., Федосеева И.П. Буроинъекционная свая ЭРТ как заглубленная железобетонная конструкция // Строительные материалы. 2017. № 9. С. 47-50. DOI: https:// doi.org/10.31659/0585-430X-2017-752-9-47-49

10. Sokolov N.S. One of the approaches to solving the problem of increasing the bearing capacity of drilling piles. Stroiteinye Materialy [Construction Materials]. 2018. No. 5, pp. 44-48. DOI: https://doi.org/10.31659/0585-430X-2018-759-5-44-47 (In Russian).

11. Sokolov N.S., Sokolov S.N., Sokolov A.N., Ryabi-nov V.M. About bored-injection piles with regulated bearing capacity by soil. Zhilishchnoe Stroitel'stvo [Housing Construction]. 2017. No. 8, pp. 34-38. (In Russian).

12. Sokolov N.S., Nikonorova I.V. Construction and territorial development of landslide slopes of the Cheboksary water reservoir. Zhilishchnoe Stroitel'stvo [Housing Construction]. 2017. No. 9, pp. 13-20. (In Russian).

13. Sokolov N.S. The foundation of the increased load-bearing capacity with the use of flight augering piles-ERT with multiplies broadening. Zhilishchnoe Stroitel'stvo [Housing Construction]. 2017. No. 9, pp. 25-29. (In Russian).

14. SokolovN.S.Electroimpulseinstallationfortheproduction of flight augering piles. Zhilishchnoe Stroitel'stvo [Housing Construction]. 2018. No. 1-2, pp. 62-66. (In Russian).

15. Sokolov N.S., Viktorova S.S., Smirnova G.M., Fedosee-va I.P. Flight augering piles-EDT as a buried reinforced concrete structure. Stroiteinye Materialy [Construction Materials]. 2017. No. 9, pp. 47-50. DOI: https://doi. org/10.31659/0585-430X-2017-752-9-47-49 (In Russian).

К ГА С У

КАЗАНСКИМ ГОСУДАРСТВЕННЫЙ АРХИТЕКТУРНО-СТРОИТЕЛЬНЫЙ УНИВЕРСИТЕТ

30-31 мая 2019 г.

Казань

Пятые Воскресенские Чтения «Полимеры в строительстве

посвященные 105-летию со дня рождения известного ученого и педагога, основателя кафедры пластических масс Казанского инженерно-строительного института, заслуженного деятеля науки и техники РСФСР и ТАССР, доктора химических наук, профессора Владимира Александровича Воскресенского

Тематика конференции:

»

Технология производства полимерных материалов, изделий и конструкций; их функциональная долговечность и методы ее прогнозирования

Высокопрочные полимерные композиты для несущих конструкций (полимеркомпозитная арматура, СВА, профильный погонаж, трубы и др.), особенности проектирования и расчета Полимерные тепло- и звукоизоляционные материалы и изделия, конструктивные варианты их применения в зданиях и сооружениях Полимерные материалы в покрытиях полов, в защитно-декоративной отделке и облицовке зданий и сооружений

Экономика применения полимеров в строительстве

Гидроизоляционные материалы и герметики на основе

и с применением полимеров; полимеры в антикоррозионной

защите строительных конструкций

Полимеры в качестве функциональных добавок в материалы

на основе минеральных вяжущих и битумов (ССС, бетоны,

асфальтобетоны и др.)

Жизненный цикл полимеров в строительных объектах. Наилучшие доступные технологии переработки и применения полимерных отходов

Для участия в чтениях приглашаются производственные предприятия, выпускающие полимерные материалы и изделия, строительно-монтажные организации, архитекторы и проектировщики, потенциальные заказчики и потребители полимерной продукции, научные сотрудники строительных и технологических вузов.

Пожелания и советы по организации конференции и ее программе просим высылать на имя заведующего кафедрой технологии строительных материалов, изделий и конструкций проф. В.Г. Хозина (khozin.vadim@yandex.ru).

Казанский государственный архитектурно-строительный университет

(420043, г. Казань, ул. Зеленая, 1) www.kgasu.ru

Информационный партнер

Строительные Материалы61

4'2019

31