CC BY
57
МЕЖДУНАРОДНЫЙ НАУЧНЫЙ ЖУРНАЛ «ИННОВАЦИОННАЯ НАУКА» №4/2016 ISSN 2410-6070
Внедряемый сегодня риск-ориентированный подход - это во многом современный инструмент выявления и оценки опасности. Зная меру опасности аварий на ОПО, и учитывая общее состояние культуры безопасности в стране, можно оптимизировать баланс между внутренними затратами на производственный контроль и административными нагрузками государственного надзора за исполнением требований промышленной безопасности.
Список использованной литературы:
1. Галлямов М.А., Костарева С.Н., Гилязов А.А., Смородова О.В. Способы повышения эффективности управления промышленной безопасностью / сборник: Промышленная безопасность на взрывоопасных и химически опасных производственных объектах II Международная научно-практическая конференция. -2008. - С.299-301.
2. Шавалеев Д.А., Абдрахманов Н.Х. Управление промышленной безопасностью объектов топливно-энергетического комплекса на основе анализа и мониторинга рисков // Нефтегазовое дело (эл. журнал). -2012. - №6. - С.135-441.
3. Гражданкин А.И. Комплексная система риск-ориентированного предупреждения и прогнозирования угроз промышленных аварий / http://riskprom.ru/publ/34-1-0-370
© Воробьева А.С., 2016
УДК 62-176.2
А.М. Гафуров
инженер кафедры «Котельные установки и парогенераторы» Казанский государственный энергетический университет
Г. Казань, Российская Федерация
ВЫБОР ОПТИМАЛЬНОГО НИЗКОКИПЯЩЕГО РАБОЧЕГО ТЕЛА ДЛЯ СИСТЕМЫ ОХЛАЖДЕНИЯ КОНДЕНСАТОРОВ ПАРОВЫХ ТУРБИН ПО ТЕРМОДИНАМИЧЕСКИМ
ПОКАЗАТЕЛЯМ
Аннотация
В статье рассматривается методика выбора оптимального низкокипящего рабочего тела для контура циркуляции системы охлаждения конденсаторов паровых турбин по термодинамическим показателям.
Ключевые слова
Система охлаждения, низкокипящее рабочее тело, термодинамические свойства
Проводятся исследования и разработки новых систем охлаждения, в которых промежуточным теплоносителем вместо воды служит низкокипящее рабочее тело (НРТ), испаряющиеся в поверхностном конденсаторе паровой турбины и конденсирующиеся затем в охладительной башне, где теплота конденсации передается наружному воздуху [1].
Оптимальное НРТ должно соответствовать следующим термодинамическим показателям: 1) Критическая температура НРТ должна быть в пределах от 303,15 К (30°С) до 323,15 К (50°С), чтобы обеспечить его нагрев в конденсаторе паровой турбины до сверхкритической температуры; 2) Критическое давление НРТ должно быть в пределах от 3 МПа до 5 МПа, чтобы обеспечить приемлемые давления контура циркуляции и затраты на его сжатие; 3) Температура тройной точки НРТ должна быть ниже 223,15 К (-50°С), чтобы исключить замерзание во всем диапазоне рабочих температур в зимний период; 4) Давление тройной точки НРТ должно быть не менее 0,1 МПа, чтобы исключить проблемы создания вакуума и обеспечения прочности, и герметичности трубопроводов и арматуры [2, 3].
_МЕЖДУНАРОДНЫЙ НАУЧНЫЙ ЖУРНАЛ «ИННОВАЦИОННАЯ НАУКА» №4/2016 ISSN 2410-6070_
Рассмотрим низкокипящие рабочие тела, которые могли бы в наибольшей степени соответствовать указанным термодинамическим показателям на примере сжиженного углекислого газа СО2 и пропана C3H8 (рис. 1, 2) [4, 5].
Рисунок 1 - Диаграмма равновесного фазового состояния углекислого газа СО2.
Рисунок 2 - Диаграмма равновесного фазового состояния пропана C3H8.
В реальности, при выборе НРТ наблюдается практика соблюдения разумного компромисса между противоречивыми характеристиками НРТ. Например, неорганическое вещество углекислый газ СО2 (R744) соответствует параметру по критической температуре, но не соответствует параметру по критическому давлению. А углеводород типа пропан C3H8 (R290) не соответствует параметру по критической температуре, но соответствует параметру по критическому давлению (табл. 1).
МЕЖДУНАРОДНЫЙ НАУЧНЫЙ ЖУРНАЛ «ИННОВАЦИОННАЯ НАУКА» №4/2016 ISSN 2410-6070_
Таблица 1
Показатель параметра, размерность СО2 C3H8 Преимущества
Критическая температура, К 304,13 369,89 СО2
Критическое давление, МПа 7,3773 4,2512 C3H8
Температура тройной точки, К 216,59 85,525 C3H8
Давление тройной точки, МПа 0,518 1,7*10-10 СО2
Список использованной литературы:
1. Калимуллина Д.Д., Гафуров А.М. Новые системы охлаждения конденсаторов паровых турбин ТЭС. // Инновационная наука. - 2016. - № 3-3 (15). - С. 100-101.
2. Гафуров А.М., Гафуров Н.М. Методика выбора оптимального низкокипящего рабочего тела для использования в низкотемпературных средах. // Инновационная наука. - 2015. - № 11-2 (11). - С. 31-32.
3. Гафуров А.М., Гафуров Н.М. Характерные особенности термодинамического цикла при использовании углекислого газа СО2 и пропана С3Н8. // Инновационная наука. - 2015. - № 11-2 (11). - С. 32-34.
4. Гафуров А.М., Гафуров Н.М. Характерные особенности использования углекислого газа СО2 в качестве низкокипящего рабочего тела. // Инновационная наука. - 2016. - № 1-2 (13). - С. 19-21.
5. Гафуров А.М., Гафуров Н.М. Характерные особенности использования пропана С3Н8 в качестве низкокипящего рабочего тела. // Инновационная наука. - 2016. - № 1-2 (13). - С. 21-23.
© Гафуров А.М., 2016
УДК 62-176.2
А.М. Гафуров
инженер кафедры «Котельные установки и парогенераторы» Казанский государственный энергетический университет
Г. Казань, Российская Федерация
ВЫБОР ОПТИМАЛЬНОГО НИЗКОКИПЯЩЕГО РАБОЧЕГО ТЕЛА ДЛЯ СИСТЕМЫ ОХЛАЖДЕНИЯ КОНДЕНСАТОРОВ ПАРОВЫХ ТУРБИН ПО ТЕПЛОФИЗИЧЕСКИМ
ПОКАЗАТЕЛЯМ
Аннотация
В статье рассматривается методика выбора оптимального низкокипящего рабочего тела для контура циркуляции системы охлаждения конденсаторов паровых турбин по теплофизическим показателям.
Ключевые слова
Система охлаждения, низкокипящее рабочее тело, теплофизические свойства
Проводятся исследования и разработки новых систем охлаждения, в которых промежуточным теплоносителем вместо воды служит низкокипящее рабочее тело (НРТ), испаряющиеся в поверхностном конденсаторе паровой турбины и конденсирующиеся затем в охладительной башне, где теплота конденсации передается наружному воздуху [1].
Проведем сравнение теплофизических свойств выбранных НРТ со свойствами воды Н2О, которая является идеальным хладагентом системы охлаждения конденсаторов паровых турбин с минимально допустимой температурой в 278,15 К (5°С): 1) Плотность жидкой фазы НРТ при температуре 5°С должна быть в пределах от 700 кг/м3 до 1000 кг/м3, чтобы обеспечить меньшие затраты на его сжатие в насосе; 2)
