ВОЗДЕЙСТВИЕ МОРОЗНОГО ПУЧЕНИЯ НА ЛИНЕЙНУЮ ЧАСТЬ МАГИСТРАЛЬНЫХ ТРУБОПРОВОДОВ Текст научной статьи по специальности «Строительство и архитектура»

УДК 624.139.22

https://doi.org/10.24411/0131-4270-2020-10408

ВОЗДЕЙСТВИЕ МОРОЗНОГО ПУЧЕНИЯ НА ЛИНЕЙНУЮ ЧАСТЬ МАГИСТРАЛЬНЫХ ТРУБОПРОВОДОВ

INFLUENCE OF FROST BOIL ON THE LINEAR PART OF MAIN PIPELINES

Д.А. Гулин, Э.В. Файзуллина, Э.И. Шарипова

Уфимский государственный нефтяной технический университет 450062, г. Уфа, Россия

ORCID: https://orcid.org/0000-0002-3145-748X , E-mail: denis.ufa@list.ru

ORCID: https://orcid.org/0000-0002-9756-7403 ,

E-mail: elwira.fajzullina@yandex.ru

ORCID: https://orcid.org/0000-0002-5796-6514,

E-mail: nsharipova.79@gmail.com

Резюме: Авторами проведен анализ существующих расчетных методик определения напряженно-деформированного состояния трубопровода, проложенного на пучинистых грунтах, исследованы зависимости определения нормальных сил морозного пучения, на основании исследований выявлены недостатки существующих методик и определены направления их совершенствования.

Ключевые слова: многолетнемерзлые грунты, пучение грунтов, нормальные силы морозного пучения, подземный трубопровод.

Для цитирования: Гулин Д.А., Файзуллина Э.В., Шарипова Э.И. Воздействие морозного пучения на линейную часть магистральных трубопроводов // Транспорт и хранение нефтепродуктов и углеводородного сырья. 2020. № 4. С. 42-48.

D0I:10.24411/0131-4270-2020-10408

Denis A. Gulin, Elvira V. Fayzullina, Elvina I. Sharipova

Ufa State Petroleum Technological University, 450062, Ufa, Russia

ORCID: https://orcid.org/0000-0002-3145-748X, E-mail: denis.ufa@list.ru

ORCID: https://orcid.org/0000-0002-9756-7403,

E-mail: elwira.fajzullina@yandex.ru

ORCID: https://orcid.org/0000-0002-5796-6514 ,

E-mail: nsharipova.79@gmail.com

Abstract: The authors analyzed the existing calculation methods for determining the stress-strain state of a pipeline laid on heaving soils; studied the dependences of determining the normal forces of frost heaving; based on the research, identified the shortcomings of existing ones and identified areas for their improvement.

Keywords: permafrost soils, the swelling soil, normal forces of frost heaving, underground pipeline.

For citation: Gulin D.A., Fayzullina E.V., Sharipova E.I. INFLUENCE OF FROST BOIL ON THE LINEAR PART OF MAIN PIPELINES. Transport and Storage of Oil Products and Hydrocarbons. 2020, no. 4, pp. 42-48.

DOI:10.24411/0131-4270-2020-10408

Пучение - способность водонасыщенных грунтов увеличивать свой объем при замерзании. Вследствие пучения на мерзлых грунтах могут образоваться мерзлотные формы рельефа округлой формы, образующиеся при промерзании сильно увлажненных толщ горных пород и увеличении их объема вследствие локального накопления льда, называемые буграми пучения.

Укладка трубопроводов в буграх пучения не допускается, так как при изменении объема грунтового массива произойдет перемещение трубопровода, в поперечном сечении которого возникнут изгибные напряжения, вследствие чего может произойти разрыв.

Наилучшим способом предотвращения таких аварий является компьютерное моделирование напряженно-деформированного состояния сооружений при контакте с многолетнемерзлыми грунтами. Для обеспечения высокой точности расчетов теплового взаимодействия трубопровода и многолетнемерзлых грунтов (ММГ) нужно учитывать [1]:

- реальную геометрию объектов;

- неоднородное строение грунта с повторно-жильными льдами;

- изменение теплофизических свойств грунтов в результате фазовых превращений;

- скорость оттаивания и промерзания;

- изменение метеорологических условий во времени;

- наличие теплоизоляционных материалов;

- температуру и скорость перекачиваемой по трубе нефти;

- конструктивные особенности траншеи, в которой размещен трубопровод.

Наиболее интересными вопросами для изучения являются: неоднородное строение мерзлого грунта, изменение его теплофизических свойств и скорость оттаивания и промерзания.

Основным цементирующим материалом мерзлого грунта является лед. Согласно классификации П.А. Шумского, лед в мерзлых грунтах может быть трех видов: конституционный, жильный и повторно-жильный, погребенный [2].

Конституционным называют лед, образующийся при промерзании увлажненных мерзлых грунтов, жильным и повторно-жильным - лед, который образуется при растрескивании верхних слоев грунта в зимний период и заполнении трещин водой в летнее время. Конституционный лед может быть размером от нескольких сантиметров до сотен метров.

Погребенными называют льды, образующиеся в результате засыпания поверхностных наледей и снежных полей наносами водных потоков в период их разливов и т.п. Они встречаются реже остальных видов подземного льда и обнаруживаются в виде крупных залежей различной формы и мощности, достигающих десятков метров.

Жильные и повторно-жильные льды образуются следующим образом: при воздействии на грунт низких температур возникают так называемые морозобойные трещины. Ширина первичных трещин может достигать нескольких сантиметров. При положительной температуре

образовавшиеся трещины заполняются талой водой; последующее замораживание этой воды приводит к дальнейшему увеличению ширины трещины. Глубина таких жил различна: от 0,5-1 до 30-40 м, а ширина в верхней части до 8-10 м и более [3].

Основными теплофизическими свойствами мерзлого грунта являются: удельная и объемная теплоемкости, теплопроводность и температуропроводность. При прокладке трубопровода между грунтом и трубой устанавливается тепловой поток, который размораживает грунт вокруг трубы. Так как вдоль трассы грунт неоднородный, различается по теплофизическим параметрам, то миграционные потоки даже в условиях идентичных температурных режимов могут различаться и по мощности, и по скорости миграции. Все это приводит к тому, что величина пучения грунта по трассе будет неравномерной [4].

Скорость промерзания и оттаивания влияет на пучение грунта. При быстром промерзании может оказаться, что процесс миграции влаги к фронту промерзания хотя и возникнет, но не успеет развиться в полной мере. Поэтому пучение при быстром промерзании грунта обычно оказывается меньшим, чем при медленном промерзании [5].

Поэтому расчет НДС трубопровода, который эксплуатируется на участках пучинистых грунтов, должен учитывать:

- неоднородность грунта по длине трубопровода;

- реальное планово-высотное положение трубопровода;

- информацию об эксплуатационных нагрузках и внешних воздействиях на трубопровод;

- возможность изменения и перераспределения нагрузки на трубопровод в зависимости от деформации самого трубопровода и грунта, а также ряд других причин.

Рассмотрим методы расчета НДС трубопровода на участках с пучини-стым грунтом.

В статье А.И. Горковенко [6] рассматривается расчетная схема (рис. 1), при которой трубопровод имеет прогиб, описываемый функцией Щ(г), а сам он считается жесткозащемлен-ным на концах участка пучения длины 21п.

В такой постановке задачи граничные условия будут:

Ет1У + ММ" = 0; (1)

М (-¿0) = М (¿о) = 0; М1 (¿0) = М1 (Ч0) = 0, (2)

где Е1 - изгибная жесткость трубопровода; N - продольное усилие в его стенке; qnЩ) - погонное значение нормальных сил морозного пучения.

Такие граничные условия предполагают отсутствие деформации в мерзлом непучинистом грунте слева и справа от участка пучения длиной 2^0.

Такое допущение приводит к максимальным дополнительным продольным напряжениям от изгиба, появляющимся в стенке трубопровода во время процесса пучения.

Зависимость максимальной равнодействующей силы морозного пучения от стесненного пучения линейная, приведем ее из справочного пособия А.Б. Айнбиндера (рис. 2-3) [7]. Пучение при наличии противодействующей внешней силы называется стесненным.

В данной статье погонная плотность нормальных сил морозного пучения рассчитывается двумя способами. Выбор способа зависит от вида грунта, скорости и глубины промерзания.

Рис. 1. Расчетная схема силового взаимодействия трубопровода с пучинистым

грунтом по [6]. 1 - непучинистый грунт; 2 - пучинистый грунт; q(W] - погонная величина нормальных сил морозного пучения; И - уравновешивающий отпор непучинистого грунта; N - продольная сила в стенке трубопровода

Рис. 2. Зависимость морозного пучения от соотношения внешней нагрузки и нагрузки от пучения

Рис. 3. Зависимость нагрузки, обусловленной силами пучения, от вертикальных перемещений трубы вверх

4 •

2020

43

Рис. 4. Схема состояния подземного трубопровода в зоне пучения грунта: АВ - участок пучения грунта; CD -расчетный участок; СА и BD - участки вне зоны пучения; Нгр - высотное положение поверхности грунта; hтр - глубина залегания трубы

Первый из них описывается линейной зависимостью

qn

qn ^) = Dнp!

тах нРн

1-

hf

1-™ hf

(3)

1 Ь I Ятах.

1-Н

(4)

ртах =Ч"Ж(45 ° + 0,5ф,

гр'

+ 2сг[;д (45 ° + 0,5фгр), (5)

Итак, представленная расчетная схема не учитывает деформацию грунтов на границе участка пучения, трубопровод рассматривается как балка, защемленная с двух сторон, однако в месте защемления трубопровод контактирует с грунтом - упругой средой, следовательно, под действием сил пучения здесь возможны вертикальные деформации.

В статье Ю.В. Ларионова, Д.Ю. Грязнева, С.Н. Чужиного [10] трубопровод моделируется как упругая балка бесконечной длины, находящаяся под действием группы комплексных нагрузок, с учетом нелинейного поведения грунта (рис. 4).

Решение задачи о взаимодействии трубопровода с грунтом на участках пучения строится с помощью системы дифференциальных уравнений:

- уравнения продольно-поперечного изгиба упругой балки;

- уравнения, описывающего напряженно-деформированное состояние трубопровода при продольном сдвиге.

макси-

где Dн - наружный диаметр трубопровода; ргн мальное давление нормальных сил морозного пучения; hf = fhM - величина свободного пучения, определяемая через относительное пучение и толщину мерзлого грунта под трубопроводом.

Второй же способ описывается квадратичной зависимостью. Нелинейная зависимость взаимодействия трубопровода с грунтом моделирует различный характер отпора грунта в зависимости от направления локальных осей трубопровода [8]:

( ^ ^2 '

яп (н)_ Dнpmax

d V

d \

- "(г) ^

qz (г)

: qv (г)

И*"

(6)

пПЕ 5т

Максимальную величину нормальных сил морозного пучения можно оценить исходя из величин давления, которые развивают кристаллы льда при стесненном замерзании воды. Максимальное давление будет развиваться лишь в условиях полной невозможности расширения воды при ее замерзании [9].

Величина максимального давления нормальных сил морозного пучения определяется следующей зависимостью:

где у, Фгр, сГр - удельный вес, угол внутреннего трения и сцепление талого грунта; НМ - глубина промерзания грунта.

Рис. 5. Расчетная схема участка трубопровода в зоне пучения грунта

о,

N

С ■ ИШЬ. I I" л .ш»

А т т т т т т И I! ]А

ь

ч2

ч 1-, Ч

где V - вертикальное смещение трубы; w - продольное перемещение трубы; qy(z) - вертикальная нагрузка на трубу; Е-модуль упругости металла трубы; N(1) - продольная (осевая) сила; Jx(z) - момент инерции поперечного сечения трубы относительно горизонтальной оси.

Расчетная схема (рис. 5) включает в себя основные нагрузки и воздействия на трубопровод.

Нагрузки и воздействия объединены в две равномерно-распределенные нагрузки:

- q1 - сила, действующая на трубопровод сверху, складываемая из веса грунта (рГр), собственного веса трубы с продуктом р ) и силы реакции грунта сверху при движении трубы вверх рГр+);

- q2 - сила реакции грунта, противодействующая перемещению трубы вниз под действием силы q1.

В зоне пучения (участок АВ) происходит смещение грунта и трубы вверх. На границах участка пучения смещение трубы вверх отстает от смещения грунта, поэтому в этом случае сила q1 принимается равной q1 = рТр + р В центральной части участка пучения отставание смещения трубы от смещения грунта уменьшается и (при небольших смещениях грунта) может совпадать со смещением грунта и даже немного превышать его.

Вне области пучения (на участках АС и BD) смещение грунта отсутствует. На краях участка, близких к области пучения, смещения трубы - а следовательно и значение силы - будут максимальны, а сила м д2 достигает минимального значения. 1 По мере удаления от области

пучения значения смещения трубы уменьшаются, и при достижении ими нуля силы и д2 уравновешивают друг друга и равны сумме весов трубы и грунта: д2 = = ртр + ргр.

q

Силы, действующие со стороны грунта на трубопровод (силы морозного пучения) определяются следующим образом:

q2 = q-Гр = -С-Д Щ

(7)

где qгр - сила реакции грунта при смещении трубы вниз; С- - коэффициент постели грунта при движении трубы вниз; ДУ - смещение трубы вниз (отрицательная величина).

Для случая подземных трубопроводов касательные силы морозного пучения действуют на относительно малой площади в зоне боковой образующей трубопровода, в то время как нормальные силы давят на всю его нижнюю поверхность. В случае прокладки трубопровода в районах глубокого сезонного промерзания грунтов интенсивность этих сил может быть весьма значительной.

При определении нормальных сил морозного пучения на подземный трубопровод нужно учитывать следующие факторы [11]:

- воздействие носит периодический характер вследствие сезонности процесса;

- дополнительные осевые напряжения проявляются только при неравномерном характере пучения грунтов по трассе трубопровода и при соответствующем изменении высотного положения трубопровода, которые могут быть определены как:

представлена линейной, что явно не соответствует реальному поведению грунтов в представленных условиях.

В монографии И.А. Иванова, С.Я. Кушнира [12] рассматривается линейная зависимость равнодействующей нормальных сил морозного пучения от величины стесненного пучения, основанная на следующей расчетной схеме (рис. 6):

Аналогично уже рассмотренным расчетным схемам, при промерзании пучинистого грунта 2 под трубопроводом возникают нормальные силы морозного пучения, стремящиеся переместить трубопровод вверх. Этому перемещению препятствуют силы отпора, возникающие в грунте:

(9)

Д°пр = ^

d 2И dz 2

Неравномерный характер пучения может наблюдаться на следующих участках:

- граница «непучинистый грунт - пучинистый грунт» или в обратной последовательности;

- граница «слабопучинистый грунт -сильнопучинистый грунт» или в обратномпорядке;

- резкая неоднородность морозного пучения в пределах залегания одного грунта (например, ледяная линза), что может быть сведено ко второму варианту.

Таким образом, расчет напряженно-деформированного состояния линейной части магистральных трубопроводов на участке распространения пучинистых грунтов по [10] производят численными методами с учетом нелинейного взаимодействия трубопровода с грунтом. А также рассматривают различные участки взаимодействия трубопровода с грунтом (участок с пучением, участок вне зоны пучения). Сила морозного пучения рассматривается как сила отпора перемещению трубопровода вниз. Исходя из выведенных закономерностей, приведенных в данной статье, видно, что на краях участков пучение носит более явный характер. Однако зависимость усилия q1

где С1 - коэффициент пропорциональности, определяется физико-механическими характеристиками мерзлого грунта, а также геометрическими характеристиками трубопровода; W1 - перемещения трубопровода.

В представленной зависимости (9) коэффициент пропорциональности определяется по формуле Буссинеска -Шлейхера, справедливой при вдавливании штампа в упругое полупространство, однако зависимость предполагает использование фактических значений характеристик мерзлых грунтов ненарушенной структуры. Об изменении этих значений при изменении температуры грунта ничего не сказано.

По мере увеличения толщины промерзшего грунта под трубопроводом увеличиваются как нормальные силы пучения в грунте 2, так и сила отпора со стороны грунта 1. В некоторый момент времени эти силы достигают максимального значения, после чего начинается их уменьшение вследствие уменьшения толщины промерзшего слоя грунта под трубопроводом (разгрузка трубопровода). После

Рис. 6. Расчетная силовая схема взаимодействия трубопровода с промерзающими

- грунты 1 и 2 в мерзлом состоянии,

(8)

грунтами:

Куу^у] - грунты 1 и 2 в талом состоянии. 1-2 - поверхность земли; 3-4 - условная граница раздела грунтов; 5-6 - нижний фронт промерзания; 7-8 - изогнутая ось трубопровода ц1(г, т) - погонная нагрузка сил отпора грунта 1, q2(z, т) - погонная нагрузка нормальных сил морозного пучения грунта 2

4

2020

45

уменьшения толщины этого слоя происходит возврат трубопровода в первоначальное положение.

Таким образом, для полного описания воздействия морозного пучения на подземный трубопровод должно быть проведено изучение его силового взаимодействия как с пучи-нистым, так и с непучинистым грунтом.

Если перемещению участка будет препятствовать какая-либо внешняя сила, то перемещение участка составит величину hст < hf (hf - величина свободного пучения) (рис. 7).

Нормальные силы морозного пучения в данном методе расчета определяется следующей линейной зависимостью:

Fм () =

. гтах ' гт

1-

(10)

где hf - величина свободного пучения; hсТ - перемещение участка; ^^^ - максимальная равнодействующая нормальных сил морозного пучения.

Зависимость аналогична рис. 3, различие заключается в изменении распределенной нагрузки на максимальную равнодействующую силу морозного пучения, а вертикального перемещения трубопровода - на его стесненное пучение (рис. 8).

Трубопровод в данном методе рассматривается:

- при определении кольцевых напряжений - как упруго искривленный участок тонкостенной оболочки;

- при определении продольных напряжений - как балка малой кривизны.

С учетом того, что величина перемещения участка трубопровода при стесненном пучении равна перемещению W2 этого участка и с учетом q1 (интенсивности силы отпора) и q2 (интенсивности поперечной нагрузки со стороны грунта) записывается система уравнений для изогнутой оси трубопровода и соответствующие краевые условия:

^ + 4 к>1 = 0,

тахр\

42 + 4 к24 =

где

^Е!

4 ;

г < 0

г > 0,

4Е!

тах :4 см Dн

4^Е!

(11)

(12)

(13)

Рис. 7. Взаимодействие холодного трубопровода с пучинистым грунтом: Н0 - глубина заложения трубопровода; hмЫ - толщина промерзшего грунта на значительном удалении от трубопровода; НмЫ - толщина мерзлого грунта под трубопроводов; ^ - величина свободного пучения грунта равная Ы^}; hcm - величина стесненного пучения; Fм - равнодействующая нормальных сил морозного пучения; Fвн - внешняя сила, приложенная к трубопроводу; f - относительное пучение

_Ь|(т)

I Рис. 8. Зависимость равнодействующей нормальных сил морозного пучения ^^ от величины стесненного пучения №с1)

Рм

1.00

Граничные условия системы определяются - условными ограниченностями решения:

Ут W1

= 0; 1т W2 = ^;

(14)

- условиями непрерывности перемещения, угла поворота, изгибающего момента и поперечной силы трубопровода на условной границе раздела двух грунтов:

W1 (-0)=1М, (0)

; dW1 (-0) = dW2 (+0);

(-0) = (+0)

йг2

йг 2

(-0) = (+0)

йг3

йг 3

(16)

Силы, действующие на трубопровод со стороны грунта на трубопровод (силы морозного пучения) определяются следующей зависимостью:

q2 = с = ^н I 1 - % ) = (1 - W2 I

(17)

где сМ

- давление пучения, зависящее от характеристик

(15) грунта, определяемоя как:

+2С2^д| 45°+

= Р2 д (Н0 +Ян +hм) д2|45°+^|| +

(18)

где ф2, с2гр, р2 - характеристики грунта 2 в талом состоянии.

к

к

2

с

Таким образом, при сравнении вышеизложенных методов приходим к выводу что, метод расчета напряженно-деформированного состояния И.А. Иванова и С.Я. Кушнира [3] является более информативным, учитывающим взаимодействие грунтов в талом и мерзлом состояниях. А также в данной монографии отдельно рассмотрены участки с пучи-нистым и непучинистым грунтом, что делает расчет более точным и полным.

Заключение

Величина морозного пучения зависит от и физико-механических свойств грунта и действующих на него нагрузок. Используя постоянные нагрузки, можно добиться почти полного или полного отсутствия пучения, например применяя балластировку трубопровода. Расчет

напряженно-деформированного состояния следует вести с учетом ситуации на границах соприкосновения грунтов с различными свойствами. А так как наиболее заметный характер наблюдается на концах участков с различными свойствами, для предотвращения бугров пучения следует заранее рассчитывать возможное местоположение границ участков в различных программах компьютерного моделирования.

Исходя из опыта строительства на мерзлых грунтах, очевидна необходимость разработки и применения новых технических решений с учетом долгосрочных прогнозов и управлением температурным режимом грунтов оснований, способных компенсировать или предупредить отрицательное воздействие тепла для существующих, строящихся и проектируемых площадочных и линейных сооружений.

СПИСОК ЛИТЕРАТУРЫ

1. Таранов Р.А., Марченко А.В. Особенности проектирования, строительства и эксплуатации магистральных нефтепроводов в зонах вечной мерзлоты // Вестник науки и образования. 2019. № 12-1 (66). С. 29-31. Бородавкин П.П. Механика грунтов в трубопроводном строительстве: учеб. для вузов. М.: Недра, 1986. 224 с. Мерзлотно-геологические процессы в криолитозоне. URL: https://mylektsii.ru/2-17610.html (дата обращения 05.03.2020).

Закирова Э.А., Гаррис Н.А. Как избежать выпучивания опор надземных трубопроводов в районах пучини-стых грунтов // Нефтегазовое дело. 2016. Т. 14. № 2. С. 85-92.

Кудрявцев С.А., Сахаров И.И., Парамонов В.Н. Промерзание и оттаивание грунтов (практические примеры и конечноэлементные расчеты). СПб.: Геореконструкция, 2014. 247 с.

Горковенко А.И. Влияние некоторых закономерностей морозного пучения грунтов на высотное положение подземного трубопровода и его напряженно-деформированное состояние // Нефтегазовое дело. 2006. № 1. С. 9.

Айнбиндер А.Б. Расчет магистральных и промысловых трубопроводов на прочность и устойчивость: справ. пособие. М.: Недра, 1991. 287 с.

Лисин Ю.В., Александров А.А., Ларионов В.И., Козлов М.А. Оценка планово-высотного положения трубопровода на участках с многолетнемерзлыми грунтами // Вестник МГТУ им. Н.Э. Баумана. Сер. Машиностроение. 2012. № 3. С. 68-79.

Бурков П.В., Буркова С.П., Кузнецов А.В. Исследование напряженно-деформированного состояния трубопроводов в мерзлом грунте на сильно обводненных участках трассы // Горный информационно-аналитический бюллетень, 2011. № 2. С. 166-171. 10. Ларионов Ю.В., Грязнев Д.Ю., Чужинов С.Н. Оценка напряженно-деформированного состояния трубопровода на участках пучения грунта // Нефтегазовое дело, 2012. № 6. С. 107-119.

Юрченко А.А. Методика оценки пространственного положения трубопровода в условиях пучинистых грунтов: дис. канд. техн. наук: 25.00.19. Тюмень, 2010. 144 с.

Иванов И.А., Кушнир С.Я. Магистральные трубопроводы в районах глубокого сезонного промерзания пучинистых грунтов. СПб.: Недра, 2010. 174 с.

8

9.

11

12

REFERENCES

1. Taranov R.A., Marchenko A.V. Features of the design, construction and operation of oil trunk pipelines in permafrost zones. Vestnik nauki i obrazovaniya, 2019, no. 12-1 (66), pp. 29-31 (In Russian).

2. Borodavkin P.P. Mekhanikagruntovvtruboprovodnomstroitel'stve [Soil mechanics in pipeline construction]. Moscow, Nedra Publ., 1986. 224 p.

3. Merzlotno-geologicheskiye protsessy v kriolitozone (Permafrost-geological processes in the permafrost zone) Available at: https://mylektsii.ru/2-17610.html (accessed 05 March 2020).

4. Zakirova E.A., Garris N.A. How to avoid buckling of the supports of elevated pipelines in areas of heaving soils. Neftegazovoye delo, 2016, vol. 14, no. 2, pp. 85-92 (In Russian).

5. Kudryavtsev S.A., Sakharov I.I., Paramonov V.N. Promerzaniye i ottaivaniye gruntov (prakticheskiye primery i konechnoelementnyye raschety) [Freezing and thawing of soils (practical examples and finite element calculations)]. St. Petersburg, Georekonstruktsiya Publ., 2014. 247 p.

6. Gorkovenko A.I. Influence of some regularities of frost heaving of soils on the altitude position of an underground pipeline and its stress-strain state. Neftegazovoye delo, 2006, no. 1, p. 9 (In Russian).

7. Aynbinder A.B. Raschet magistral'nykh i promyslovykh truboprovodov na prochnost i ustoychivost [Calculation of main and field pipelines for strength and stability]. Moscow, Nedra Publ., 1991. 287 p.

8. Lisin YU.V., Aleksandrov A.A., Larionov V.I., Kozlov M.A. Assessment of the planned-high-altitude position of the pipeline in areas with permafrost soils. Vestnik MGTU im. N.E. Baumana, 2012, no. 3, pp. 68-79 (In Russian).

4 • 2020

"4M?

9. Burkov P.V., Burkova S.P., Kuznetsov A.V. Investigation of the stress-strain state of pipelines in frozen soil on heavily watered sections of the route. Gornyy informatsionno-analiticheskiybyulleten', 2011, no. 2, pp. 166-171 (In Russian).

10. Larionov YU.V., Gryaznev D.YU., Chuzhinov S.N. Assessment of the stress-strain state of the pipeline in the areas of heaving of the soil. Neftegazovoye delo, 2012, no. 6, pp. 107-119 (In Russian).

11. Yurchenko A.A. Metodika otsenkiprostranstvennogo polozheniya truboprovoda v usloviyakh puchinistykh gruntov. Diss. kand. tekhn. nauk [Methodology for assessing the spatial position of the pipeline in conditions of heaving soils. Cand. tech. sci. diss.]. Tyumen, 2010. 144 p.

12. Ivanov I.A., Kushnir S.YA. Magistral'nyye truboprovody vrayonakh glubokogosezonnogopromerzaniyapuchinistykh gruntov [Trunk pipelines in areas of deep seasonal freezing of heaving soils]. St. Petersburg, Nedra Publ., 2010. 174 p.

ИНФОРМАЦИЯ ОБ АВТОРАХ / INFORMATION ABOUT THE AUTHORS

Гулин Денис Алексеевич, к.т.н., доцент кафедры сооружения и ремонта газонефтепроводов и газонефтехранилищ, Уфимский государственный нефтяной технический университет. Файзуллина Эльвира Венеровна, студент, Уфимский государственный нефтяной технический университет.

Шарипова Эльвина Ильнуровна, студент, Уфимский государственный нефтяной технический университет.

Denis A. Gulin, Cand. Sci. (Tech.), Assoc. Prof. of the Department of Construction and Repair of Oil and Gas Pipelines and Gas and Oil Storage Facilities, Ufa State Petroleum Technological University. Elvira V. Fayzullina, Student, Ufa State Petroleum Technological University Elvina I. Sharipova, Student, Ufa State Petroleum Technological University