CC BY
50
УДК 625.80
Ю. А. Канцибер, А. Б. Пономарев
ВОДНО-БАЛАНСОВЫЕ РАСЧЕТЫ ХАРАКТЕРИСТИК ДРЕНАЖА НА ОСУШАЕМЫХ ТЕРРИТОРИЯХ
Дата поступления: 30.05.2017 Решение о публикации: 10.06.2017
Аннотация
Цель: Вывод расчетных зависимостей для определения продолжительности осушения грунтов и расстояний между несовершенными дренами. Методы: Применен метод водного баланса, решены уравнения водного баланса грунтовых вод в осушаемых грунтах, учитывающие приток воды к ним. Результаты: Полученные зависимости позволяют с большей точностью оценивать характеристики неглубокого дренажа (до 3 м) в зоне избыточного увлажнения грунтов: продолжительность осушения и объемы дренажного стока в период как «стабилизации» режима грунтовых вод, так и в эксплуатационный. Практическая значимость: Предложенные зависимости рекомендуется использовать для расчетов параметров очистных сооружений дренажного стока.
Ключевые слова: Осушение, зона избыточного увлажнения, несовершенная дрена, режим грунтовых вод.
Yuriy A. Kantsyber, Cand. Eng. Sci., senior research assistant, associate professor, kanziber3@yandex. ru; *Andrey B. Ponomarev, Cand. Eng. Sci., associate professor, [email protected] (Emperor Alexander I St. Petersburg State Transport University) WATER BALANCE LAND DRAINAGE PERFORMANCE CALCULATION IN DRAINAGE TERRITORIES
Summary
Objective: To derive estimated dependencies in order to determine the duration of ground drainage and the intervals between incomplete drains. Methods: The method of water balance was applied; the equations of ground water hydrological balance in drainage territories were solved, taking into account the inflow of the latter. Results: The obtained dependencies make it possible to evaluate the characteristics of shallow drainage (up to 3 m) more accurately in the zone of excessive moistening of ground: drainage duration and the volume of drainage water both in the period of "stabilization" of groundwater regime and operational period. Practical importance: It is recommended to use the obtained dependencies for parameters' determination of drainage water purification plants.
Keywords: Drainage, excessive moistening zone, incomplete drain, groundwater regime.
Введение
На «закрытых» площадях селитебных и производственных территорий (здания, сооружения, дороги с твердым покрытием и др.) выполняется сопутствующий дренаж, который прокладывается одновременно в траншеях кабельных и водонесущих коммуникаций. При их общей плотности 400-500 м/га
[1] степень дренирования «закрытых» территорий с ограниченным притоком воды к дренажу, как правило, достаточна для своевременного их осушения. На других площадях применяются другие типы дренажей (систематический, кольцевой и др.) [2].
При проектировании дренажа различного назначения, а также систем очистки дренажного стока необходима оценка его характери-
стик [3]. Одной из них является продолжительность понижения уровня грунтовых вод (УГВ) до нормы осушения. Ей соответствует время «стабилизации» (т) неустановившегося режима грунтовых вод до стационарного, наблюдаемого в эксплуатационный период.
По С. Ф. Аверьянову [4],
Ъ-ii
K - h - а„
(1)
где 8 - коэффициент водоотдачи грунтов; Ь -дальность действия дрен, м; К - коэффициент фильтрации грунтов, м/сут; а0 - коэффициент несовершенства дренажа по степени вскрытия водоносного пласта (висячести); кс = 0,5 х х (Н + 25) = 0,5Нс + средняя мощность потока грунтовых вод в период «стабилизации», м; 5 - расстояние от дрены до водоупорных грунтов, м.
Средний напор воды над дреной равен
Я = 0,5 (Н1 + Н2),
здесь Н1 - начальный напор воды над дреной, м; Н2 = (^ - кп) - конечный напор воды над дреной (^ - глубина дренажа, кп - норма осушения), м.
Геометрические размеры Н1, Н2, кп, I, £ показаны на рисунке.
Расчетные зависимости
В формуле (1) не учитывается приток воды к грунтовым водам, что не отвечает реальным условиям, характерным для зоны избыточного увлажнения, и в ряде случаев приводит к значительным погрешностям (до 50-100 % и более). Она применима, как полагал С. Ф. Аверьянов [4], прежде всего для расчетов глубокого дренажа (более 3 м) в аридной зоне с минимальным инфильтрационным притоком воды.
Поэтому для оценки продолжительности осушения в зоне избыточного увлажнения предлагается использовать приведенные ниже зависимости, полученные в результате решения уравнения водного баланса грунтовых вод в осушаемых грунтах для двух фаз периода «стабилизации».
В первую фазу неустановившегося режима осушения продолжительностью t1, т. е. до момента окончания формирования кривой депрессии между несовершенными дренами, максимальный удельный приток воды в траншею из так называемых зон «высачивания»
1 - трубчатая дрена; 2 - положение кривой депрессии после завершения первой фазы осушения; 3 - положение кривой депрессии после завершения второй фазы осушения; 4 - уровень грунтовых вод до строительства дренажа; 5 - водоупор
(выклинивания) на ее стенках и дне, который будет наблюдаться в процессе строительства, примерно составит (м2/сут на 1 погонный метр (1 п. м) при градиенте напора I ~ 1)
= 2К (Н1 + 5)а-1« 2К (Н1 + 5)а. (2)
Как показали расчеты и опыт строительства дренажа, максимальный приток воды в траншею (см. (2)) наблюдается в начале первой фазы, но не более чем в течение одних суток. Продолжительность строительства дренажа, как правило, значительно превышает продолжительность первой фазы, а в легких грунтах - всего периода «стабилизации».
Из преобразованной формулы С. Ф. Аверьянова, которая используется в практических расчетах дренажа [5], следует, что к концу первой фазы двухсторонний приток воды к несовершенным горизонтальным дренам составит (м 2/сут на 1 п. м)
4 K • H2
1 +
q =
2S Hi
а
В
1
а =
2 S 1
1 + — • 2,94 • log-i Л
B . (пйл
81П
2S
J
qc ~ С1 - 9)(qm+q)=2Kа С1 - ф)>
2 h2
1+
H1 + S + -
2S
H1
B
(3)
здесь ф - коэффициент формы кривой депрессии; для эллипса ф = п/4 = 0,78, для параболы ф ~ 0,6-0,7 [8].
Уравнение водного баланса грунтовых вод в эту фазу приведем в виде
дс - = 0,5• В-ю- +5-В-(1 -ф)-Н1, (4)
в котором ю - расчетная интенсивность притока к грунтовым водам, м/сут; tl - продолжительность первой фазы, сут.
Из формул (3), (4) вытекает, что продолжительность первой фазы составит (в сут)
t _5B (1 -ф)H
1 —
qc - 0,5юВ
(5)
Для второй фазы «стабилизации» при понижении УГВ в середине между дренами имеем
t2 _
8В2 M
4 K • H 2
1 +
2S
где В - расстояние между дренами, м; Б -диаметр дрены с обсыпкой (ЗФМ), м.
Необходимо отметить, что целесообразность использования в расчетах дренажа более адекватных моделей процесса фильтрации воды в грунтах и теоретически обоснованных формул вызывает сомнение, так как ошибки определения их параметров, в том числе фильтрационных характеристик грунтов, достигают 200-300 % и более (в том числе из-за их неоднородности) [1, 4-7].
Средний двухсторонний приток воды к несовершенной дрене, учитывая нелинейный характер изменения притока воды в первую фазу, будет примерно равен
H
(6)
а-юВ
cJ
где t2 - продолжительность второй фазы, сут; М = ф (Н1 - Н2), м.
Таким образом, продолжительность периода «стабилизации» до перехода к установившемуся режиму грунтовых вод с конечным положением УГВ (Н2) будет равна (сут)
Т = U + tr
(7)
При выводе расчетных формул приняты следующие допущения:
- форма кривой депрессии УГВ в период «стабилизации», т. е. на спаде цикла действия дренажа (цикла осушения), в основном близка
к эллипсу, реже - к параболе четвертой степени [4, 7];
- водопропускная способность дрен и траншейной засыпки принимается с «запасом» больше расчетного притока воды к ним. Из-за откачки воды из траншей уровень воды в дрене (на дне траншеи) будет невысоким (до 5-10 см), и в расчетах его можно не принимать во внимание;
- не учитываются дополнительные сопротивления поступлению воды в дрены через защитно-фильтрующие материалы (в том числе их обсыпку), так как они значительно меньше, чем фильтрационные сопротивления на степень вскрытия водоносного пласта.
Для определения расстояния между горизонтальными дренами применяются, как правило, различные формулы для установившегося режима грунтовых вод, который будет наблюдаться в эксплуатационный период после «стабилизации» УГВ (С. К. Абрамов, В. М. Шестаков, А. Я. Олейник, С. Ф. Аверьянов и др.). Однако более точные результаты расчетов параметров дренажа могут быть получены исходя из учета допустимых сроков осушения при неустановившемся режиме грунтовых вод. Для этого можно использовать, например, уравнение (6), решая его методом подбора относительно параметра В. В отличие от применяемых формул в нем учитываются инфильтрация осадков, выпадающих в процессе понижения УГВ в допустимый срок осушения, а также испарение и дополнительный приток воды.
Оценка расчетного притока и дренажного стока воды
Расчетную интенсивность притока воды к грунтовым водам на осушаемой территории в соответствии с водно-балансовым методом [9] можно представить в виде суммы интен-сивностей инфильтрационного (Юф), бокового (юб), восходящего (юв) и дополнительного (юд) притоков воды (м/сут), т. е.
W =Ю, + W, + W +ю .
ф б в д
(8)
Интенсивность инфильтрационного притока воды зависит от продолжительности периода осушения, интенсивности выпадения осадков расчетной обеспеченности и испарения в этот период, а также УГВ и предшествующей влажности грунтов зоны аэрации. При отрицательных значениях ю наблюдается превышение испарения из зоны аэрации над осадками и другими составляющими уравнения (8). Период осушения (допустимый срок осушения), в течение которого на дренированных площадях при выпадении интенсивных (расчетных) осадков необходимо понизить УГВ до нормы осушения, изменяется в зависимости от характера использования территории от 3 до 10 сут и более.
Для «открытых» застраиваемых территорий (ЗТ) норма осушения составляет 1,5-2 м [1]. Для сельскохозяйственных земель, парков, лесопарков, скверов, газонов она изменяется в пределах от 0,4 (весна, осень) до 1,1 м (вегетационный период) [10]. Под зданиями и сооружениями норма осушения принимается не менее чем на 0,5 м ниже отметки заложения подошвы фундамента, достигая 10-15 м.
Следует отметить, что величина инфиль-трационного притока воды 10 %-ной обеспеченности в Северо-Западной зоне РФ (повторяемость 1 раз в 10 лет) изменяется от 0,0020,004 м/сут (пастбища, парки, сады и т. д.) до 0,01- 0,02 м/сут (пашня, земляное полотно железных дорог) [9, 11].
На «закрытых» площадях ЗТ с существенно ограниченной инфильтрацией осадков можно приближенно принять Юф = в • Юф(о) (где Юф (о) - интенсивность инфильтрационного притока на «открытых» площадях; в - доля «водопроницаемой» (открытой) поверхности, всегда имеющейся на «закрытой» площади; принимается по исполнительной документации, планам застройки и др.). Для «старых» городских районов и производственных площадок ориентировочно в = 0,1-0,2, для жилых районов (новостроек) - 0,4-0,6.
Боковой приток грунтовых вод в основном перехватывается на границе территории нагорными каналами, ловчими дренами и 1-3 бли-
жайшими к границе дренами. Таким образом, его, очевидно, следует учитывать только для периферийной части осушаемой площади.
Интенсивность восходящего притока грунтово-напорных вод из водоносного пласта, перекрытого слабоводопроницаемыми грунтами, можно приближенно определить, например, в соответствии с указаниями [8].
Интенсивность дополнительного притока воды, обусловленного неизбежными потерями воды из водонесущих коммуникаций, проложенных на осушаемых площадях, зависит от протяженности или плотности во-донесущих коммуникаций и удельных утечек воды [1].
Объем дренажного стока с осушаемого участка площадью F (м2) в период «стабилизации» можно определить в виде суммы объемов (в м3) уменьшения запаса грунтовых вод при понижении их уровня (напора над дреной) и притока воды к грунтовым водам за этот же период T, т. е.
Wc = F [ô • (H - H2 )+ю-T
Среднегодовой объем дренажного стока (Ж) на землях атмосферного водного питания зависит в основном от осадков, выпадающих в теплый и холодный периоды года ^ ) [12], и утечек воды из водонесущих коммуникаций ^у), к которым следует отнести прежде всего ливневую канализацию и водопроводную сеть. Причем объемы утечек из бытовой канализации и водопроводной сети значительно меньше, чем из ливневой [1].
Утечки из ливневой канализации в течение года изменяются крайне неравномерно и связаны непосредственно с режимом выпадения осадков и снеготаянием. Зимой (при отрицательных температурах воздуха) и в «сухие» периоды весны-осени они отсутствуют, так как нет дождевого стока. Дождевой сток в ливневой сети, так же как и в дренажных системах и небольших временных водотоках, наблюдается, как правило, только при выпадении стокообразующих осадков, т. е. при их
суточной сумме 1-2 мм и более [13]. Меньшие осадки задерживаются растительностью, расходуются на впитывание, испарение, аккумуляцию на поверхности и в понижениях.
По данным [14], например, для Санкт-Петербурга среднее количество дней со стоко-образующими осадками (свыше 2 мм в сутки) в теплый период (IV-Х) составляет в среднем N = 68 сут. Суммарное количество таких дней зимой, когда наблюдаются оттепели и зимние паводки, - 15-20 сут, продолжительность весеннего снеготаяния на застроенной территории - 10-15 сут. Таким образом, суммарная продолжительность талового и дождевого стоков в ливневой сети в среднем за год составит N = 90-100 сут, а объем утечек воды из нее в дренаж будет равен (в м3)
^л = • N • P ,
где qji - удельные утечки воды [1, табл. 19], м 3/сут на 1 км сети; Р - протяженность канализационной сети на осушаемой территории, км.
C учетом утечек из водопроводной сети и бытовой канализации, которых значительно меньше, чем из ливневой сети [1], среднегодовой объем дренажного стока (в м3) примерно составит
W « WOT + Wy = WOT + (1,1 -1,2,
здесь Wot - объем дренажного стока с «открытых» территорий, м3'
С «закрытых» территорий W = в • W .
1 111 зт I от
Вероятный объем дренажного стока в многоводный год р%-ной вероятности превышения будет приблизительно равен (в м 3)
W % = K % • W,
р % р % э'
здесь K - ордината кривой обеспеченности р%-ной вероятности превышения. Так, при р = 10 % С = 0,25 и CJCv =2 ^ %= 1,33 [15].
Тестирование и сравнительные расчеты
Анализ сравнительных расчетов продолжительности периода «стабилизации» при различной водопроницаемости грунтов, расстояний между дренами и интенсивности расчетного притока воды к ним показал:
1. На продолжительность «стабилизации» режима грунтовых вод значительное влияние оказывает интенсивность притока воды к ним. В «сухие» периоды, т. е. при превышении испарения над осадками, она примерно в 2-4 раза меньше, чем во влажные.
При интенсивности притока свыше 0,004 м/сут понижение УГВ в легких суглинках и пылеватых супесях (К < 0,1 м/сут) до нормы осушения не достигается при расстояниях между дренами больше 10 м. Для повышения эффективности действия дренажа в слабоводопроницаемых грунтах на сельскохозяйственных землях необходимо проведение дополнительных мероприятий, например агротехнических (глубокое рыхление, крото-вание и др.), что подтверждается результатами полевых исследований [7, 9].
2. При допустимой продолжительности периода «стабилизации» 10 сут и ю = 0,004 м/сут необходимое расстояние между дренами в легких супесях и мелкозернистых песках составит 30 м, в среднезернистых песках - 45 м. При Тдоп = 5 сут и ю = 0,002 м/сут его следует уменьшить соответственно до 20 и 30 м.
3. Для повышения гидрологической эффективности действия дренажа его глубину следует принять ниже нормы осушения не менее чем на 0,3 м. При этом увеличивается напор воды над дренами, а продолжительность периода «стабилизации» сокращается на 1020 % (по сравнению с вариантом t = Лв).
4. Продолжительность периода «стабилизации», вычисленная по формуле (1), на 50-100 % превышает результаты расчетов по формулам (5), (7), что в значительной мере обусловлено неучетом формы кривой депрессии, существенно завышающим результаты расчетов по (1). По опытным данным [7] она
примерно в 1,5-2 раза меньше вычисленной по (1).
Заключение
Для определения продолжительности осушения грунтов и расстояний между несовершенными дренами получены расчетные зависимости, основанные на решении уравнений водного баланса грунтовых вод в осушаемых грунтах и учитывающие приток воды к ним. Они позволяют с большей точностью оценивать характеристики неглубокого дренажа (до 3 м) в зоне избыточного увлажнения грунтов. Учитывая значительные ошибки определения фильтрационных характеристик грунтов в практических расчетах дренажа, целесообразность использования более адекватных моделей процесса фильтрации воды в грунтах и теоретически обоснованных формул вызывает сомнение.
Библиографический список
1. Прогнозы подтопления и расчет дренажных систем на застраиваемых и застроенных территориях. (Справочное пособие к СНиП.) - М. : Строй-издат, 1991. - 272 с.
2. Алексеев М. И. Методика расчета объемов поверхностного (дождевого, талого) и дренажного стока с территории Санкт-Петербурга и административно подчиненных городов / М. И. Алексеев, А. М. Курганов. - СПб., 1997. - Приложение 1 «к правилам пользования системой коммунальной канализации Санкт-Петербурга». - Утв. распоряжением от 22 сентября 1997 г., № 6 о «Правилах пользования системой коммунальной канализации Санкт-Петербурга». - СПб. : Комитет по энергетике и инженерному обеспечению при администрации Санкт-Петербурга. - URL : http://www.lawrussia.ru/ texts/legal_743/doc743a481x715.htm (дата обращения: 15.08.2017).
3. ГОСТ 17.1.3.13-86. Общие требования к охране поверхностных вод от загрязнения. - М., 1986.
4. Аверьянов С. Ф. Борьба с засолением орошаемых земель / С. Ф. Аверьянов. - М. : Колос, 1978. -288 с.
5. Руководство по проектированию осушительных и осушительно-увлажнительных систем. - М. : Главнечерноземводстрой ; Ленгипроводхоз, 1976. -133 с.
6. Пособие по проектированию методов регулирования водно-теплового режима верхней части земляного полотна (к СНиП 2.05.02-85). - М. : Стройиздат, 1989. - 97 с.
7. Шкинкис Ц. Н. Гидрологическое действие дренажа / Ц. Н. Шкинкис. - Л. : Гидрометеоиздат, 1982. - 311 с.
8. Выгодский М. Я. Справочник по высшей математике / М. Я. Выгодский. - М. : Наука, 1977. -871 с.
9. Канцибер Ю. А. Методы проектирования водного режима осушаемых земель в Нечерноземной зоне РСФСР / Ю. А. Канцибер, А. И. Климко, С. И. Харченко. - Л. : Гидрометеоиздат, 1983. - 82 с.
10. СНиП 2.06.03-85. Мелиоративные системы и сооружения. - М. : Стройиздат, 1986.
11. Канцибер Ю. А. Расчетная приточность к дренируемым площадям в условиях Северо-Запада России / Ю. А. Канцибер, В. И. Штыков // Сб. Академические чтения к 200-летию ПГУПС. - СПб. : ПГУПС, 2009. - С. 88-90.
12. Канцибер Ю. А. Расчеты стока воды с осушаемых сельскохозяйственных земель в Нечерноземной зоне РФ / Ю. А. Канцибер // Вестн. РАСХН. -1998. - № 1. - С. 25-28.
13. Соколовский Д. Л. Речной сток / Д. Л. Соколовский. - Л. : Гидрометеоиздат, 1968. - 415 с.
14. Научно-прикладной справочник по климату СССР. - Сер. 3, ч. 1-6, вып. 1 : Архангельская и Вологодская области, Коми АССР. - Кн.1 / Ред. З. Н. Пиль-никова. - Л. : Гидрометеоиздат, 1989. - 405 с.
15. СП 33-101-2003. Определение основных расчетных гидрологических характеристик. - М. : Стройиздат, 2003.
References
1. Prognozy podtopleniya i raschet drenazhnykh system na zastraivayemykh i zastroyennykh territori-yakh [Submergence forecasting and drainage systems'
calculation on the territories under construction and built-up territories]. Moscow, Stroyizdat Publ., 1991, 272 p. (In Russian)
2. Alekseyev M. I. & Kurganov A. M. Metodyka rascheta obyemov poverkhnostnogo (dozhdevogo, talo-go) i drenazhnogo stoka s territorii Sankt-Peterburga i administrativno podchynennykh gorodov [Calculation method of surface-water flow volume (storm water, snowmelt) and drainage flow of Saint Petersburg and administratively subordinate cities]. Saint Petersburg, 1997. Prylozheniye 1 "k pravylam polzovaniya sys-temoy kommunalnoy kanalyzatsii Sankt-Peterburga " [Application 1 "to guidelines for using the public sanitary system of Saint Petersburg"]. Utv. rasporyazhe-niyem ot 22 sentyabrya 1997, no. 6, o "Pravylakh polzovaniya systemoy kommunalnoy kanalyzatsii Sankt-Peterburga" [Approved by the order dated September 22 1977, no. 6, on "The guidelines for using the public sanitary system of Saint Petersburg"]. Saint Petersburg, Saint Petersburg administration committee on energy and engineering. - URL: http://www.lawrussia. ru/texts/legal_743/doc743a481x715.htm. (accessed: 15.08.2017) (In Russian)
3. GOST 17.1.3.13-86. Obshiye trebovaniya k okhrane poverkhnostnykh vod ot zagryazneniya [State Standard 17.1.3.13-86. General requirements for surface water protection from contamination]. Moscow, 1986. (In Russian)
4. Averyanov S. F. Borba s zasoleniyem oro-shayemykh zemel [Salinization control of irrigated lands]. Moscow, Kolos Publ., 1978, 288 p. (In Russian)
5. Rukovodstvo po proyektyrovaniyu osushy-telnykh i osushytelno-uvlazhnytelnykh system [Drainage and combined irrigation systems design guide]. Moscow, Glavnechernozemvodstroy Publ., Lengypro-vodkhoz Publ., 1976, 133 p. (In Russian)
6. Posobiye po proyektyrovaniyu metodov regulyro-vaniya vodno-teplovogo rezhyma verkhney chasty zem-lyanogo polotna [Design guidelines on water-thermal regime regulatory methods of the upper part of earth roadbed] (k CNiP (to Construction Norms and Regulations) 2.05.02-85). Moscow, Stroyizdat Publ., 1989, 97 p. (In Russian)
7. Shkinkis Ts. N. Gydrologycheskoye deistviye drenazha [Hydrological effect of drainage] Leningrad, Gydrometeoizdat Publ., 1982, 311 p. (In Russian)
8. Vygodskiy M. Y. Spravochnyk po vysshey matematyke [Reference on higher mathematics]. Moscow, Nauka Publ., 1977, 871 p. (In Russian)
9. Kantsyber Y. A., Klymko A. I. & Kharchen-ko S. I. Metody proyektyrovaniya vodnogo rezhyma osushayemykh zemel v Nechernozemnoy zone RSFSR [Design methods of drain land moisture regime in RSFSR Nonchernozem belt]. Leningrad, Gydrometeoizdat Publ., 1983, 82 p. (In Russian)
10. SNiP 2.06.03-85. Melioratyvniye systemy i sooruzheniya [Construction Norms and Regulations 2.06.03-85. Reclamation systems and constructions]. Moscow, Stroyizdat Publ., 1986. (In Russian)
11. Kantsyber Y.A. & Shtykov V. I. Raschetnaya prytochnost k drenyruyemym ploshyadyam v us-loviyakh Severo-Zapada Rossii [Calculated drainage area inflow in the North-West climate of Russia]. Sbornyk Akademycheskiye Chteniya k 200-letiyu PGUPS [Collection of Academic Readings dedicated to 200th anniversary ofPGUPS], 2009, pp. 88-90. (In Russian)
12. Kantsyber Y. A. Raschety stoka vody s osu-shayemykh selskokhozyaistvennykh zemel v Necher-nozemnoy zone RF [The calculation of water run-off from drainage farming lands in Nonchernozem belt of the Russian Federation]. Vestnyk RASKhN [RAAS Bulletin], 1998, no. 1, pp. 25-28. (In Russian)
13. Sokolovskiy D. L. Rechnoy stok [River run-off]. Leningrad, Gydrometeoizdat Publ., 1968, 415 p. (In Russian)
14. Nauchno-prykladnoy spravochnyk po klymatu SSSR. Arkhangelskaya i Vologodskaya oblasty, Komy ASSR [Scientifically applicable reference book on USSR climate. The Arkhangelsk and Vologda regions, Komi ASSR}. Ser. 3, pt. 1-6, issue 1, vol. 1; ed. by Z. N. Pyl-nykova. Leningrad, Gydrometeoizdat Publ., 1989, 405 p. (In Russian)
15. SP 33-101-2003. Opredeleniye osnovnykh ras-chetnykh gydrologicheskykh kharakteristik [Design and construction specifications 33-101-2003. Determination of the main calculating hydrological characteristics]. Moscow, Stroyizdat Publ., 2003. (In Russian)
КАНЦИБЕР Юрий Алексеевич - канд. техн. наук, ст. научный сотрудник, доцент, капг1Ъег3@ yandex.ru; *ПОНОМАРЕВ Андрей Борисович - канд. техн. наук, доцент, [email protected] (Петербургский государственный университет путей сообщения Императора Александра I).
