CC BY
37
УДК 622.733:537.064.32
САФРОНОВ ВЛАДИМИР НИКОЛАЕВИЧ, канд. техн. наук, доцент,
V.N. Safronov@mail. ru
ПЕТРОВ ГЕННАДИЙ ГЕОРГИЕВИЧ, канд. техн. наук, доцент, petrovgg@mail. ru
КУГАЕВСКАЯ СОФЬЯ АЛЕКСАНДРОВНА, samano@mail. ru
ЩЕПТИНОВ ЕВГЕНИЙ ЮРЬЕВИЧ, магистрант,
САРКИСОВ ЮРИЙ СЕРГЕЕВИЧ, докт. техн. наук, профессор, Yu-s-sarkisov@Yandex. ru
Томский государственный архитектурно-строительный университет, 634003, г. Томск, пл. Соляная, 2,
ГОРЛЕНКО НИКОЛАЙ ПЕТРОВИЧ, докт. техн. наук, профессор, Gorlen52@mail. ru
Сургутский государственный университет,
Ханты-Мансийского автономного округа Югры,
628412, г. Сургут, пр. Ленина, 1
ВЛИЯНИЕ ВРЕМЕНИ ВЫДЕРЖКИ ДО ЗАТВОРЕНИЯ ОМАГНИЧЕННОЙ ВОДЫ НА СВОЙСТВА ЦЕМЕНТНЫХ КОМПОЗИТОВ
В работе рассматриваются аспекты влияния времени выдержки омагниченной воды по цикловой технологии обработки на свойства цементных матриц и мелкозернистых бетонов. Установлен эффект последействия воды от ее магнитной цикловой обработки. Получено повышение качества цементных композитов, приготовленных на омагниченной воде с предварительной выдержкой ее до затворения.
Ключевые слова: цемент, активация воды, цементный камень, бетонная смесь, мелкозернистый бетон, подвижность, прочность.
SAFRONOV, VLADIMIR NIKOLAYEVICH, Cand. of tech. sc., assoc. prof., V.N. Safronov@mail. ru
PETROV, GENNADIY GEORGIEVICH, Cand. of tech. sc., assoc prof., petrovgg@mail. ru
KUGAEVSKAYA, SOFIA ALEKSANDROVNA, samano@mail. ru
SCHEPTINOV, EUGENIY YURYEVICH, Master student,
SARKISOV, YURI SERGEYEVICH, Dr. of tech. sc., prof., Yu-s-sarkisov@Yandex. ru
Tomsk State University of Architecture and Building,
2 Solyanaya sq., Tomsk, 634003, Russia
GORLENKO, NIKOLAY PETROVICH, Dr. of tech. sc., prof,
Gorlen52@mail. ru Surgut State University,
Khanty-Mansiyskiy area Yugry,
1 Lenin Avenue, Surgut, 628412, Russia
© В.Н. Сафронов, Г.Г. Петров, С.А. Кугаевская, Е.Ю. Щептинов,
Н.П. Горленко, Ю.С. Саркисов, 2010
INFLUENCE OF TIME DELAY OF WATER PROCESSED BY MAGNET ON PROPERTIES OF CEMENT COMPOSITES
Aspects of influence of time delay of water processed by magnet at cycling technology of processing on properties of cement matrix and fine-grained concrete are considered in the paper. The effect of a consequence of water after magnetic cycling processing has been defined. An improvement of quality of cement composites prepared with water processed by magnet with preliminary time delay of water before mixing has been reached.
Keywords: cement, activation of water, cement stone, concrete mix, fine-graded concrete, mobility of concrete, durability.
За последнее время улучшение качества композиционных строительных материалов все в большей степени связывается с развитием электрофизических технологий активации их компонентов. Среди широкого спектра подобного рода технологий практически важной является магнитная технология обработки воды затворения и ее разновидности в сочетании одновременного воздействия электрического и электромагнитных полей, а также комплексные технологии обработки электрохимически активированной воды затворения цементных систем [1-5].
Эффективность обработки воды магнитным полем, начиная от первых аппаратов бельгийской фирмы EPURO марки Cepi, созданных по патенту T. Vermeirena [6], определяется в значительной степени напряженностью магнитного поля в зазоре, скоростью движения воды, углом между направлениями движения воды и магнитных силовых линий, а также числом пересечений и временем контакта воды с магнитным полем. При этом основной технологический процесс активации воды практически во всех широко известных приемах и аппаратах подобного назначения сводится только к обработке воды или жидких сред на ее основе магнитным полем.
При течении физико-химических межфазных взаимодействий и процессов структурообразования в строительных композициях при магнитной активации их компонентов нельзя не учитывать роли слабомагнитных веществ, входящих в состав объекта магнитной обработки. В первую очередь парамагнитных веществ, которые при наложении внешнего магнитного поля усиливают его. Все составляющие вещества водной среды, за исключением железа, имеют отрицательную магнитную восприимчивость [7], что приводит к снижению эффективности магнитной обработки воды при ее реализации в прикладных целях.
Получившая свое развитие в ТГАСУ технология магнитной активации воды затворения, содержащей в процессе ее обработки газообразные вещества с положительной магнитной восприимчивостью, позволяет нивелировать отрицательную роль диамагнитных веществ в объекте обработки и повысить качество композитов. Принимая во внимание, что общим структурным признаком технологии искусственных строительных материалов являются условия формирования матрицы, осуществлены исследования по применению данной технологии активации воды для получения матриц различных типов: силикатные на основе портландцемента [8-9], керамические матрицы [10],
матрицы на основе сульфатно-кальциевых отходов [11], органоминеральные матрицы на основе торфа [12]. Установлено повышение качества композиционных материалов на основе указанных матриц и показано, что доминирующую роль в формировании матриц и организации механизма пространственного расположения в ней элементов дисперсной фазы играет временной фактор активации.
В настоящее время отсутствует единая точка зрения на степень влияния выдержки омагниченной воды до затворения на прочность твердеющих структур, приготовленных на основе минеральных вяжущих. Ряд исследователей утверждают, что эффект имеет место при непосредственном использовании омагниченной воды. При этом полагают, что при выносе обрабатываемой воды из магнитного поля вода теряет свойства, обеспечивающие возможность ее эффективного применения [7]. Отмечается [13-16], что при реальном воздействии физических факторов измененное состояние воды после прекращения воздействия существует в пределах пикосекунд (в редких случаях - долей секунд) из-за малой вязкости и высокой подвижности молекул. Вследствие этого улучшение качества воды за счет якобы оставшейся измененной структуры не имеет реальных оснований. Нечто подобное утверждалось более сорока лет назад в работе [17] о невозможности изменения идеально чистой воды магнитной обработкой. И в настоящее время имеется мнение, что с позиций классической физики феномен «магнитной памяти» воды до конца не понятен и теоретически невероятен [18]. Другие исследователи утверждают и экспериментально подтверждают наличие «памяти» у воды и водных растворов, обработанных магнитным полем, от единиц часов до суток [19-21].
Следует, однако, отметить, что для теоретического изучения структуры и свойств жидкой воды на сегодняшний день прочно заняли лидирующие позиции методы компьютерной химии: молекулярной динамики, Монте-Карло, интегральных уравнений. «Вода, изучаемая методами компьютерного эксперимента, является в известной степени абстрактной («машинной») жидкостью, в реальных условиях она всегда с чем-нибудь контактирует: с молекулами растворителя или растворенного вещества, со стенками сосуда, с воздухом. Общей чертой для перечисленного является то, что в них молекулярная структура и динамика молекул воды существенным образом отличаются от таковых в чистой жидкой Н2О. Лишение воды ее характеристичной пространственной структуры приводит к появлению новых качеств этой уникальной жидкости» (Кутепов А.М., Абросимов В.К. Предисловие к десятой (юбилейной) монографии серии «Проблемы химии растворов» / Институт химии растворов. М., 2003. С. 3-4). К новым качествам такой жидкости, наряду с измененной структурой, следует отнести эффекты последействия изменения свойств воды на различные физические воздействия, в том числе на магнитную обработку, и эффекты последействия от реализации воды после ее магнитной обработки. Последнее явилось предметом настоящих исследований применительно к твердению цементных систем.
Проведены экспериментальные исследования прочности цементного камня, свойств бетонной смеси и прочности мелкозернистого бетона на осно-
ве цементов ПЦ 500-Д0, ПЦ 400-Д20 двух цементных заводов при различном времени выдержки обработанной магнитным полем воды до затворения в диапазоне 0-48 ч.
Результаты экспериментальных исследований по влиянию времени выдержки омагниченной воды до затворения на прочность цементного камня приведены в табл. 1.
Таблица 1
Влияние времени выдержки активированной воды затворения
на прочность цементного камня
Вид цемента Количество циклов магнитной обработки воды затворения Прочность цементного камня при различных временах выдержки (ч) омагниченной воды, МПа
0* 0,1 0,5 1,0 2,0 3,0 24 48
ПЦ 400-Д20 10 31,0 32,6 34,3 31,5 33,4 37,4 34,2 35,4
ПЦ 500-Д0 15 50,4 61,9 61,5 54,5 57,0 62,4 61,6 65,3
ПЦ 400-Д20, затворе-ние водой, прошедшей повторную активацию 10 - - - - - 36,8 34,0 35,6
ПЦ 500-Д0, затворе-ние водой, прошедшей повторную активацию 15 - - - - - 61,2 62,3 65,8
* Значения этих прочностей цементного камня, полученного на основе омагниченной воды с нулевой выдержкой при количестве циклов обработки, приведенных в таблице, превышают прочность цементного камня на неомагниченной воде [8].
Из данных табл. 1 видно, что выдержка омагниченной воды в диапазоне до 48 ч при принятом технологическом приеме ее цикловой обработки не приводит к снижению прочности цементного камня. Более того, если для ПЦ 400-Д20 при принятом режиме цикловой магнитной обработки воды просматривается тенденция роста прочности при больших периодах времени выдержки омагниченной воды, то для цемента более высокой марки имеет место рост прочности цементного камня в области времени выдержек, равному 3,24 и 48 ч. Повторная магнитная активация воды после выдержки ее до затворения в течение 24 и 48 ч не приводит к изменению прочности цементного камня, что свидетельствует об устойчивости системы после омагничивания. Дальнейшее увеличение времени выдержки омагниченной воды до затворения приводит к снижению прочности цементного камня при сохранении устойчивости системы обработки. Так, для цементного камня на основе ПЦ 500-Д0 при выдержке омагниченной воды 72 ч прочность составила 59,8 МПа, и при затворении водой, прошедшей повторную активацию, прочность составила 59,7 МПа.
Влияние времени выдержки омагниченной воды до затворения на прочность цементного камня при принятой технологии активации воды взаимосвязано с временным (цикловым) фактором магнитной обработки. Результаты экспериментальных исследований зависимости прочности твердеющих композиций от времени выдержки омагниченной воды до затворения при исходном количестве циклов магнитной обработки, равном 5 и 20, приведены на рисунке. Исследования выполнены на портландцементе ПЦ 400-Д20 «Уралцемент», потерявшем свою первоначальную активность. Одновременно определялась прочность образцов контрольной серии, приготовленных на неактивированной воде затворения.
Из рисунка видно, что зависимости прочности цементного камня на основе «лежалого» (в течение года) цемента от выдержки омагниченной воды до затво-рения имеют колебательный характер как при первоначальном цикле магнитной обработки воды, равном 5, так и количестве циклов, равном 20. Однако характер этих зависимостей различен в принятом диапазоне времени выдержки омагни-ченной воды до затворения. Общим является рост прочности цементного камня при выдержке времени воды до затворения, равной 3,24 и 48 ч. В последнем случае для принятых режимов активации максимальное значение прочности получено при времени выдержки 48 ч до затворения. Следует обратить внимание на факт превышения прочности активированного цементного камня над прочностью образцов при времени выдержки, равном 0, во всем диапазоне принятых дискретных значений времени выдержки омагниченной воды до затворения.
Я
С
сч
X
о
X
V
о
а
С
0 10 20 30 40 50 2 3 24 48
Время выдержки омагниченной воды до затворения, ч
Зависимость прочности цементного камня от времени выдержки омагниченной воды затворения при различном количестве циклов магнитной обработки:
1 - при исходном количестве циклов обработки, равном 20; 2 - при исходном количестве циклов обработки, равном 5; 3 - для образцов контрольной серии
Полученные экспериментальные данные связаны с участием парамагнитных веществ в технологии цикловой магнитной активации воды затворе-ния и в процессах установления устойчивых систем с течением времени выдержки омагниченной воды. Следует ожидать роста прочности цементного камня при вовлечении добавок, содержащих парамагнитные вещества, в объект цикловой магнитной обработки. В табл. 2 приведены результаты исследования прочности цементного камня при различном времени выдержки омаг-ниченной воды с добавкой золы-уноса. Количество добавки золы-уноса составляло 20 % от минеральной части. При выдержке 24 ч одна из проб подвергалась повторной активации в течение 15 циклов.
Таблица 2
Прочность цементного камня при различном времени выдержки омагниченной воды с добавкой золы-уноса
Тип воды затворения Прочность цементного камня при различном времени выдержки (ч) омагниченной воды, МПа
0 1 24
Вода техническая 50,4 54,5 62,3
Вода техническая, содержащая добавку золы-уноса 65,2 72,4 74,9
Из данных табл. 2 видно, что введение добавки золы-уноса в воду затво-рения приводит к росту прочности цементного камня при указанном времени выдержки омагниченной суспензии. Так, для времени выдержки 0,1 и 24 ч это превышение прочности по отношению к прочности цементного камня при отсутствии добавки составило 1,29; 1,33 и 1,20 соответственно. Прочность цементного камня для режима времени выдержки 24 ч при повторной цикловой магнитной обработке воды с добавкой золы-уноса составила 74,3 МПа.
Известны три главных составляющих в любом композите: матрица, наполнитель и межфазная область со свойствами, отличными от основной матрицы из-за ее близости к поверхности заполнителя [22]. При установленных выше экспериментальных результатах по изменению прочностных свойств цементных матриц, приготовленных на активированной воде с выдержкой до затворе-ния, прогнозируемым является регулировка межфазных областей путем совмещения принятого выше технологического приема при цикловой магнитной активации воды и подготовки на ее основе бетонной смеси на заполнителях с малой межзерновой пустотностью.
Все более активно в последнее время внедряются в строительную практику мелкозернистые бетоны. До недавнего времени использование мелкозернистого бетона сдерживалось рядом особенностей этого материала, связанных с повышенной водопотребностью бетонной смеси и, как следствие, повышенной усадкой.
В современных условиях строительства изменились технические и экономические предпосылки получения мелкозернистого бетона. Появились
и все более широко применяются в технологии мелкозернистого бетона композиционные вяжущие, супер- и гиперпластификаторы, тонкодисперсные минеральные наполнители, новое эффективное оборудование и ресурсосберегающие технологии, связанные с комплексным воздействием на компоненты бетонной смеси. Переход на использование многокомпонентных составов позволил свести к минимуму повышенную водопотребность бетонной смеси и уменьшить усадку бетона.
Ранее проведенные исследования показали эффективность использования заполнителей с малой межзерновой пустотностью [23]. Использование заполнителей с малой межзерновой пустотностью позволяет увеличить удобоукла-дываемость бетонной смеси и повысить прочность бетона при одинаковом объеме цементного теста и водоцементного отношения (В/Ц) либо сократить расход цементного теста (цемента) при одинаковой удобоукладываемости бетонной смеси и прочности бетона.
По разработанной методике проектирования состава бетона [24] был подобран состав мелкозернистого бетона, межзерновая пустотность (МПЗ) которого составила 18,5 %. На подобранном составе мелкозернистого бетона изучалось влияние времени выдержки омагниченной воды затворения на свойства бетонной смеси и бетона. Для определения влияния времени выдержки омагничивания воды при постоянном количестве циклов, равном 15, были приготовлены контрольный состав бетонной смеси и составы бетонных смесей с временами выдержки 1, 2, 24 и 48 ч.
Для приготовления бетона и бетонных смесей использовались следующие материалы:
- крупный заполнитель - щебень из гравия фракции 5-10 мм;
- мелкий заполнитель - песок Сургутского месторождения с модулем крупности Мк = 1,72;
- портландцемент Топкинского цементного завода активностью 410 кг/см2.
Приготовление бетонной смеси и бетона, а также испытание их свойств
проведены идентично для всех составов и режимов выдержки омагниченной воды до затворения. Определение прочности на сжатие осуществлялось на образцах-кубах с ребром 10 см в возрасте 28 сут естественного твердения.
В табл. 3 приведены результаты исследований подвижности бетонной смеси и прочности мелкозернистого бетона от времени выдержки омагничен-ной воды до затворения.
Таблица 3
Подвижность бетонной смеси и прочность мелкозернистого бетона
при различном времени выдержки омагниченной воды затворения
Свойства бетонной смеси и бетона Контрольный состав Время выдержки, ч
1 2 24 48
Подвижность бетонной смеси, см 0,5 1,5 1,0 2,0 2,0
Прочность бетона в возрасте 28 сут, МПа 18,80 23,25 24,03 29,59 27,22
Как видно из результатов исследований, с увеличением времени выдержки омагниченной воды затворения подвижность бетонной смеси ОК увеличивается и достигает 2 см, по сравнению с контрольным составом ОК = 0,5 см. При этом наблюдается повышение прочности мелкозернистого бетона. Прирост прочности бетона при времени выдержки 24 ч составил 36 %, что позволяет получить бетон на 2 класса выше по сравнению с контрольным составом. Использование омагниченной воды затворения при приготовлении мелкозернистого бетона на заполнителях с малой межзерновой пустотностью позволяет увеличить подвижность бетонной смеси и повысить прочность бетона при одинаковом В/Ц и объеме цементного теста либо сократить расход цементного теста (цемента) при одинаковой подвижности бетонной смеси. Для подтверждения последнего были приготовлены бетонные смеси одинаковой подвижности с сокращением расхода цемента на 10, 15 и 20 % по сравнению с контрольным составом. Результаты приведены в табл. 4.
Таблица 4
Прочность мелкозернистого бетона при одинаковой подвижности бетонных смесей, приготовленных на омагниченной воде затворения с уменьшенным расходом цемента
Показатель Контроль- ный состав Бетонная смесь на омагниченной воде с уменьшенным расходом цемента, %
10 15 20
Прочность бетона в возрасте 28 сут, МПа 30,5 34,5 32,3 33,2
Прочность бетона в возрасте 130 сут, МПа 41,8 41,6 - 42,0
Таким образом, применение омагниченной воды с использованием заполнителей с малой межзерновой пустотностью позволяет сократить расход цемента до 20 % без снижения требуемых характеристик бетонной смеси и бетона.
Исходной предпосылкой теоретического обоснования активирующего воздействия является утверждение, что система вне состояния равновесия может рассматриваться как соединение подсистем в состоянии равновесия. Движение жидкости между двумя параллельными плоскостями приводит к перераспределению скоростей, объемной плотности заряда и потенциала, формированию двойного электрического слоя в пристеночной области, изменению размеров газовых включений и т. д. [25-26]. Это означает, что активация воды приводит к изменению характера взаимодействия твердых частиц в жидкой среде. Согласно теории Дерягина - Бредли сила и удельная энергия адгезионного взаимодействия связаны с изменением расклинивающего давления в зависимости от расстояния (И), которое должно составлять 0,2-5 нм [27]. В результате развития теории ДЛФО в настоящее время определены четыре основных составляющих расклинивающего давления:
%(Н) = пм(й) + жэ(Н) + %Л(Н) + пс(й),
где п(И) - расклинивающее давление; пм(И) - молекулярная составляющая; пэ(И) - электростатическая составляющая; па(И) - адсорбционная составляющая; пс(И) - структурная составляющая.
Магнитная обработка жидкости затворения оказывает наиболее существенное влияние на структурную и адсорбционную составляющие. В граничных слоях жидкости образуются структуры, которые отличаются от структуры этой жидкости в объеме. В результате изменяется структура жидкости и свободная энергия системы. Все это в совокупности приводит к нарушению сплошности в жидкой среде и в структурной организации воды (появлению разрывов) и, как следствие, к уменьшению размеров (радиусов) клатратных образований и увеличению их количества. Принятие этой аксиомы позволяет утверждать, что, согласно уравнению Эйнштейна - Смолуховского, изменится коэффициент диффузии на стадии взаимодействия воды с поверхностью твердого тела, что и подтверждается расчетными данными [28]. Процесс активации способствует переходу системы из диффузионной области в диффузионно-кинетическую [29]. Величина расклинивающего давления возрастает. Как следствие, подвижность бетонной смеси возрастает, улучшается удобоук-ладываемость, а в конечном итоге возрастает прочность системы.
Приблизительную оценку гидродинамической активации воды с определенным уровнем допущений можно провести и с термодинамических позиций. Предположим, что неравновесные условия обусловлены изменением структурной организации воды, а именно изменением количества и размеров структурных единиц (ассоциатов). Принимая, что предельным ее значением является состояние воды в газообразном состоянии (наибольшее нарушение нативной структуры), рассчитаем энергию Гиббса при переходе воды из исходного состояния с меньшим числом (п) структурных образований в активированное с большим (т), согласно уравнению пН2О(ж) ^ тН2О(г).
Тогда при стандартных условиях, с учетом того, что изменение температуры системы при смешивании цемента с водой незначительно и энтальпия остается величиной постоянной, для случая предельного состояния системы: АгО0 = АГИ° - ТА$° = 44,0-298 • 0,1186 = 8,66 кДж/моль. Положительное значение изобарно-изотермического потенциала означает отсутствие развития самопроизвольного процесса. Следовательно, структуры воды в активированном состоянии могут существовать в течение определенного времени, пока не возвратятся в исходное состояние под действием тепловой энергии. Предполагая, что повышение энтропии связано только с увеличением числа (т) структурных единиц воды, получаем, что отрицательное значение А,^0 достигается при соотношении т/п > 1,25 (степень разрушения структуры соответствует 25-30 %, отсюда вода может иметь другое качество). При отрицательных значениях энергии Гиббса, которые могут быть достигнуты интенсивной активацией воды, самопроизвольно развивается обратный процесс - активная самосборка из ассоциированных структур и отдельных диполей воды.
Время сохранения активированного состояния может быть определено путем сравнения значений энергии Гиббса в активированном и исходном (неактивированном) состояниях по предлагаемой формуле:
где та - время реакции с участием активированной воды; т0 - то же с участием неактивированной воды; ЛGа - энергия Гиббса с участием активированной воды; ЛG0 - то же с участием неактивированной воды.
Таким образом, в технологии цикловой магнитной активации воды за-творения минеральных вяжущих на основе портландцемента временной фактор выдержки омагниченной воды до затворения приводит к улучшению качества цементных композитов и изменению физико-химических процессов в активированной воде.
БИБЛИОГРАФИЧЕСКИЙ СПИСОК
1. Сафронов, В.Н. Электрофизические технологии активации строительных материалов / В.К Сафронов. - Томск : Изд-во ТГАСУ, 2006. - 140 с.
2. Композиционные строительные материалы на активированной воде затворения / В.Т. Ерофеев, Е.А. Митина [и др.] // Строительные материалы. - 2007. - № ІІ. - С. 56-57.
3. Помазкин, В.А. Магнито-активированная вода в строительных технологиях /
B. А. Помазкин, А. А. Макаева // Вестник ОГУ. - 2000. - № І. - С. І09-ІІ4.
4. Электрохимически активированная вода в технологии цементных систем / В.Д. Семенов, Г. Д. Семенова, A.H. Павлова [и др.] ; под ред. Ю.С. Саркисова. - Томск : ТУСУР, 2007. - 251 с.
5. Матвиевский, А.А. Композиционные строительные материалы на основе активированной воды затворения : автореф. дис. ... канд. наук. - Пенза : ПГУАС. - 22 с.
6. Vermeiren, T. Belg. Patent № 460560. - І945.
7. Тебенихин, Е.Ф. Обработка воды магнитным полем в теплоэнергетике / Е.Ф. Тебенихин, Б.Т. Гусев. - М. : Стройиздат, І979. - 144 с.
8. Свойства твердеющих композиций на омагниченной воде / В.Н Сафронов, Г.Г. Петров,
C.А. Кугаевская и [и др.] // Вестник ТГАСУ. - 2005. - № І. - С. І34-І42.
9. Цикловая магнитная активация газонаполненных жидких сред затворения цементных систем / В.К Сафронов, Ю.С. Саркисов, С.А. Кугаевская и [и др.] // Вестник ТГАСУ. -
2009. - № 4. - С. 89-99.
10. Safronov, V.N. Undersuchung des Einflusses einer magnetischen Behandlung auf die Eigen-schaften keramischer Materialien / V.N. Safronov, S.N. Sokolova // Keramishe zeitschrift. -2005. - № i. - S. І0-І3.
11. Zur Eigenschaftsbeeinflussung bei der Herstellung von Baumaterialien unter Verwendung von Fluoranhydrit / A.D. Kudiakov, L.A. Anikanova, V.N. Safronov [etc.] // Internationale Baus-tofftagung (Ibausil). Tagungsbericht. - 2006. - В. i. - S. 749-758.
12. Формирование структур твердения в системе «низинный торф - активированная вода» / КО. Копаница, М.А. Ковалева, В.К Сафронов [и др.] // Вестник ТГаСу. - 2009. -№ 2. - С. ІІІ-І20.
13. Маленков, Г.Г. Структура воды. Физическая химия. Современные проблемы / Г.Г. Маленков ; под. ред. Я.М. Колотыркина. - М. : Химия, І984.
14. Бушуев, Ю.Г. Свойства сетки водородных связей воды / Ю.Г. Бушуев // Известия Академии наук. Серия химическая. - І997. - С. 841-850.
15. Бушуев, Ю.Г. Структурные свойства жидкой воды / Ю.Г. Бушуев, С.В. Давлетбаева, В.П. Королев // Известия Академии наук. Серия химическая. - І999. - № 5. - С. 841-850.
16. Маленков, Г.Г. Вода: свойства и структура / Г.Г. Маленков, ТК. Лакомкина. - М. : ШИЦ, 2005. - С. 3-60.
17. Левич, В.Г. Успехи физических наук / В.Г. Левич. - І966. - № 4. - С. 787-788.
18. Гурьева, В.А. О целесообразности использования физической активации воды в технологии изделий строительной керамики / В. А. Гурьева, В. А. Помазкин, Л. Т. Редько // Вестник ОГУ. - 2006. - № 2. - Т. 2. - С. ІІ3-ІІ6.
19. Мокроусов, Г .М. Физико-химические процессы в магнитном поле / Г.М. Мокроусов. -Томск : ТГУ, 1988. - 128 с.
20. Классен, В.И. Омагничивание водных систем / В.И. Классен. - М. : Химия, 1982. - 286 с.
21. Деревянкин, Н.Л. / Н.Л. Деревянкин, А.М. Кутепов // Известия вузов. Химия и химическая технология. - 1974. - Т. 17. - № 7. - С. 998-1000.
22. Lerf, A. In Handbook of Nanostructured Materials and Nanotechnology / A. Lerf. - New York : Academic Press. - 1998. - № 5. - Р. 1-152.
23. Проектирование и использование заполнителей с малой межзерновой пустотностью в бетоне / А.И. Кудяков, А.Г. Смирнов, Г.Г. Петров [и др.] // Известия вузов. Строительство и архитектура. - 1987. - № 7. - С. 135-138.
24. Петров, Г.Г. Проектирование состава бетона со стабильными свойствами / Г.Г. Петров, В.Л. Маран, Д.А. Бутко // Строительство. Материалы, конструкции, технологии: материалы межрегиональной научно-технической конференции. - Братск, 2003. - С. 88.
25. Гак, Е.З. Влияние магнитогидродинамических явлений в электролитах на кинетику гетерогенных процессов / Е.З. Гак, Э.Х. Рохинсон, Н.Ф. Бондаренко // Электронная обработка материалов. - 1977. - № 4. - С. 62-66.
26. Guraichi, M.S. A technigue for the study of flow patterns in electrolysis / M.S. Guraichi, T.Z. Eahidy // J. Electrochim. Soc. - 1980. - V. 127. - Р. 666.
27. Щукина, Е.Д. Коллоидная химия / Е.Д. Щукина, А.В. Перцов, Е.А. Амелина. - М. : Высшая школа, 1990. - 463 с.
28. Кинетический анализ процессов структурообразования в активированной системе «цемент - вода» / Н.П. Горленко, Е.Б. Чернов, Ю.С. Саркисов [и др.] // Вестник ТГАСУ. -
2010. - № 2. - С. 147-153.
29. Горленко, Н.П. Низкоэнергетическая активация цементных и оксидных вяжущих систем электрическими и магнитными полями : дис. ... докт. техн. наук. - Томск, 2007. - 403 с.
