CC BY
914- 20 сентября 2015 г. Труды. - Харьков : ХНУРЭ, 2015. - С. 100-104.
7. Бушуев С. Д. Системная модель механизмов конвергенции в управлении проектами / С. Д. Бушуев, С.И. Неизвестный, Д.А. Харитонов // Уп-равлшня розвитком складних систем. - 2013. -№13. - С. 12-18.
8. Бушуев С.Д., Бушуева Н.С., Неизвестный Н.И. Механизмы конвергенции методологий управления проектами // Управлшня розвитком складних систем. 2012. №11. С.5-13.
9. Teslia I. Development concept and method of formation of specific project management
methodologies Teslia I., Yehorchenkov O., Khlevna I., Khlevnyi А. //«Схщно-£вропейський журнал пере-дових технологш». - №5/3(95) - 2018. - С.6 - 16.
10. Yehorchenkova N.I., Boyko N., Teslia I., Khlevna I., Ivanov Y., Kubiavka L., Latysheva Y., Yehorchenkov O., Kravchuk N. PrimaDoc - an enterprise information management system: implementation of the development and deployment project. The 9th IEEE International Conference on Intelligent Data Acquisition and Advanced Computing Systems: Technology and Applications (IDAACS'2017), September 21-23, 2017 Bucharest, Romania, pp. 923-929
ВЛИЯНИЕ ВОЗДЕЙСТВИЯ ВЫСОКИХ ТЕМПЕРАТУР НА СВОЙСТВА РЕМОНТНЫХ РАСТВОРОВ С АКТИВНОЙ КРИСТАЛЛИЧЕСКОЙ ДОБАВКОЙ
Брожовски И.
Строительный факультет, Технический университет Брно, Чешская республика, доц., к.т.н.
Жижкова Н.
Строительный факультет, Технический университет Брно, Чешская республика, доц., Ph.D.
EFFECTS OF EXPOSURE TO HIGH TEMPERATURE ON PROPERTIES REPAIR MORTAR WITH ACTIVE CRYSTAL ADDITIVE
Brozovsky J.
Faculty of Civil Engineering, Brno University of Technology, Czech republic, Assoc. Prof., Ing. Ph.D.
Zizkova N.
Faculty of Civil Engineering, Brno University of Technology, Czech republic, Assoc. Prof., Ing. Ph.D.
АНОТАЦИЯ
Активные кристаллические добавки используются для повышения водонепроницаемости бетонов и ремонтных растворов. Приводятся результаты исследований, направленных на изучение свойств ремонтных растворов с активной кристаллической добавкой и с полипропиленовой фиброй при воздействии высоких температур. При темперартурах 400оЦ и выше происходят изменения во внутренней структуре растворов, которые проявляются снижением объемной массы, прочностей на растяжение при изгибе и на сжатие и параметров ультразвукового метода. Исследования показали, что хотя ремонтные растворы с активной кристаллической добавкой повышают ее водонепроницаемоть, но оказались менее устойчивыми при воздействии высоких температур по сравнению с растворами с активной кристаллической добавкой и полипропиленовой фиброй. Ультразвуковой метод используем для оценки изменений внутренней структуры ремонтных растворов, подвергнутых воздействию высоких температур.
ABSTRACT
Active crystalline additives are used to improve the waterproofness of concrete and repair mortars. The results of studies aimed at studying the properties of remiontic solutions with active crystal additive and with polypropylene fiber under the action of high temperatures are presented. When exposed to high temperatures 400oC and higher, changes occur in the internal structure of solutions, which are manifested by a decrease in the bulk density, tensile strength during bending and compression, and parameters from the ultrasonic method. Studies have shown that although repair mortars only with an active crystalline additive increase its waterproofness, but they are less stable when exposed to high temperatures.
Ключевые слова: ремонтный раствор, активная кристаллическая добавка, полипропиленовая фибра, высокая температура, прочность, ультразвуковой метод, скорость ультразвука, динамический модуль упругости.
Keywords: repair mortar, active crystalline additives, polypropylene fiber high temperature, strength, ultrasonic pulse method, velocity, dynamic modulud of elaticity.
Введение
Ремонтные растворы применяются для восстановления поврежденных бетонных и железобетонных конструкций. Как правило, используются материалы, состоящие из вяжущего, заполнителя, воды и добавок. Существует широкая шкала растворов в зависимости от требований по ремонту бе-
тонных и железобетонных конструкций. Выбор исходит из меры их повреждений, условий эксплуатации, возможных технологических приемом и т.д. Самые распространенные ремонтные растворы с вяжущим на основе портландского цемента и в виде заполнителя используются природные материалы, имеющие определенный зерновой состав. В
растворах применяются мелкие заполнители природного происхождения или получаемые в результате отсева при дроблении горных пород.
Если к конструкции предъявляются повышенные требования по водонепроницаемости, используются материалы с соответствующими добавками. Одним из видов добавок для повышения водонепроницаемости растворов и бетонов на основе портландцемента являются активные кристаллические добавки.
Воздействие активных кристаллических добавок основано на химической реакии как составных этих добавок, так и самих добавок с субпродуктами, возникающими при гидратации цемента, прежде всего портландита (гидроксида кальция). Возникшие нерастворимые химические соединения заполняют микротрещины, поры и капилляры материала. В результате структура материала уплотняется, предотвращая тем самым проникновение воды или любой другой жидкости.
Наоборот, при воздействии высоких температур на материалы с природным заполнителем и вяжущим на основе портландского цемента (бетон, ремонтные растворы) происходят необратимые изменения врутренней структуры, для бетонов эти процессы описаны например в [1 - 4]. В диапазоне температур 200°Ц - 1300°Ц происходит обезвоживание материала (отход капиллярной и химически связаной воды), разрушение продуктов гидратации цемента и объемные изменения заполнителя, в следствии чего образуются микротрещины, поры, и происходит полный распад материала. Степень разрушения зависит от тепловой нагрузки и времени ее действия. Свое значение имеет и состав материала (вид, цемента, заполнителя, добавок или же использование волокон).
Для улучшения сопротивления против воздействию высоких температур в бетоны добавляют полипропиленовую фибру, которая позволяет предотвратить взрывообразное разрушение бетона при высокотемпературном воздействиии, тем самым повысить огнестойкость бетонных и железобетонных конструкций.
В статье приводятся результаты исследований влияния высоких температур на свойства ремонтных растворов с активной кристаллической добавкой и полипропиленовой фиброй.
Материалы, состав растворов, образцы, температурная нагрузка
а) Материалы, состав растворов
Для изготовления ремонтных растворов были использованы следующие материалы:
• вяжущее вещество - цемент ЦЕМ I 42,5 Б, цемент ЦЕМ II/В-К 32,5 Б по CSN EN 197-1[5],
• заполнитель - стандартный полифракционный песок для испытаний цемента 0/2мм по CSN EN 196-1[6], дробленый песок 0/4 мм из базальта и амфиболита CSN EN 13139[7],
• полимерное связующее - VINNAPAS 4240N, улучшающее адгезию раствора,
• активная кристаллическая добавка -XYPEX ADMIX C-1000NF, для повышения водонепроницаемости
• полипропиленовая фибра - FIBRIN 315, диаметр волокна 18 микрон, длина волокна 6 мм,
• вода - водопроводная, соответствующая CSN EN 1008[8].
Состав растворов приводится в таблице 1.
Таблица 1.
Состав растворов
Обозначение раствора К01 К02 КПФ01 КПФ02
Компонент Содержание в 1м3 смеси [кг]
цемент ЦЕМ I 42,5 586 - - -
цемент ЦЕМ II/В-К 32,5 Б 586 586 586
стандартный песок 0/2мм - кварц 1758 1758
песок 0/4 мм - амфиболит 1890
песок 0/4 мм - базальт 1900
вода 293 293 260 258
полимерная добавка VINNAPAS 4240N 1% вес. от массы заполнителя
добавка XYPEX ADMIX C-1000NF 2% весовых от массы цемента
полипропиленовая фибра - FIBRIN 315 - - 1% вес. от массы цемента
б) Изготовление образцов, условия хранения и температурная нагрузка
Исследования проводились на образцах - ба-лочках 40 х 40 х 160 мм. Образцы изготовлялись способом, соответствующим CSN EN 196-1[6]. До срока проведения испытаний (28 суток от изготовления) хранились в лабораторных условиях (относительная влажность 65±5%, температура 20±2 °Ц).
Для каждого вида раствора было изготовлено 5 комплектов образцов (1 комплект состоит из 3 ба-лочек).
• 1-ый комплект: эталонный (испытания в возрасте 28 суток).
• Комплект 2 - 5: подвергался температурной нагрузке при 200°Ц - 400°Ц - 600°Ц - 800°Ц (испытания проводились перед и после воздействия температуры).
Приложение температутной нагрузки состояло из 3 -х стадий:
• постепенный нагрев образцов со скоростью 10°Ц/минута,
• изотермическая выдержка на требуемой температуре в теченне 90 минут,
• постепенное охлаждение на лабораторную температуру.
Методы испытанй
На образцах изучались изменения следующих параметров:
• объемная масса Б - проведение испытаний и обработка результатов в соответствии с CSN БМ 12190[9];
• прочности при сжатии Кс - проведение испытаний и обработка результатов в соответствии с CSN БМ 12190[9];
• прочности на растяжение при изгибе Кг -проведение испытаний и обработка результатов в соответствии с CSN БМ 196-1[6];
• скорость ультразвука V - проведение испытаний и обработка результатов в соответствии с CSN БМ 12504-4[10] (неразрушающий ультразвуковой метод - сквозное прозвучивание по длине ба-лочки);
• относительный динамический модуль упругости КОЫцррт - проведение испытаний и обработка результатов в соответствии с CSN 73 1380[11] (неразрушающий ультразвуковой метод -сквозное прозвучивание по длине балочки).
Скорость ультразвука V определялась по фор-
муле:
V = - .1000
Т
где:
V- скорость ультразвука, м/с Т - время распространения ультразвука, мкс; Ь - расстояние между центрами зон установки преобразователей (база прозвучивания), мм.
Относительный динамический модуль упругости КБМиррт.и определялся по формуле:
ирртд
5,0
100
где:
КОЫиррт, и - относительный динамический модуль упругости, %;
Т$,о - время распространения ультразвука перед температурной нагрузкой, мкс;
Т$,н - время распространения ультразвука после температурной нагрузки при температуре и (1 = 200, 400, 600 а 800 оЦ), мкс.
Результаты испытаний
В таблицах 2 - 5 приведены результаты испытаний ремонтного раствора-эталона и ремонтных растворов, подвергнутых температурной нагрузке -перед нагревом и после нагрева. Приведенные значения исследованного параметра - среднее значение результатов из испытаний 3 -х образцов.
Таблица 2.
Результаты испытаний ремонтного раствора К01
Ремонтный раствор К01
Температура нагрева Проведение испытаний Б V ЯБМиррг,и Л Яс
[кг/м3] [м/с] [%] [МПа]
22 оЦ эталон 2208 4275 — 8,05 53,9
200 оЦ перед нагревом 2195 4287 79,9 -- --
после нагрева 2087 3831 9,97 51,6
400 оЦ перед нагревом 2212 4278 54,7 -- --
после нагрева 2069 3159 6,69 39,3
600 оЦ перед нагревом 2202 4222 8,5 -- --
после нагрева 2020 1231 0,74 17,2
800 оЦ перед нагревом 2205 4301 Р -- --
после нагрева 2006 Р 0,34 4,8
2
Таблица 3.
Результаты испытаний ремонтного раствора К02_
Ремонтный раствор К02
Температура нагрева Проведение испытаний Б V ЯБМиррг,и Я Яс
[кг/м3] [м/с] [%] [МПа]
22 оЦ эталон 2186 4199 -- 7,93 46,7
200 оЦ перед нагревом 2189 4208 81,1 - -
после нагрева 2067 3785 10,17 47,8
400 оЦ перед нагревом 2188 4205 56,4 - -
после нагрева 2041 3157 6,52 36,5
600 оЦ перед нагревом 2190 4204 6,0 - -
после нагрева 1997 1027 0,82 17,3
800 оЦ перед нагревом 2181 4191 Р -
после нагрева 1979 Р 0,19 5,1
Р - образец разрушен до такой степени, что измерение ультразвуковым методом не давало никаких показаний
Таблица 4.
Результаты испытаний ремонтного раствора КПФ01_
Ремонтный раствор КПФ01
Температура нагрева Проведение испытаний Б V ЯБМиррг,и Л Яс
[кг/м3] [м/с] [%] [МПа]
22 °Ц эталон 2249 4074 -- 9,45 44,7
200 °Ц перед нагревом 2247 4071 86,2 - -
после нагрева 2102 3684 10,50 44,6
400 °Ц перед нагревом 2257 4057 63,0 - -
после нагрева 2097 3214 7,26 34,8
600 °Ц перед нагревом 2256 4013 44,5 - -
после нагрева 2071 2669 4,85 25,0
800 °Ц перед нагревом 2249 4008 15,8 - -
после нагрева 2013 1590 2,63 11,9
Таблица 5.
Результаты испытаний ремонтного раствора КПФ02_
Ремонтный раствор КПФ02
Температура нагрева Проведение испытаний Б V ЯБМиррг,и Я Яс
[кг/м3] [м/с] [%] [МПа]
22 °Ц эталон 2318 4003 -- 8,09 48,3
200 °Ц перед нагревом 2332 4015 83,7 - -
после нагрева 2189 3668 9,96 49,9
400 °Ц перед нагревом 2332 3926 60,6 - -
после нагрева 2157 3050 7,32 36,4
600 °Ц перед нагревом 2338 3969 49,5 - -
после нагрева 2145 2779 5,35 27,0
800 °Ц перед нагревом 2338 3926 18,8 - -
после нагрева 2085 1694 1,93 11,1
Изменения параметров ремонтных растворов в зависиости от температуры
В рисунках 1 - 5 изображены изменения изучаемых параметров ремонтных растворов, подвергнутых воздействию разных температур, содержащих
активную добавку XYPEX, а в двух случаях полипропиленовую фибру.
¡с
я £
я
я =
I
(Ч
О
2350 2300 2250 2200 2150 2100 2050 2000 1950
\
\ \ \
\ ' ч \ \ N \ 1 . ^
х \ \ * 4 \ * \ \ N ч \
» X' . i \ ► - - - - ■ г - -н к II
■ - - / ' - . -"< "К- а *■ - - - - - -ч 1
™X
25
200 400 600
Тем пера тура °Ц
800
Рисунок 1. Изменения объемной массы в зависимости от температуры
я а
I
Я р.
л
£
л
и с (X с
а
4200 % 3800 3400 3000 2600 2200 1800 1400 1000
и
к-
- " ,ч
ч ^
> ■V \\ Хх
Л \\ NN \\
■ \ 1V Vх
, \ ч ч
- • - К01
-к- К02 -ь- КПФ01 ■ КПФ02
25
200 400
Температура °Ц
600
800
Рисунок 2. Изменения скорости ультразвука в зависимости от температуры
Рисунок 3. Изменения прочности на растяжение при изгибе в зависимости от температуры
£ Е
я £
и -
с 2.
49
44
39
34
29
24
19
14
<у - -. _- - 1 __1
(1— - ■ \ ---------
\ ч V X V А
Сч
4
ч ч
^ Ч
\ ^
ч 1
- • -К01
-к- К02
■КПФ01 КПФ02
25
200 400
Температура
600
800
д
|
с 3
5
'х и
I в
И
Д
5
и
С: =
Рисунок 4. Изменения прочности на сжатие в зависимости от температуры
100 90 80 70 60 50 40 30 20 10 0
ххч. Ч -1
« \
\ \' \ N \ 1
\ \ Хл
\ \ 1
\\
\ \
- • -К01
-х- К02 —*— КПФ01 -0 ■ КПФ02
25
200 400 600
Температура °Ц
800
Рисунок 5.
Изменения относительного динамического модуля упругости в зависимости от температуры
Ультразвуковой метод
В рисунках 6 - 9 показаны зависимости между параметрами, полученными измерениями ультразвуковым методом (скорость ультразвука, относительный динамический модуль упругости), и проч-ностями на растяжение при изгибе и на сжатие. Зависимости между скоростью ультразвука и
прочностями составлялись при исключенни параметров, полученных на образцах при температуре 200°Ц (в данном случае корреляция между скоростью ультразвука и прочностями не совпадала с общим трендом зависимостей изменений).
Рисунок 6. Зависимость между скоростью ультразвука и прочностью на растяжение при изгибе
Рисунок 7. Зависимость между скоростью ультразвука и прочностью на сжатие
Рисунок 8. Зависимость между относительным динамическим модулем упругости и прочностью на
растяжение при изгибе
55 50
¿45
п" 40 5
¡35
я
1 30 д
и
£ 25
,§20
15 10
\
п. = о 0022 .КОМ2 + 0.2 647 .КОМ + 11.406 Кг = 0,9092
А
Ь>
^СЖ \
т,
н
10 20 30 40 50 60 70 £0 90 Относительный дннамнческнн модуль упругости, ИПа
100
Рисунок 9.
Зависимость между относительным динамическим модулем упругости и прочностью на сжатие
Оценка влияния разных температур на свойства ремонтных растворов
Для оценки влияния разных температур на свойства исследованных ремонтных растворов была вычислена разница между значениями параметра после и перед температурной нагрузкой, выраженная в процентах по формуле:
ДП =
П
Т1
П
П
-.100
где:
ЛП- разница исследуемого параметра (объемая масса, скорость ультразвука, прочности) после и перед температурной нагрузкой, %;
По - значение параметра перед температурной Вычисленные разницы для исследуемых пара-
нагрузкой; метров приводятся в таблице 6.
Пп - значение параметра после температурной нагрузки при температуре Т (1 = 200, 400, 600 а 800
°Ц).
Таблица 6.
Разница исследу емых параметров перед и после температурной нагрузкой
Т [°Ц] К01 К02 КПФ01 КПФ02 К01 К02 КПФ01 КПФ02
AD [%] AV [%]
200 -4,9 -5,6 -6,5 -6,1 -10,6 -10,1 -9,5 -8,6
400 -6,5 -6,7 -7,1 -7,5 -26,2 -24,9 -20,8 -22,3
600 -8,3 -8,8 -8,2 -8,3 -70,8 -75,6 -33,5 -30,0
800 -9,0 -9,3 -10,5 -10,8 Р Р -60,3 -56,9
Т [°Ц] К01 К02 КПФ01 КПФ02 К01 К02 КПФ01 КПФ02
AR [%] ARc [%]
200 23,9 28,2 11,1 23,1 -4,3 2,4 -0,2 3,3
400 -16,9 -17,8 -23,2 -9,5 -27,1 -21,8 -22,1 -24,6
600 -90,8 -89,7 -48,7 -33,9 -68,1 -63,0 -44,1 -44,1
800 -95,8 -97,6 -72,2 -76,1 -91,1 -89,1 -73,4 -77,0
Выводы
Исходя из анализа данных, полученных при испытании ремонтных растворов с добавкой XYPEX ADMIX C-1000NF и полипропиленовой фибры, подверженных воздействию высоких тем-перартур с 200 °Ц до 800 °Ц, были сделаны следующие выводы:
• При воздействии высоких темперартур 400°Ц и выше происходят изменения во внутренней структуре растворов, которые проявляются снижением объемной массы, прочностей на растяжение при изгибе и на сжатие и параметров из испытаний ультразвуковым методом (см. рис. 1 - 5 и таб. 6). Большее снижение наблюдалось у растворов только с активной кристаллической добавкой.
• При температуре 200 °Ц наблюдалось у всех изучаемых растворов повышение прочности на растяжение при изгибе, а в двух случаях и повышение прочности на сжатие (см. рис. 3, 4 и таб. 6). Происходящее можно объяснить протекающей еще гидратации цемента при указаной темперартуре.
• Ремонтные растворы с активной кристаллической добавкой оказывают меньшее сопротивление против высоких темперартур, чем ремонтные растворы с активной кристаллической добавкой и полипропиленовой фиброй. У всех изучаемых параметров наблюдалось снижение, которое было больше по сравнению с растворами с активной кристаллической добавкой и полипропиленовой фиброй (см. рис. 1 - 5 и таб. 6).
• При воздействии темперартуры 800°Ц у растворов с активной кристаллической добавкой произошли не только изменения во внутренней структуре материала, но и невооруженным глазом наблюдались трещины в образцах, которые разрушили испытываемые образцы до такой степени, что измерение ультразвуковым методом не давало никаких показаний. Прочности снизились по сравнению с эталоном на 96 % (прочность на растяжение при изгибе) и на 90 % (прочность на сжатие); у рас-
творов с активной кристаллической добавкой и полипропиленовой фиброй прочности снизились по сравнению с эталоном на 75 %.
• Ультразвуковой метод дает четкие результаты об изменениях внутренней структуры ремонтных растворов, подвергнутых воздействию высоких температур (см. рис. 6 - 9).
• Более высокая корреляция наблюдается между скоростью ультразвука или же относительным динамическим модулем упругости и прочностью на растяжение при изгибе (значения коэффи-циена корреляции r=0,97 или же r=0,98), чем между скоростью ультразвука или же относительным динамическим модулем упругости и прочностью на сжатие (значения коэффициент корреляции r=0,96 или же r=0,95).
• Прочность на растяжение при изгибе более чутвительна на изменения во внутренней структуре растворов от температуры по сравнению с прочностью на сжатие.
Иследования показали, что хотя ремонтные растворы с активной кристаллической добавкой повышают ее водонепроницаемоть, но они менее устойчивы при воздействии высоких температур по сравнению с растворами содержающими активную кристаллическую добавку и полипропиленовую фибру. Данное явление можно объяснить тем, что активная кристаллическая добавка уплотняет структуру раствора.
Благодарность
Работа была осуществлена благодаря финансовой поддержке проекта Грантового агенства Чешской республики № 16-25472S «Динамика деградации цементных композитов, модифицированных вторичной кристаллизацией».
Литература
1. Awoyera, P. O., Akinwuni, I. I., Ede, A. E., and Olofinnade, M. O., Forensic Investigation of Fire-affected Reinforced Concrete Buildings, IOSR Journal of
Mechanical and Civil Engineering, 2014, 11(4), pp. 1723.
2. Bangi, M. R., and Horiguchi, T., Pore pressure development in hybrid fibre-reinforced high strength concrete at elevated temperatures, Cement and Concrete Research, 2011, vol. 41, (11), pp. 1150-1156.
3. Mohamed Sutan, N. and Jaafar, M.S. , Evaluation efficiency of non destructive detection of flaw in concrete, Russian Journal of Nondestructive Testing, 2003. vol. 39, no. 2, pp. 87-93.
4. Olowofoyeku, M., and Olutoge, F. A., Domestication Of Pundit Non-Destructive Test Chart In Measuring Compressive Strength Of Normal Strength Concrete Subjected To Elevated Temperature, Australian Journal of Basic and Applied Sciences, 2013, 7(1), pp. 1-6.
5. CSN EN 197-1 Cement - Cast 1: Slozeni, specifikace a kritéria shody cementû pro obecné pouziti. UNMZ, 2012.
6. CSN EN 196-1 Metody zkouseni cementu -Cast 1: Stanoveni pevnosti. UNMZ, 2016.
7. CSN EN 13139 Kamenivo pro malty. UNMZ, 2004.
8. CSN EN 1008 Zamesova voda do betonu - Specifikace pro odber vzorku, zkouseni a posouzeni vho-dnosti vody, vcetne vody ziskane pfi recyklaci v betonarne, jako zamesove vody do betonu. UNMZ, 2003.
9. CSN EN 12190 Vyrobky a systemy pro ochranu a opravy betonovych konstrukci - Zkusebni metody -Stanoveni pevnosti v tlaku spravkovych malt. UNMZ, 1999.
10. CSN EN 12504-4 Zkouseni betonu - Cast 4: Stanoveni rychlosti sifeni ultrazvukoveho impulsu. UNMZ, 2005.
11. CSN 73 1380 Zkouseni odolnosti betonu proti zmrazovani a rozmrazovani - Poruseni vnitfni struk-tury. UNMZ, 2007.
ЭКСПЕРИМЕНТАЛЬНЫЕ ИССЛЕДОВАНИЯ ПРОЧНОСТИ И ДЕФОРМАТИВНОСТИ ИЗГИБАЕМЫХ КАМЕННЫХ ЭЛЕМЕНТОВ, УСИЛЕННЫХ БОКОВЫМИ ЖЕЛЕЗОБЕТОННЫМИ ПЛАСТИНАМИ
Азизов Т.Н.
Доктор технических наук, профессор, Уманский государственный педагогический университет
Мыза А.С.
Аспирант, Одесская государственная академия строительства и архитектуры
EXPERIMENTAL RESEARCH OF STRENGTH AND DEFORMATION OF STONE BEAMS, WHICH ARE STRENGTHENED BY SIDE CONCRETE PLATES
Azizov T.N.
Professor, DSc (eng.), Pavlo Tychyna Uman State Pedagogical University, Ukraine
Miza A.S.
Odessa State Academy of Construction and Architecture
АННОТАЦИЯ
Приведены результаты экспериментальных исследований каменных балок, усиленных боковыми железобетонными пластинами. Экспериментально показана жизнеспособность предложенных конструкций. Приведены условия обеспечения совместной работы каменной балки и железобетонной пластины. Показаны случаи, когда можно применять односторонние пластины и когда двусторонние железобетонные пластины. Приведено сравнение экспериментальных данных с данными расчета по разработанным авторами методикам. Показано хорошее совпадение теоретических и расчетных данных.
ABSTRACT
The result of an experimental study of stone beams, which are reinforced side reinforced concrete plates. Experimentally shown the good work of such structures. The conditions for ensuring the joint operation of a stone beam and a reinforced concrete plate are given. Cases are shown when one-sided plates can be used. Cases of the use of bilateral reinforced concrete plates. The comparison of experimental data with the data of calculation is given. A good agreement between theoretical and calculated data is shown.
Ключевые слова: каменная балка, железобетонная пластина, усиление, совместная работа, экспериментальные исследования.
Keywords: stone beam, reinforced concrete plate, reinforcement, joint work, experimental research.
Постановка задачи и анализ исследований.
В работах авторов настоящей статьи [1-3] показаны основные принципы расчета и изготовления каменных конструкций, усиленных боковыми односторонними и двусторонними железобетонными пластинами, показаны их преимущества по сравнению с изгибаемыми каменными элементами, армированными арматурой. В этих работах приведены методики расчета совместной работы каменного
изгибаемого элемента с боковой железобетонной пластиной, методика определения усилий в анкерах, связывающих каменную часть с железобетонной. Приведена методика расчета, в том числе с учетом нелинейных свойств материалов, которая основана на нормативной методике [4, 5], но адаптирована к наличию двух вертикальных слоев с различными свойствами материалов.
