CC BY
7УДК 624.012.25
ВЛИЯНИЕ ВИДА СЕТОК ДЛЯ ПОПЕРЕЧНОГО АРМИРОВАНИЯ В ГОРИЗОНТАЛЬНЫХ РАСТВОРНЫХ ШВАХ НА НАПРЯЖЕННО-ДЕФОРМИРОВАННОЕ СОСТОЯНИЕ КОРОТКИХ АРМОКАМЕННЫХ ЭЛЕМЕНТОВ
д-р техн. наук, проф. Д.Н. ЛАЗОВСКИЙ; А.М. ХАТКЕВИЧ (Полоцкий государственный университет)
Представлены результаты исследования напряженно-деформированного состояния коротких ар-мокаменных элементов с поперечным армированием в горизонтальных растворных швах. Для поперечного армирования опытных образцов использовались традиционно применяемые сетки из перекрестных стержней и сетки в виде плоских спиралей. Предложена усовершенствованная конструкция спиральной сетки с уменьшением шага витков от центральной к внешней части спирали. Экспериментально подтверждена возможность снижения до 10% расхода арматуры на изготовление новых усовершенствованных сеток с сохранением прочности армокаменного элемента. Получены данные о диаграммах деформирования кладки с поперечным армированием в горизонтальных растворных швах традиционно применяемыми сетками из перекрестных стержней и сетками в виде плоских спиралей. На основании анализа опытных данных установлено влияние вида армирования на значения коэффициента поперечных деформаций.
Ключевые слова: поперечное армирование, каменная кладка, армокаменные элементы, сетки из перекрестных стержней, сетки в виде плоских спиралей, сжатие.
Введение. Опыт применения строительного материала каменной кладки для возведения зданий, сооружений и их отдельных элементов в мировой практике насчитывает тысячелетия, а перспективность ее использования в обозримом будущем не подлежит сомнению благодаря возможности использования местных материалов, достаточно высокой прочности, долговечности, огнестойкости, декоративным качествам, простоте изготовления, оптимальному сочетанию теплотехнических свойств, воздухо- и паропроницаемости и т.п.
С помощью поперечного армирования, размещаемого в горизонтальных растворных швах, получают армокаменные элементы, обладающие высокими технико-экономическими показателями, в частности высоким значением сопротивления сжатию Nu, которое является определяющим при проектировании несущих элементов зданий и сооружений.
Для повышения эффективности армирования целесообразно применение сеток из проволоки малого диаметра, что зачастую затруднительно из-за возможных коррозионных процессов, либо применение таких сеток, в которых отсутствуют узлы пересечения отдельных стержней, вызывающие раннее трещино-образование в кладочных изделиях. Исходя из этого предложено армирование зигзагообразными сетками [1], перфорированными стальными лентами [2] и др. В зарубежных исследованиях [3, 4] отмечалась целесообразность использования сеток в виде плоских спиралей, лежащих в одной плоскости и не имеющих узлов пересечения отдельных стержней.
Белорусскими учеными выполнен пилотный проект [5], который показал, что при одинаковом проценте армирования ц = 0,13% значение сопротивления сжатию элементов, армированных сетками в виде плоских спиралей, больше по сравнению с образцами, армированными традиционно применяемыми сетками из перекрестных стержней, на 20%. В то же время работа [5] содержит недостаточный объем экспериментального материала для оценки возможности использования сеток в виде плоских спиралей в отечественной строительной практике, что требует проведения дополнительных исследований.
Для возможности применения методики расчета сопротивления сжатию армокаменных элементов, описанной нами в [6], основанной на положениях общей деформационной модели, необходимы экспериментальные данные о диаграммах деформирования кладки с поперечным армированием.
Для достоверного моделирования кладки либо выполнения численных исследований представляет интерес информация об изменении коэффициента поперечных деформаций кладки с поперечным армированием горизонтальных швов, которая в научно-технической литературе содержится в крайне ограниченном объеме.
Экспериментальные исследования
Описание опытных образцов. К армокаменным элементам с поперечным армированием в горизонтальных растворных швах предъявляются определенные требования, сформулированные на основании инженерной практики и ряда проведенных исследований. Одно из них заключается в соблюдении соотношения размеров поперечного сечения, которое должно находиться в пределах от 0,5 до 2.
Стандарт [7] предписывает определять прочность неармированной каменной кладки на образцах в виде стенок; стандарт [8] - на образцах в виде столбов. Однако требования, предъявляемые к форме
опытных образцов для определения прочности кладки с поперечным армированием в горизонтальных растворных швах, отсутствуют.
Исходя из вышесказанного, для исследования напряженно-деформированного состояния коротких армокаменных элементов с поперечным армированием в горизонтальных растворных швах и получения значений сопротивления сжатию Ыи образцы изготавливались в виде столбов, традиционно применяемых при исследовании элементов с армированием.
Для исключения влияний на результаты эксперимента продольного изгиба и сил трения отношение высоты I опытных образцов к меньшему размеру поперечного сечения ё принимается в пределах от 2,5 до 5. Минимально требуемый размер поперечного сечения ё - 200 мм, площадь поперечного сечения армокаменного элемента - не менее 0,04 м2. Опытные образцы были изготовлены в виде столбов сечением кирпича (380*380 мм), высотой шестнадцать рядов кладки (1220 мм). Использовалась
трехрядная система перевязки швов. С целью исключения влияния на результат эксперимента субъективного фактора квалификации каменщика изготовление всех опытных образцов производил один и тот же каменщик 4-го разряда.
Для опытных образцов использовались полнотелые кладочные изделия 1 группы по классификации [9] региональных производителей: кирпич полнотелый КРО 150/15 производства КПУП «Обольский керамический завод» с прочностью при сжатии и изгибе соответственно 16,7 и 4,21 МПа; кирпич полнотелый КРО 200/25 производства ОАО «Керамика» (г. Витебск) с прочностью при сжатии и изгибе соответственно 24,1 и 3,9 МПа. Кладочные изделия с пустотами не использовались - применение таких изделий совместно с сетками из перекрестных стержней приводит к раннему трещинообразованию.
Прочность при сжатии кладочных растворов для армокаменных элементов должна составлять не менее 5 МПа. Рекомендуется использовать цементно-песчаные растворы, обладающие лучшими защитными свойствами по отношению к арматуре. Для обеспечения данного требования использовался стандартный кладочный раствор заданного состава, предварительно подобранного в лабораторных условиях, прочность которого по данным испытаний находилась в пределах 6,75...8,95 МПа.
Расстояние по высоте между сетками для поперечного армирования не должно превышать 450 мм по [9] и 380 мм по [10]. Минимально допустимый процент поперечного армирования ц составляет 0,1%; максимальный ц принимается таким, чтобы прочность армированной кладки не превышала 90% прочности кладочных изделий, также ц не должен превышать 1% и величины пятидесятикратного отношения прочности неармированной кладки к прочности арматуры.
Для поперечного армирования в горизонтальных растворных швах опытных образцов армокамен-ных элементов использовалось несколько видов сеток: сетки в виде плоских спиралей (тип «А» и «А*», рисунок 1); традиционно применяемые сетки из перекрестных стержней (тип «Б», см. рисунок 1). Сетки изготавливались из арматурной проволоки диаметром 4 мм, который принят максимальным из условия сохранения толщины горизонтального шва в нормативных пределах. Размеры сеток типа «А» и типа «Б» подобраны с условием одинакового расхода арматуры на их изготовление. Размеры сеток типа «А*» подобраны так, чтобы шаг витков уменьшался от краев к середине поперечного сечения опытных образцов, а шаг крайних витков совпадал с шагом витков в сетке типа «А». Таким образом, расход арматуры для изготовления сетки типа «А*» уменьшен на 9% по сравнению с сетками типа «А» и типа «Б».
На рисунке 1 показана схема размещения сеток в поперечном сечении образцов и один ряд раскладки кладочных изделий, состоящий из четырех целых кирпичей и одной половины кирпича.
Сь
§
,40 ,40 ,40 ,40 70 40 ,40 ,40
. 350
. 380
8 съ
£
-
40 45 55 70 5 45 40
. 350
. 580
87 , 87
548
380
Тип «А»
Тип «А*
Тип «Б»
Рисунок 1. - Схемы размещения сеток в поперечном сечении опытных образцов основных серий С1-СУ111
Опытные образцы армокаменных элементов разделены исходя из конструктивного исполнения на восемь основных серий (таблица 1).
Таблица 1. - Характеристика опытных образцов основных серий С1-СУШ
Серия С1 С11 СШ С1У СУ СУ1 СУ11 СУШ
Используемые кладочные изделия Кирпич КРО-150/15 СТБ 1160-99 производства КПУП «Обольский керамический завод» Кирпич КРО 200/25 СТБ 1160-99 производства ОАО «Керамика»
Количество образцов (шт.) 2 3 3 2 3 3 1 2
Наименование образцов К1, К2 К3, К4, К5 К6, К7, К8 К9, К10, К18 К11, К12, К13 К14, К15, К16 К17 К19, К20
Тип сеток - Тип «Б» Тип «А» - Тип «Б» Тип «А» Тип «А» Тип «А*»
Шаг сеток - Один ряд кладки - Два ряда кладки
Представленное исследование выполнено в два этапа. На первом этапе испытаны образцы К1-К16 серий С1-СУ1. Образцы серий С1 и С1У выполнены без армирования и служили эталонами для сравнения с армированными образцами. Назначение опытных образцов серий С11 и СШ состояло в сравнении эффекта от применения сеток в виде плоских спиралей (тип «А») и сеток из перекрестных стержней (тип «Б») при одинаковом расходе арматуры на их изготовление. Той же цели служили образцы серий СУ и СУ1, но отличались меньшим процентом поперечного армирования.
На втором этапе изготовлены и испытаны образцы К17-К20 серий СУП-СУШ. Серия СУШ служила для сравнения с серией СУ, в обеих сериях применялось армирование одним типом сеток в виде плоских спиралей, но в серии СУШ применялись сетки с уменьшенным расходом арматуры за счет изменения шага витков спирали.
Серия СУ11, состоящая всего из одного образца, предназначалась для проверки соблюдения гипотезы плоских сечений на коротких армокаменных элементах с поперечным армированием в горизонтальных швах сетками в виде плоских спиралей при действии продольного усилия N с эксцентриситетом. Известно, что гипотеза плоских сечений соблюдается при использовании традиционных сеток из перекрестных стержней [1], однако экспериментальное подтверждение сохранения плоскостности поперечных сечений при использовании сеток в виде плоских спиралей отсутствует.
Опытные образцы серий С1-СУ111 выполнены с размерами, сопоставимыми с размерами реальных элементов зданий, и рассматривались как короткие каменные и армокаменные элементы для исследования их напряженно-деформированного состояния, получения данных о значениях сопротивления сжатию
Для получения данных о прочности кладки с поперечным армированием в горизонтальных швах и соответствующих ей деформациях выполнены две дополнительные серии испытаний (таблица 2).
Таблица 2. - Характеристика опытных образцов дополнительных серий С1Х, СХ
Серия С1Х СХ
Используемые кладочные изделия Кирпич КРО 200/25 СТБ 1160-99 производства ОАО «Керамика»
Количество образцов (шт.) 2 2
Наименование образцов С1, С2 С3, С4
Тип сеток Тип «Б-д» Тип «А-д»
Опытные образцы серий С1Х и СХ изготовлены в виде столбиков с поперечным сечением 1*1 кирпич (250^250 мм) высотой восемь рядов кладки и предназначались для получения свойств материала каменной кладки с поперечным армированием в горизонтальных растворных швах и значений параметрических точек диаграмм деформирования.
Процент поперечного армирования ц принимался аналогичным проценту армирования в сериях СУ и СУ1. Армирование выполнялось сетками двух типов - традиционно применяемыми сетками из перекрестных стержней и сетками в виде плоских спиралей.
На рисунке 2 показана схема размещения сеток в поперечном сечении образцов и один ряд раскладки кладочных изделий, состоящий из двух целых кирпичей. Заметим, что при использовании сетки типа «А-д» вертикальный шов кладки, являющийся своего рода концентратором напряжений вблизи которого, как правило, развиваются трещины, перевязывается шестью стержнями арматуры против четырех стержней в случае использования сетки типа «Б-д» (см. рисунок 2). В образцах сечением Ш^Ш кирпича перевязка вертикальных швов на наиболее «слабых» участках сопряжения половины кирпича, а также ложковых и тычковых рядов при применении сеток в виде плоских спиралей устроена тремя стержнями против двух в случае применения сеток из перекрестных стержней (см. рисунок 1).
12
75
75 250
75
13'
Тип «А-д» Тип «Б-д»
Рисунок 2. - Схемы размещения сеток в поперечном сечении опытных образцов дополнительных серий С1Х, СХ
Методика проведения испытаний. Опытные образцы испытаны в лаборатории кафедры «Строительные конструкции» Полоцкого государственного университета с использованием гидравлического прессового оборудования. Образцы устанавливались с совмещением их геометрических осей с геометрической осью пресса. Верхнюю поверхность образцов для равномерной передачи давления от подушки пресса выравнивали подливкой из тонкого слоя прочного цементно-песчаного раствора состава 1:1. Эксцентриситет продольной сжимающей силы N для образца К17 создавался смещением его оси относительно геометрической оси пресса; продольное усилие N передавалось через катковую опору, а для недопущения разрушения верхней части образца от местного сжатия устраивалась опорная подушка из бетона толщиной 150 мм. Опорная подушка армировалась двумя сетками из проволоки 0 5 мм с ячейкой 50x50 мм.
Этапы приложения продольного усилия N назначались не более 10% от предполагаемой разрушающей нагрузки, предварительно рассчитанной по теоретическим данным с учетом прочности исходных кладочных материалов. За разрушающую нагрузку (значение сопротивления сжатию Nu) принималось максимальное значение продольного усилия N по силоизмерителю пресса, достигнутого в процессе испытаний.
Индикаторами часового типа с ценой деления 0,01 мм фиксировались продольные и поперечные деформации опытных образцов основных серий С1-СУ1 и СУШ. При испытании образцов серий СУП, С1Х и СХ замерялись только продольные деформации. Данные о напряженно-деформированном состоянии отдельных стержней сеток поперечного армирования получены путем измерения относительных деформаций с помощью тензометрических датчиков. Полученные при испытании образцов первого этапа исследований результаты определения напряженно-деформированного состояния в стержнях сеток приведены в работе [11]. На основании анализа этих данных установлено, что эффективность использования прочностных свойств арматуры во внутренних витках сеток уменьшается по сравнению с внешними. Это послужило основанием для усовершенствования сеток и получения патента на полезную модель № 9295 «Сетка для поперечного армирования каменной кладки» [12].
Задача полезной модели состояла в повышении сопротивления сжатию армокаменных элементов и эффективном расходовании арматуры путем рационального размещения в плане витков спиральной сетки. Решение поставленной задачи в том, что сетка для поперечного армирования каменной кладки может быть выполнена в виде плоской квадратной или прямоугольной спирали, в которой шаг витков уменьшается от центральной части к внешней. При этом шаг каждого витка ап не больше предыдущего ап_1 и не меньше последующего ап+1.
В соответствии с вышеобозначенными предпосылками сконструированы сетки тип «А*», которые использовались для армирования образцов К19 и К20, испытанных на втором этапе исследований, причем максимальное количество арматуры в сетке для поперечного армирования должно быть сконцентрировано у периметра сечения сжатого элемента, где возникают наибольшие деформации. Благодаря такой
конструкции деформации в витках сетки по всему сечению будут распределяться равномерно, повышая тем самым эффективность использования сетки для поперечного армирования. Схемы усовершенствованных сеток в виде квадратных и прямоугольных спиралей показаны на рисунке 3.
п
ап+1
, Оп-1
Оп+1
/ ]РП/ ,
Оп-1
Рисунок 3. - Принципиальная схема конструирования усовершенствованных спиральных сеток для армирования элементов квадратного (1) и прямоугольного (2) поперечных сечений
Напряженно-деформированное состояние коротких армокаменных элементов. Отдельные результаты испытаний опытных образцов, характеризующие их прочностные и деформативные характеристики, представлены в таблице 3.
Таблица 3. - Отдельные результаты испытаний опытных образцов армокаменных элементов
Серия, образец N (кН) Среднее N (кН) а Серия, образец Ки (кН) Среднее Ки (кН) а
С1 К1 650 640 850 СУ К11 1000 1033 750
К2 630 900 К12 1100 780
СП К3 1640 1572 310 К13 1000 770
К4 1450 360 СУ1 К14 1100 1090 800
К5 1625 480 К15 1120 760
СШ К6 1500 1617 360 К16 1050 820
К7 1675 380 СУШ К19 950 1040 710
К8 1675 450 К20 1130 780
С1У К9 740 738 1140 где Ки - разрушающее продольное усилие; а - упругая характеристика кладки
К10 690 1060
К18 785 1090
Распределение осредненных по высоте относительных деформаций опытных образцов подтверждает правомерность использования в качестве предпосылки методики расчета [6] гипотезы плоского сечения. Распределение деформаций на примере образцов К14 и К17 показано на рисунке 4.
2.02 N
/
1.11 0.68 0.31 /
/
, 0.6 Ни ОЛНа ' 0.2 На
Ь=380мм
Ь=380мм
а б
Рисунок 4. - Распределение деформаций еДО-3 по среднему сечению опытных образцов К14 (а) и К17 (б)
На рисунке 5 приведены диаграммы деформирования «N/Nu - e» опытных образцов. Картина деформирования демонстрирует физическую нелинейность материала как каменной, так и армокамен-ной кладки с поперечным армированием в горизонтальных швах. Свойство физической нелинейности наиболее ярко проявляется по мере приближения к разрушающему усилию. Следует также отметить значительный разброс в абсолютных и относительных значениях поперечных деформаций даже в пределах одинаковых серий с образцами-близнецами, что может быть связано с неравномерными осадками и изгибом отдельных кирпичей при неодинаковой плотности растворных швов. В целом по мере приближения к разрушающему усилию с образованием и развитием трещин наблюдалось интенсивное увеличение поперечных деформаций.
0,0010 0,0005 0,0000 -0,0005 -0,0010 -0,0015 -0,0020 0,004 0,002 0,000 -0,002 -0,004 -0,006
0,003 0,002 0,001 0,000 -0,001 -0,002 -0,003 -0,004 0,003 0,002 0,001 0,000 -0,001 -0,002 -0,003 -0,004
Рисунок 5. - Диаграммы деформирования «N/Nu - e» опытных образцов
По средним значениям продольных деформаций ez и поперечных деформаций exy образцов серий С11, CIII построен график изменения коэффициента поперечной деформации v = ez/exy в зависимости от уровня нагружения N/Nu, представленный на рисунке 6.
Л ,-г ^ -СИ /у
//
■Uli / /
**
0.1D с z/exy
0,0 -ОД -ОД -0,2 -0,2 -0,3 -0,3 -0,4 -0,4
Рисунок 6. - Изменение коэффициента поперечной деформации в зависимости от уровня нагружения N/Nu
Заключение. В результате проведенных исследований получены новые экспериментальные данные о напряженно-деформированном состоянии коротких армокаменных с поперечным армированием в горизонтальных швах элементов сетками в виде плоских спиралей на всех стадиях нагружения. Значения сопротивления сжатию благодаря армированию повышаются до 2,5 раз по сравнению с неармиро-ванными элементами. Значения сопротивления сжатию армокаменных элементов с поперечным армированием сетками в виде плоских спиралей выше по сравнению с армокаменными элементами с поперечным армированием традиционно применяемыми сетками из перекрестных стержней.
Предложена усовершенствованная конструкция спиральной сетки с уменьшением шага витков от центральной к внешней части спирали. Экспериментально подтверждена возможность снижения до 10% расхода арматуры на изготовление новых усовершенствованных сеток с сохранением прочности армокаменным элементом.
Получены новые данные о диаграммах деформирования кладки с поперечным армированием в горизонтальных растворных швах традиционно применяемыми сетками из перекрестных стержней и сетками в виде плоских спиралей, построены графики изменения значений коэффициента поперечной деформации от уровня нагружения опытных образцов с поперечным армированием.
Экспериментально подтверждена возможность использования предпосылки общей деформационной модели метода расчета сопротивления сжатию коротких армокаменных элементов [6] в виде гипотезы плоских сечений применительно к армокаменным элементам с поперечным армированием сетками в виде плоских спиралей.
ЛИТЕРАТУРА
1. Камейко, В.А. Прочность на сжатие кирпичной кладки с косвенным сетчатым армированием /
B.А. Камейко // Экспериментальные исследования каменных конструкций : сб. ст. / Центр. науч.-исслед. ин-т пром. сооружений «ЦНИПО» ; под ред. Л.И. Онищика. - М. ; Л., 1939. - С. 65-89.
2. Рябинин, А.Л. Прочность и деформативность кирпичной кладки, армированной перфорированными стальными лентами, при центральном сжатии : автореф. дис. ... канд. техн. наук : 05.23.01 / А. Л. Рябинин ;
C.-Петерб. гос. архитектурно-строит. ун-т. - СПб., 2009. - 17 с.
3. Dajun, D. Experimental research on strength of brick masonry reinforced with new type of transverse reinforcement / D. Dajun, L. Xishao, Z. Juan // J. of Building Structures. - 1988. - Vol. 9, № 1. - P. 53-58.
4. Ding Dajun. Two new points of view in theory of masonry strength / Ding Dajun // Brick and Block Masonry : proc. of the 8th intern. Brick a. Block Masonry conf., Dublin, 19-21 Sept. 1988 : in 3 vol. ; ed. J. W. de Courcy. - Dublin, 1988. - Vol. 3. - P. 1531-1538.
5. Гринев, В.Д. Спиральные сетки для поперечного армирования каменной кладки / В.Д. Гринев, В.В. Гринев, Я.С. Яско // Архитектура и строительство. - 2003. - № 1. - С. 62-63.
6. Лазовский, Д.Н. Расчет сопротивления сжатию каменных и армокаменных элементов с учетом физической нелинейности / Д.Н. Лазовский, А.М. Хаткевич // Вестн. Полоц. гос. ун-та. Сер. F, Строительство. Прикладные науки. - 2017. - № 16. - С. 41-50.
7. Методы испытаний каменной кладки. Ч. 1. Определение прочности при сжатии = Метады выпра-баванняу каменнай клади. Ч. 1. Вызначэнне трываласщ пры сщску : СТБ БК 1052-1-2015. - Взамен СТБ БК 1052-1-2009 ; введ. 01.11.15. - Минск : Госстандарт, 2015. - 9 с.
8. Каменные и армокаменные конструкции. Методы испытаний нагружением. Правила оценки прочности, трещиностойкости и деформативности = Каменныя 1 армакаменныя канструкцьи. Метады выпрабаванняу нагружэннем. Правшы ацэнк1 трываласщ, расколшастойкасщ 1 дэфарматыунасщ : СТБ 1376-2002. - Введ. 01.07.03. - Минск : Минстройахитектуры, 2003. - 12 с.
9. Каменные и армокаменные конструкции. Строительные нормы проектирования = Каменныя i армакаменныя канструкцыи. Будаушчыя нормы праектавання : ТКП 45-5.02-308-2017 (33020). - Взамен СНиП 11-22-81 ; введ. 01.01.18. - Минск : Минстройархитектуры, 2018. - VIII, 111 с.
10. Каменные и армокаменные конструкции. Строительные нормы проектирования = Каменныя i армакаменныя канструкцыи. Будаушчыя нормы праектавання : ТКП 45-5.02-308-2017 (33020). - Взамен СНиП 11-22-81 ; введ. 01.01.18. - Минск : Минстройархитектуры, 2018. - VIII, 111 с.
11. Хаткевич, А.М. Напряженно-деформированное состояние арматурных сеток в кирпичной кладке /
A.М. Хаткевич // Сб. науч. тр. / Издат. центр БГУ. - Минск, 2012. - Вып. 4 : Проблемы современного бетона и железобетона. - С. 202-215.
12. Сетка для поперечного армирования каменной кладки : полез. модель БУ 9295 / А.М. Хаткевич,
B.Д. Гринев. - Опубл. 30.06.2013.
Поступила 12.06.2019
INFLUENCE OF THE GRIDS TYPE FOR TRANSVERSE REINFORCEMENT IN HORIZONTAL MORTAR JOINTS ON THE STRESSED-DEFORMED STATE OF SHORT REINFORCED STONE ELEMENTS
D. LAZOVSKI, A. KHATKEVICH
The results of the study of the stress-deformed state of short reinforced stone elements with transverse reinforcement in horizontal mortar joints are presented. For transverse reinforcement of the prototypes, the traditionally used cross-rod grids and grids in the form of flat spirals were used. An improved design of the spiral grid with a decrease in the pitch of the turns from the axis of the cross section to its edge is proposed. The possibility of reducing reinforcement consumption by up to 10% for the manufacture of new improved grids with preservation of strength by an reinforced stone element has been experimentally confirmed. Data on the diagrams of deformation of masonry with transverse reinforcement in horizontal mortar joints by traditionally used cross-rod grids and grids in the form of flat spirals are obtained. Based on the analysis of experimental data, the influence of the type of reinforcement on the values of the coefficient of transverse deformations is established.
Keywords: transverse reinforcement, masonry, reinforced stone elements, cross-rod grids, grids in the form of flat spirals, compression.
