CC BY
28
УДК 691.328
DOI: https://doi.org/10.26518/2071-7296-2022-19-3-436-445 EDN: OZZCHD Научная статья
Я Check for updates
ВЛИЯНИЕ ВИДА ФИБРЫ И СОСТАВА МАТРИЦЫ НА ИХ СЦЕПЛЕНИЕ В ФИБРОБЕТОНЕ
Ю. В. Пухаренко12, Д. А. Пантелеев2*, М. И. Жаворонков2
1Научно-исследовательский институт строительной физики Российской академии
архитектуры и строительных наук (НИИСФ РААСН),
г. Москва, Россия
2Санкт-Петербургский государственный архитектурно-строительный
университет (СПбГАСУ), г. Санкт-Петербург, Россия tsik54@yandex.ru, https://orcid.org/0000-0003-1989-0595 dm-pant@yandex.ru, https://orcid.org/0000-0002-6590-5033 sith07@list.ru, https://orcid.org/0000-0003-4056-5965
Ответственный автор
Введение. Целью статьи является определение влияния профиля стальной фибры и состава матрицы на их сцепление в дисперсно-армированном бетоне.
Материалы и методы. Проведены исследования с применением методов испытаний, изложенных в национальных стандартах. Для определения характеристики прочности сцепления волокон с матрицей использовалась оригинальная методика, разработанная в СПбГАСУ.
Результаты. Определена степень влияния геометрической формы стальных фибр - анкерной и волнового профиля на характеристику прочности сцепления. Произведена оценка прочности сцепления стальной фибры с цементной и бетонной матрицей (Ц/П = 1:1, Ц/П = 1:2 и Ц/П = 1:3). Экспериментально доказано влияние объемной доли цементного теста на характеристику прочности сцепления стальной фибры с матрицей.
Заключение. Полученные экспериментальные данные подтверждают эффективность дисперсного армирования путем применения анкерной фибры в сочетании с рационально подобранным составом бетонной матрицы.
КЛЮЧЕВЫЕ СЛОВА: композит, дисперсное армирование, фибробетон, фибра, матрица, состав, сцепление, прочность.
БЛАГОДАРНОСТИ: статья публикуется по результатам проведения научно-исследовательских работ, проводимых по Плану фундаментальных исследований РААСН и Минстроя России, и в рамках конкурса грантов на выполнение научно-исследовательских работ научно-педагогическими работниками СПбГАСУ (ФГБОУ ВО «Санкт-Петербургский государственный архитектурно-строительный университет») в 2022 году.
Статья поступила в редакцию 22.04.2022; одобрена после рецензирования 03.06.2022; принята к публикации 10.06.2022.
Авторы прочитали и одобрили окончательный вариант рукописи.
Прозрачность финансовой деятельности: авторы не имеют финансовой заинтересованности в представленных материалах и методах. Конфликт интересов отсутствует.
Для цитирования: Пухаренко Ю. В., Пантелеев Д. А., Жаворонков М. И. Влияние вида фибры и состава матрицы на их сцепление в фибробетоне // Вестник СибАДИ. 2022. Т. 19, № 3 (85). ^ 436-445. https://doi.org/10.26518/2071-7296-2022-19-3-436-445
© Пухаренко Ю. В., Пантелеев Д. А., Жаворонков М. И., 2022
АННОТАЦИЯ
Контент доступен под лицензией Creative Commons Attribution 4.0 License.
DOI: https://doi.org/10.26518/2071-7296-2022-19-3-436-445 EDN: OZZCHD Original article
INFLUENCE OF FIBER TYPE AND MATRIX COMPOSITION ON ADHESIVE STRENGTH IN FIBER REINFORCED CONCRETE
Yury V. Pukharenko1, Dmitrii A. Panteleev2*, Mikhail I. Zhavoronkov2
1Research Institute of Building Physics of the Russian Academy of Architecture and Building Sciences (NIISF RAASN),
Moscow, Russia
2Saint Petersburg State University of Architecture and Civil Engineering (SPbGASU),
St. Petersburg, Russia tsik54@yandex.ru, https://orcid.org/0000-0003-1989-0595 dm-pant@yandex.ru, https://orcid.org/0000-0002-6590-5033 sith07@list.ru, https://orcid.org/0000-0003-4056-5965
Corresponding author
ABSTRACT
Introduction. The purpose of the article is to determine the influence of the steel fiber profile and the composition of the matrix on their adhesion in dispersed reinforced concrete.
Materials and methods. Studies have been carried out using the test methods set out in national standards. To determine the characteristics of the adhesion strength of fibers with a matrix, an original technique developed at SPbGASU was used.
Results. The degree of influence of the geometric shape of steel fibers - anchor and wave profile on the adhesion strength characteristic is determined. The adhesion strength of steel fiber with cement and concrete matrix was assessed (Cement: Sand = 1:1, Cement: Sand = 1:2 and Cement: Sand = 1:3). The influence of the volume fraction of the cement paste on the characteristic of the adhesion strength of the steel fiber with the matrix has been experimentally proven.
Conclusions. The experimental data obtained confirm the effectiveness of dispersed reinforcement through the use of anchor fibers in combination with a rationally selected composition of the concrete matrix.
KEYWORDS: composite, fiber reinforcement, fiber reinforced concrete, fiber, matrix, composition, adhesion, bending strength.
ACKNOWLEDGMENTS. The article is published based on the results of the research work carried out according to the Plan for Fundamental Research of the RAASN and the Ministry of Construction of Russia, and within the framework of the competition for grants for the performance of research work by scientific and academic staff of SPbGASU (Federal State Budgetary Educational Institution of Higher Education Saint Petersburg State University of Architecture and Civil Engineering) in 2022.
The article was submitted 22.04.2022; approved after reviewing 03.06.2022; accepted for publication 10.06.2022.
The authors have read and approved the final manuscript.
Financial transparency: the authors have no financial interest in the presented materials or methods. There is no conflict of interest.
For citation: Yury V. Pukharenko, Dmitrii A. Panteleev, Mikhail I. Zhavoronkov Influence of fiber type and matrix composition on adhesive strength in fiber reinforced concrete. The Russian Automobile and Highway Industry Journal. 2022; 19 (3): 436-445. https://doi.org/10.26518/2071-7296-2022-19-3-436-445
© Pukharenko Y. V., Panteleev D. A., Zhavoronkov M. I., 2022
Content is available under the license Creative Commons Attribution 4.0 License.
ВВЕДЕНИЕ
Фибробетон как композиционный материал действует за счёт совместной работы армирующих волокон и бетона. Наиболее эффективная совместная работа достигается только при высоком уровне сцепления всех материалов. Исходя из этого, можно сделать вывод о том, что именно прочность сцепления фибры с матрицей композита определяет характер разрушение материала и является основной возможностью повышения его прочности [1, 2, 3, 4, 5, 6, 7].
Сцеплением называется способность фибры воспринимать напряжения при воздействии внешних нагрузок. По принципу действия сцепление можно разделить на адгезионное и механическое.
Адгезионное сцепление - это сцепление, которое образуется при межмолекулярном взаимодействии в поверхностном слое между волокном и матрицей композита (зависит от материала, из которого изготовлена фибра).
Механическое сцепление - это сцепление, которое обусловлено непрямолинейной геометрической формой фибры (различные изгибы, выпуски, трение). Именно механическое
сцепление в значительно большей степени определяет эффективность работы дисперсного армирования.
Таким образом, сцепление фибры с матрицей композита является результатом комбинированного проявления адгезии, трения и механического зацепления в зоне их контакта с цементным камнем. Каждый из этих факторов может по-разному влиять на анкеровку волокон в матрице, что во многом зависит от состава, структуры и свойств цементного камня, а также от материала волокна, его формы и размеров [8, 9, 10, 11, 12, 13, 14, 15].
Хорошо известно, что напряжение распределяется по длине волокна равномерно, от концов к середине [16]. При этом существует такая критическая длина волокна (1с), при увеличении которой (1Г > 1с) в нем возникают напряжения, превышающие его прочность и приводящие к разрыву, а при уменьшении (1Г < 1с) напряжения в волокне не достигают его прочности и оно вытягивается из матрицы при разрушении композита. В случае использования для армирования композита волокон гладкого профиля напряжения распределяются в соответствии с рисунком 1, а).
Рисунок 1 - Распределения напряжений по длине волокон разного типоразмера:
а - гладкая; б - анкерная Источник: составлено авторами.
Figure 1 - Stress distributions along the length of fibers of different sizes:
a) smooth; b) anchor Source: compiled by the authors.
В случае использования волокон малой длины (1Г < 1с) предел их прочности оказывается неисчерпанным, и потенциал таких волокон, как упрочнителя композита оказывается недоиспользованным. При этом технологически предпочтительно применять волокна как можно меньшей длины. Таким образом, представляется необходимым принимать меры по повышению прочности сцепления волокон с матрицей при одновременном сокращении их длины. Перспективным решением этой задачи является производство армирующих волокон анкерного профиля, например отрезка стальной проволоки с двумя двойными отгибами на концах. Теоретически такая форма фибры резко повышает прочность механического сцепления с матрицей, как показано на рисунке 1, б. Если напряжения распределяются вдоль гладких волокон равномерно, то в случае волокон с отгибами распределение напряжений происходит по более сложному закону. Благодаря этому фибра может воспринимать большие усилия, и ее длина может быть уменьшена.
Для количественной оценки данного эффекта проведены экспериментальные исследования, целью которых являлось определение влияния профиля стальной фибры и состава матрицы на их сцепление в дисперсно-армированном бетоне.
МЕТОДЫ И МАТЕРИАЛЫ
В ходе исследований применялись следующие сырьевые материалы:
• Портландцемент ЦЕМ I 42,5Н производства Heidelberg cement (АО «Сланцевский цементный завод «Цесла»), нормальная густота цементного теста = 30%.
• Кварцевый песок с модулем крупности M = 2,3, насыпная плотность р = 1450 кг/м3;
к ' ' "нас '
водопотребность = 8%.
• Фибра стальная гладкого профиля (рисунок 2), длина l = 30 мм, диаметр d = 0,3 мм.
• Фибра стальная анкерная (см. рисунок 2), длина l = 30 мм, диаметр d = 0,3 мм.
• Фибра стальная волнового профиля (см. рисунок 2), длина l = 30 мм, диаметр d = 0,3 мм.
Рисунок 2 - Стальная фибра с разным геометрическим профилем
Источник: составлено авторами.
Figure 2 - Steel fiber with different geometric profile Source: compiled by the authors.
Таблица 1
Результаты предела прочности на растяжение при изгибе в зависимости от вида и объемного содержания стальной фибры
Источник: составлено авторами.
Table 1
Results of bending strength depending on the type and volume content of steel fibers
Source: compiled by the authors.
Объемное содержание стальной фибры, |j, % Средняя прочность на растяжение при изгибе (Яизг, МПа) фибробетона с использованием
стальной фибры гладкого профиля стальной фибры волнового профиля стальной анкерной фибры
0 6,1 5,5 5,6
0,1 6,0 6,0 5,9
0,2 6,4 6,1 8,2
0,3 6,2 7,5 -,0
0,4 6,0 8,1 10,2
0,5 7,7 9,3 14,7
0,6 8,0 9,9 17,5
0,7 8,1 10,6 17,0
0,8 8,4 12,0 24,6
0,9 до 10,- 23,7
1,0 10,1 13,8 26,8
РЕЗУЛЬТАТЫ
Для определения степени влияния геометрической фор мы стальных фибр - анкерной и волновогт профиля - на характеристику прочности рцепления из цементного теста нормальной густоты были изготовлене1 3 серии образцов-б алок 4x4x16 см, армиров анных стальными врлокнами одинаковой рлины и диаметром, но разным геометрическим профилем . Пределармимованмя составлял 1,0% по объему, ш а и арми рмвание -Р,1%.
По исеечении РВ туг есготомланные обуое-цеябалси подвергались имлытмнию по ояыеде-ляникс пронности еа расомженви 1^р}иео^1^(5с о оовпоетаноеи с ГОСТ 14180 еИаоспы. Млаеде1 япредеыенив ыфоеностл ед кентрольвым об-
разцам», полученные результаты представлены в таблице 1.
По рагее разработанному ря кафедре ТСМиМ С-!3ГАСУ расчетно-экспериментальному методу [17] была определепн еарактери-стика пропристи сцепления (фт). Суть метода заключается в нахождении опыеным путем такого миниеального процента армирования цементного га мня, до которого ыиодимые волокна практически не проявляют армирующего аффикта, но почла еоторога парлвдаетсс услыжчнпый т>чое наРбамотги томсозоам. 1Ров атом для исключакил возможности оасорнегм опредплония чсМп юаракбмроовикаплотподпе ецепленияфиЛа с спчеюеыоллпккок
ервдояе арюфывтлчеакче нзекольких р^^л^в^л^пэ-татов использования формулы (1).
(ФТ) =
КфЧ - 3,5- RK3 -Mmm - Rv (1 - 4,5- AmJ
i "min
dф
где (ф) - комплексный коэффициент, не требующий расшифровки при выполнении расчетов по уравнению прочности фиброцемента; ит|п - объемная доля фибры, соответствующая такому процентному содержанию, после которого наблюдается устойчивое повышение прочности; Rфц - прочность фиброцемента, соответствующая и ; R - прочность цемент-
1 "тт' цк ~ ~
ного камня; R - прочность контактной зоны
' кз ~
^кз = 1^цк); 1ф - длина фибры; dф - диаметр фибры.
Результаты определения характеристики прочности сцепления (фт) в зависимости от профиля применяемой стальной фибры представлены в таблице 2.
Влияние механического сцепления стальной фибры за счет ее непрямолинейной геометрической формы составило: для волнового профиля (фтмех) волн = 2,04 МПа, для анкерного профиля (фт ) = 8,27 МПа.
~ ~ мех' анк '
Для определения влияния состава матрицы композита на характеристику прочности сцепления были изготовлены 4 разных состава (таблица 3), имеющие разную матрицу: цементный камень, мелкозернистый бетон с соотношением цемента и кварцевого песка 1:1, 1:2, 1:3.
Расход воды подбирался с учетом нормальной густоты портландцемента и водопо-
требности песка. Все образцы армировались стальной анкерной фиброй, показавшей наибольшую эффективность, с максимальным содержанием волокон 1,0% по объему и шагом армирования 0,1 %.
Полученные в ходе исследования результаты прочности на растяжение при изгибе представлены в таблице 4.
Как видно из полученных результатов, в независимости от матрицы композита повышение расхода стальной анкерной фибры приводит к увеличению прочности на растяжение при изгибе. Однако динамика набора прочности армированных образцов, в зависимости от состава матрицы, разная, что связано с распределением волокон в матрице композита и объемным содержанием цементного теста. Так, например, у образцов из цементного теста нормальной густоты при объемном содержании стальной фибры до 0,45% прочность на растяжение при изгибе меньше, чем у образцов из цементно-песчаного раствора с соотношением цемента к кварцевому песку 1:3. Однако прочность на растяжение при изгибе образцов, изготовленных из цементного теста, в сравнении с образцами из цементно-пес-чаного раствора, становится больше при расходе волокон, превышающих 0,45 об. % (рисунок 3).
Таблица 2
Результаты характеристики прочности сцепления в зависимости от вида стальной фибры
Источник: составлено авторами.
Table 2
Results of adhesive strength characteristics depending on the type of steel fiber
Source: compiled by the authors.
Характеристика прочности сцепления фибры в цементном камне, (фт), МПа
стальная фибра, гладкая стальная фибра, волнового профиля стальная фибра, анкерная
1,67 3,71 9,94
Таблица 3 Составы матриц
Источник: составлено авторами.
Table 3
Matrix compositions
Source: compiled by the authors.
№ состава Цементно-песчаное отношение Водоцементное отношение Расход материалов, кг/м3
портландцемент кварцевый песок вода
1 1:0 0,3 1640 - 492
2 1:1 0,38 935 935 355
3 1:2 0,46 645 1290 297
4 1:3 0,54 495 1485 267
Таблица 4
Результаты предела прочности на растяжение при изгибе в зависимости от матрицы композита и объемного содержания стальной фибры
Источник: составлено авторами.
Table 4
Results of bending strength depending on the matrix of the composite and the volume content of steel fibers
Source: compiled by the authors.
Объемное содержание стальной анкерной фибры, % Матрица фибробетона
ЦК Ц:П = 1:1 Ц:П = 1:2 Ц:П = 1:3
0 5,6 7,8 8,3 6,7
0,1 5,9 9,0 7,7 7,2
0,2 8,2 8,4 9,5 9,0
0,3 8,0 12,1 10,0 10,0
0,4 10,2 15,6 14,2 12,6
0,5 14,7 16,8 16,6 12,6
0,6 17,5 19,1 17,4 13,8
0,7 17,0 21,5 18,3 16,1
0,8 24,6 23,6 19,0 18,9
0,9 23,7 24,5 19,7 16,8
1,0 26,8 25,0 20,7 17,9
—•—ЦК — • —Ц:П = 1:3
и 30
&
0 0,1 0,2 0,3 0,4 0,5 0,6 0,7 0,8 0,9 1
Объемное содержание волокон, ц, %
Рисунок 3 - График зависимости прочности на растяжение при изгибе от объемного содержания фибры (ЦК и Ц:П = 1:3)
Источник: составлено авторами.
Figure 3 - Graph of bending strength depending on fiber volume content
(Cement Stone and Cement: Sand = 1:3) Source: compiled by the authors.
Результаты определения характеристики прочности сцепления стальной анкерной фибры (фт)анк в зависимости от матрицы композита представлены в таблицеб.
Полученные результаты можно представить е тиде графической зависимости ха-рактерискикипрчдности сцепления ктальнчй анкернойфебрч! ьодолс цемечекекп тоекп Е! <ь(5е^^ел объеео компонентов (риорпокй).
ОпредеЛЯЮЩИ факсОтОМ, втшчюшсм нп харчнне|:^к!ст^оку проьйостт сочтеенчя ьсло^^ на,являетсообъемноя тееро
в составе мсосеты. Две^к^т^с^с^ио емдоижания MOMРйннoге оеота г^цзи^^^^^ии 1с зрнонoмeосoмy
(фТ)чрк = - 20,609 ЦТ2 + где ЦТ -доляцементноготеста в общем объём
увеличению сцеьления бобльное ФяЛры(см. рисунок 3), что объясняется формирование м бллее |еалвтбОл контантной боны ц лутшим «зтилодейстинем на границе раздела «фибра-матрица».
Дэннсй грофер постверждтес дaтй0ймрсть йбеичинп1 нрсоеости еосемРсея стомосoгр до-дсете от б0мьднрся ьемим^^н иш с4^1еен"^1^ого иммта.Hя oонoвeпoлyрeннытpeзсльиaеoв по-сцчен а эмпирическая зависимость для опре-дилесее иьо тр^итиссти ечисрония
ттачьноч й фибры с бетонном четти-
тес различнтго ьесесвь (о)г
,108-ЦТ - 5,5424, (2)
Таблица 5
Результаты характеристики прочности сцепления в зависимости от матрицы композита
Источник: составлено авторами.
Table 5
Theresultsof the adhesivestrengthdependingonthematrix ofthe composite
Source:compiledby the authors.
ЦК Ц:П = 1:1 Ц:П = 1:2 Ц:П = 1:3
Характеристика прочности сцепления,(фт)анк, МПа 9,94 9,37 7,07 6,21
Объем цементного теста, Уцт, л 1000 651 500 423
Объем песка, V , л ' п' 0 349 500 577
Рисунок 4 - Зависимость характеристики прочности сцепления стальной анкерной фибры
от доли цементного теста в общем объеме компонентов Источник: составлено авторами.
Figure 4 - Dependence of the adhesive strength characteristics of steel anchor fibers on the proportion of cement paste in the total volume of components
Source: compiled by the authors.
ОБСУЖДЕНИЕ И ЗАКЛЮЧЕНИЕ
В результате проведенных исследований определено влияние геометрической формы стальной фибры на величину сцепления с бетонной матрицей, которое для фибры волнового профиля составило (фт ) = 2,04 МПа,
~ ~ мех' волн ' '
а для анкерной фибры - (фтмех) анк = 8,27 МПа. Кроме этого, доказана связь между величиной сцепления и объемной долей цементного теста.
Таким образом, полученные экспериментальные данные подтверждают теоретические положения о повышении эффективности дисперсного армирования путем применения анкерной фибры в сочетании с рационально подобранным составом бетонной матрицы.
БИБЛИОГРАФИЧЕСКИЙ СПИСОК
1. Пухаренко Ю. В. Определение прочности сцепления армирующих волокон с матрицей в фи-бробетоне / Ю. В. Пухаренко, В. И. Морозов, Д. А. Пантелеев, М. И. Жаворонков // Строительные материалы. 2020. № 3. С. 39-43.
2. Пухаренко Ю. В. Совершенствование метода определения величины сцепления армирующих волокон с матрицей в фибробетоне / Ю. В. Пухаренко, Д. А. Пантелеев, М. И. Жаворонков, М. П. Костри-кин // Фундаментальные, поисковые и прикладные исследования Российской академии архитектуры и строительных наук по научному обеспечению развития архитектуры, градостроительства и строительной отрасли Российской Федерации в 2020 году: Сб. науч. тр. РААСН. Т. 2. М.: Издательство АСВ, 2021. С. 208-216.
3. Pukharenko Yu. V., Panteleev D.A., Zhavoronkov M. I., Kostrikin M. P., Eshanzada Said Mujtaba Modelling the behavior of fiber-reinforced concrete with low-modulus fibers under load // «MATEC Web of Conferences» 329, 04002 (2020), ICMTMTE 2020.
4. Пухаренко Ю. В. Совершенствование методов определения силовых и энергетических характеристик трещиностойкости фибробетона / Ю. В. Пухаренко, Д. А. Пантелеев, М. И. Жаворонков // Вестник МГСУ. 2019. Т. 14. Вып. 3. С. 301-310.
5. Duy N. Ph Strength of concrete columns reinforced with glass fiber reinforced polymer / Duy N.Ph., Anh Vu.N., Hiep D.Vu., Anh N.M.T. // Magazine of Civil Engineering. 2021. № 1 (101). P. 10108.
6. Saad M. M. G., Almsajdi S.A.A.S., Nankya H., Abdulwahed B.M.H. Steel and basalt fiber comparison in the flexural strength of conventional concrete // International Journal of Humanities and Natural Sciences. 2021. № 2-1 (53). pp. 69-73.
7. Shafei B., Kazemian M., Dopko M., Najimi M. State-of-the-art review of capabilities and limitations of polymer and glass fibers used for fiber-reinforced concrete // Materials. 2021. Т. 14. № 2. pp. 1-45.
8. Коротких Д. Н. Закономерности разрушения структуры высокопрочных цементных бетонов на основе анализа полных равновесных диаграмм их
деформирования (часть 1) // Вестник ВолгГАСУ. Серия: Строительство и архитектура. Вып. 26. 2012. С. 56-67.
9. Коротких Д. Н. Закономерности разрушения структуры высокопрочных цементных бетонов на основе анализа полных равновесных диаграмм их деформирования (часть 2) // Вестник ВолгГАСУ Серия: Строительство и архитектура. Вып. 27. 2012. С. 54-62.
10. Лесовик В. С. Композиты нового поколения для специальных сооружений / В.С. Лесовик, РС. Федюк // Строительные материалы. 2021. № 3. С. 9-17.
11. Кострикин М. П. Эффективность дисперсного полиармирования бетона низкомодульными волокнами // Вестник гражданских инженеров. 2021. № 2(85). С. 128-133.
12. Хегай А. О. Экспериментальные исследования деформативных свойств сталефибробетона повышенных классов / А. О. Хегай, Н. М. Кирилин, Т. С. Хегай, О. Н. Хегай // Вестник гражданских инженеров. 2020. № 6(83). С. 77-82.
13. Storm J. A., Kaliske M., Pise M., Brands D., Schroder J. comparative study of micro-mechanical models for fiber pullout behavior of reinforced high performance concrete // Engineering Fracture Mechanics. 2021. Т. 243. P. 107506.
14. Xu M., Song S., Feng L., Zhou J., Li H., Li V. C. Development of basalt fiber engineered cementitious composites and its mechanical properties // Construction and Building Materials. 2021. Т. 266. P. 121173.
15. Holovata Z., Kirichenko D., Korneeva I., Neutov S., Vyhnanets M. Experimental studies of fiber-reinforced concrete under axial tension // Materials Science Forum. 2021. Т. 1038. pp. 323-329.
16. Мэттьюз Ф., Ролингс Р. Композиционные материалы. Механика и технология / Пер. с англ. С. Л. Баженов. М.: Техносфера, 2004. 408 с.
17. Пухаренко Ю. В. Определение вклада фибры в формирование прочности сталефибробетона / Ю. В. Пухаренко, Д. А. Пантелеев, М. И. Жаворонков // Вестник гражданских инженеров. 2017. № 1(60). С. 172-176.
REFERENCES
1. Puharenko Yu. V., Morozov V. I., Panteleev D. A., ZHavoronkov M. I. Opredelenie prochnosti scepleni-ya armiruyushchih volokon s matricej v fibrobetone [Determination of the adhesion strength of reinforcing fibers with a matrix in a fibrobeton]. Stroitel'nye materi-aly. 2020; 3: 39-43. (in Russ.)
2. Puharenko Yu. V., Panteleev D. A., Zhavoronkov M. I., Kostrikin M. P. Sovershenstvovanie metoda opredeleniya velichiny scepleniya armiruyushchih volokon s matricej v fibrobetone [mproving the Method of Determining the Adhesion of Reinforcing Fibers with a Matrix in Fibrobeton]. Fundamental'nye, poiskovye i prikladnye issledovaniya Rossijskoj akademii arhitek-tury i stroitel'nyh nauk po nauchnomu obespecheni-yu razvitiya arhitektury, gradostroitel'stva i stroitel'noj otrasli Rossijskoj Federacii v 2020 godu: Sb. nauch.
tr. RAASN. T. 2. Moscow, Izdatel'stvo ASV, 2021: 208216. (in Russ.)
3. Pukharenko Yu. V., Panteleev D. A., Zhavoron-kov M. I., Kostrikin M. P., Said Mujtaba Eshanzada Modelling the behavior of fiber-reinforced concrete with low-modulus fibers under load. «MATEC Web of Conferences» 329, 04002 (2020), ICMTMTE 2020.
4. Puharenko Yu. V., Panteleev D. A., ZHavoron-kov M. I. Sovershenstvovanie metodov opredeleniya silovyh i energeticheskih harakteristik treshchinosto-jkosti fibrobetona [Improvement of Methods for Determination of Strength and Energy Characteristics of Fiber Concrete Crack Resistance]. Vestnik MGSU. 2019; T. 14. Vyp. 3: 301-310. (in Russ.)
5. Duy N. Ph., Anh Vu.N., Hiep D.Vu., Anh N.M.T. Strength of concrete columns reinforced with glass fiber reinforced polymer. Magazine of Civil Engineering. 2021; 1 (101): 10108.
6. Saad M. M. G., Almsajdi S. A. A. S., Nankya H., Abdulwahed B. M. H. Steel and basalt fiber comparison in the flexural strength of conventional concrete. International Journal of Humanities and Natural Sciences. 2021; 2-1 (53): 69-73.
7. Shafei B., Kazemian M., Dopko M., Najimi M. State-of-the-art review of capabilities and limitations of polymer and glass fibers used for fiber-reinforced concrete. Materials. 2021; T. 14. № 2:1-45.
8. Korotkih D. N. Zakonomernosti razrusheniya struktury vysokoprochnyh cementnyh betonov na os-nove analiza polnyh ravnovesnyh diagramm ih de-formirovaniya (chast' 1) [Patterns of destruction of the structure of high-strength cement concretes based on the analysis of complete equilibrium diagrams of their deformation (part 1)]. Vestnik VolgGASU. Seriya: Stroi-tel'stvo i arhitektura. 2012; Vyp. 26: 56-67. (in Russ.)
9. Korotkih D. N. Zakonomernosti razrusheniya struktury vysokoprochnyh cementnyh betonov na os-nove analiza polnyh ravnovesnyh diagramm ih de-formirovaniya (chast' 2) [Patterns of destruction of the structure of high-strength cement concretes based on the analysis of complete equilibrium diagrams of their deformation (part 2)]. Vestnik VolgGASU. Seriya: Stroi-tel'stvo i arhitektura. 2012; 27: 54-62. (in Russ.)
10. Lesovik V. S., Fedyuk R. S. Kompozity novogo pokoleniya dlya special'nyh sooruzhenij [New generation composites for special structures]. Stroitel'nye ma-terialy. 2021; 3: 9-17. (in Russ.)
11. Kostrikin M. P. Effektivnost' dispersnogo poli-armirovaniya betona nizkomodul'nymi voloknami [Efficiency of dispersed polishing of concrete with low-modulus fibers]. Vestnik grazhdanskih inzhenerov. 2021; 2(85): 128-133. (in Russ.)
12. Hegaj A. O., Kirilin N. M., Hegaj T. S., Hegaj O. N. Eksperimental'nye issledovaniya deformativnyh svojstv stalefibrobetona povyshennyh klassov [Experimental studies of the deformative properties of elevated-grade steelefibrobeton]. Vestnik grazhdanskih inzhenerov. 2020; 6(83): 77-82. (in Russ.)
13. Storm J., Kaliske M., Pise M., Brands D., Schröder J. A comparative study of micro-mechanical models for fiber pullout behavior of reinforced high performance concrete. Engineering Fracture Mechanics. 2021; T. 243: 107506.
14. Xu M. Song S., Feng L., Zhou J., Li H., Li V.C. Development of basalt fiber engineered cementitious composites and its mechanical properties. Construction and Building Materials. 2021; T. 266:121173.
15. Holovata Z., Kirichenko D., Korneeva I., Neu-tov S., Vyhnanets M. Experimental studies of fiber-reinforced concrete under axial tension. Materials Science Forum. 2021; T. 1038: 323-329.
16. Mettyuz F. Rolings R. Kompozicionnie materiali. Mehanika i tehnologiya [Composites. Mechanics and technology]. Per. s angl. S.L. Bajenov. Moscow, Tehno-sfera, 2004:408.
17. Puharenko Yu. V., Panteleev D. A., ZHavoronkov M. I. Opredelenie vklada fibry v formirovanie prochnosti stalefibrobetona [Determining the contribution of fiber to the formation of the strength of steel fiber concrete]. Vestnik grazhdanskih inzhenerov. 2017; 1(60):172-176. (in Russ.)
ВКЛАД СОАВТОРОВ
Пухаренко Ю. В. Формирование направления исследования, формулировка цели и задач.
Пантелеев Д. А. Проведение эксперимента по определению влияния геометрической формы стальных фибр на характеристику прочности сцепления.
Жаворонков М. И. Проведение эксперимента по определению влияния состава матрицы композита на характеристику прочности сцепления.
COAUTHORS' CONTRIBUTION
Yury V. Pukharenko. Statement of the study area, formulation of goals and objectives.
Dmitrii A. Panteleev. Conducting an experiment to determine the influence of the geometric shape of steel fibers on the characteristics of the adhesion strength.
Mikhail I. Zhavoronkov. Conducting an experiment to determine the effect of the composition of the matrix of the composite on the characteristics of the adhesion strength.
ИНФОРМАЦИЯ ОБ АВТОРАХ
Пухаренко Юрий Владимирович - д-р техн. наук, проф., заведующий кафедрой ТСМиМ; НИ-ИСФ РААСН - главный научный сотрудник.
Пантелеев Дмитрий Андреевич - канд. техн. наук, доц. кафедры ТСМиМ.
Жаворонков Михаил Ильич - канд. техн. наук, доц. кафедры ТСМиМ.
INFORMATION ABOUT THE AUTHORS
Yury V. Pukharenko - Dr. of Sci., Professor, Head of the Building Materials Technology and Metrology Department, NIISF RAASN (Chief Researcher).
Dmitrii A. Panteleev - Cand. of Sci., Associate Professor of the Building Materials Technology and Metrology Department.
Mikhail I. Zhavoronkov - Cand. of Sci., Associate Professor of the Building Materials Technology and Metrology Department.
