CC BY
37
УДК 621.193.722
ВЛИЯНИЕ ТЕРМООБРАБОТКИ СТАЛЬНОГО КОНТРТЕЛА НА ИЗНАШИВАНИЕ ЭЛЕКТРОМЕТАЛЛИЗОВАННОГО ПОКРЫТИЯ С ТУГОПЛАВКИМИ ДОБАВКАМИ
© 2014 Н.Ф. Стручков, Г.Г. Винокуров
Институт физико-технических проблем Севера им. В.П. Ларионова СО РАН,
г. Якутск
Поступила в редакцию 14.03.2014
В работе исследовано влияние термической обработки стального контртела на изнашивание покрытия из порошковой проволоки с тугоплавкими добавками. Выявлено, что износ поверхности термообработанного контртела приводит к переходу частиц стального материала к поверхности покрытия. Показано, что перенос материала влияет на износ и шероховатость поверхности трения покрытия на начальном этапе изнашивания.
Ключевые слова: электрометаллизованное покрытие, стальное контртело, термообработка, микроструктура, изнашивание, испытание на износ, шероховатость
Электродуговая металлизация порошковых проволок с модифицирующими добавками является одним из перспективных методов получения износостойких покрытий на деталях машин и механизмов. Технология электродуговой металлизации является также высокоэффективной по технико-экономическим показателям, как способ восстановления изношенных деталей техники в ремонтном производстве. Упрочненные данной технологией детали машин и механизмов при эксплуатации работают в трибоси-стеме «металл-металл», поэтому исследование процесса изнашивания покрытий с учетом фрикционного взаимодействия с металлическим контртелом является актуальной задачей для обеспечения износостойкости пары трения в целом.
Цель работы: установление влияния структуры металлического контртела на изнашивание покрытия из порошковой проволоки с тугоплавкими добавками.
Материалы и методика экспериментальных исследований. В работе исследовано изнашивание покрытия из порошковой проволоки при трении скольжения с металлическими контртелами. Износостойкое покрытие с тугоплавкими добавками Al2O3 является разработкой Института физико-технических проблем Севера им. В.П. Ларионова СО РАН (ИФТПС, г. Якутск) [1, 2]. Покрытия нанесены на боковую
Стручков Николай Федорович, кандидат технических наук, научный сотрудник. Е-mail:
struchkov_n@rambler. гы
Винокуров Геннадий Георгиевич, кандидат технических наук, ведущий научный сотрудник. Е-таИ: g.g. [email protected]. гы
поверхность дисков для испытаний на износ (диаметр 50 мм, высота 10 мм) с помощью промышленной установки электродуговой металлизации ЭДУ-500С при следующих технологических режимах: ток I=280 A, напряжение U=38 В, дистанция напыления L=130-150 мм. Испытания на износ проведены на машине трения СМЦ-2 в условиях сухого трения по схеме «диск-колодка» при следующих режимах: нагрузка 2 МПа, частота вращения вала 5 об/сек. Контртела - колодки, изготовлены из исходной и термооб-работанной стали 12ХН3А с твердостью 18-20 HRC и 32-34 HRC, соответственно. Термообработка: нагрев до 820°С с выдержкой 15 минут, закалка в масле и низкий отпуск при температуре 200°С в течение 1 часа. Выбор марки стали обоснован тем, что материал применяется для изготовления шестерней коробок передач автотракторной техники, редукторов станков и других механизмов, работающих под действием ударных нагрузок и при отрицательных температурах. Как известно, к данным деталям предъявляются требования высокой прочности, пластичности и вязкости сердцевины и высокой поверхностной твердости [3]. Поверхность трения исследовалась с помощью профилометра Surftest SJ-201P фирмы «Mitutoyo». Измерялся поперечный к пути трения профиль поверхности контртела и покрытия на каждом из четырех участков с базой 4 мм по 8000 точкам. Измерения массового износа и профиля проводились через каждые 4500 циклов трения.
Обсуждение результатов. В работе исследовались процессы изнашивания в двух парах трения: покрытие - сталь в исходном состоянии поставки (далее «покрытие - исходная сталь») и
покрытие - термообработанная сталь («покрытие - т/о сталь»). Как видно из рис. 1, микроструктуры исходной и термообработанной стали заметно отличаются, при термической обработке наблюдается уменьшение зерен. Микроструктура исходной стали состоит из сорбита и феррита, после термической обработки наблюдаются включения мартенсита и сетки цементита. Твердость контртела по Бриннелю после термообработки повышается с 212-217 НВ до 314-331 НВ.
уровень массового износа термообработанного контртела, износ покрытия также повышается (рис. 2б).
Рис. 1. Микроструктура стальных контртел: а) исходная; б) термообработанная
На рис. 2 приведены кривые массового износа обеих пар трения. В обоих случаях до ~15000 циклов трения наблюдается участок приработки, далее начинается режим установившегося износа. В паре «покрытие - исходная сталь» наибольший износ покрытия наблюдается в начальном этапе трения (до ~4500 циклов), а износ контртела на стадии приработки имеет постепенно нарастающий характер (рис. 2а).
В случае пары трения «покрытие - т/о сталь» на начальном этапе приработки износ контртела является максимальным, в то время как практически не наблюдается износа покрытия (рис. 2б). Далее, начиная с ~9000 циклов, происходит равномерное изнашивание обеих контактных поверхностей. Примерно до 40000 циклов интенсивность изнашивания покрытия и термообработанного контртела на 18-20% выше, чем в паре трения «покрытие - исходная сталь». Далее изнашивание покрытий в обоих случаях происходит практически с одинаковой интенсивностью. В целом наблюдается высокий
Рис. 2. Массовый износ покрытия и контртел пар трения: а) «покрытие - исходная сталь»; б) «покрытие - т/о сталь»
На рис. 3 показаны зависимости шероховатостей (Яа) контактных поверхностей трения от количества циклов. Как видно из графиков, в стадии приработки (до ~15000 циклов) наблюдается влияние начальной шероховатости [4].
Рис. 3. Зависимости шероховатостей контактных поверхностей от количества циклов, пара трения: а) «покрытие - исходная сталь»; б) «покрытие - т/о сталь»
Как видно из рис. 3 а, шероховатость покрытия при трении с исходным контртелом в начале пути трения имеет максимальное значение на уровне ~4 мкм. Далее наблюдается постепенное снижение (ниже Ra=3 мкм), и в режиме установившегося изнашивания шероховатость стабилизируется на уровне ~2-2,8 мкм с незначительными разбросами. Шероховатость контртела по всему пути трения имеет колеблющийся характер и имеет разброс значений Ra на близком уровне от «2,0 до 3,0 мкм (рис. 3а). При трении пары «покрытие - т/о сталь» шероховатости контактных поверхностей также имеют сглаживающийся характер, графики взаимно пересекаются; уровни шероховатостей снижаются до меньших значений примерно от ~1,0 до 2,0 мкм (рис. 3б). Износ материала при трении скольжения происходит под комплексным влиянием различных механизмов разрушения поверхности трения: перенос материала, процесс схватывания, износ со снятием стружки и т.д. Из рис. 2б и 3 б видно, что в начале режима приработки в паре трения «покрытие - т/о сталь» наблюдается резкие изменения значений износа и шероховатости; при этом в начале трения практически не наблюдается износа покрытия (рис. 2б). Это объясняется переходом стального материала к покрытию (рис. 4), когда начальная поверхность термообработанного контртела подвергается нагрузкам и происходит ее частичное разрушение. Частицы износа материала контртела закрепляются в неровностях поверхности покрытия, далее, постепенно удаляются в процессе изнашивания, тем самым объясняется постепенное сглаживание поверхности трения покрытия (рис. 3б). Аналогичного перехода материала в паре трения «покрытие - исходная сталь» с влиянием на массовый износ покрытия практически не наблюдается (рис. 2а).
Рис. 4. Поверхность трения покрытия, термооб-работанное контртело, 18000 циклов
Выводы:
1. Исследовано влияние термообработки стального контртела на изнашивание электроме-таллизованного покрытия с тугоплавкими добавками Al2O3. Установлено, что термическая обработка контртела из стали приводит к существенному увеличению износа покрытия с тугоплавкими добавками и самого контртела.
2. При трении покрытия с термообработан-ным контртелом в начале пути трения практически не наблюдается износа покрытия. Это обусловлено переходом стального материала контртела к покрытию, который влияет на значения износа и шероховатости на начальном этапе изнашивания.
3. Термообработка стального контртела приводит к значительному снижению уровня равновесной шероховатости контактных поверхностей трения с ~2,0 -3,0 мкм до ~1,0-2,0 мкм.
СПИСОК ЛИТЕРАТУРЫ:
1. Винокуров, Г.Г. Состав, структура и свойства газотермических покрытий из порошковых проволок и их влияние на процессы изнашивания при трении скольжения / Г.Г. Винокуров, Н. Ф. Стручков, М.В. Федоров, С.П. Яковлева / Физическая мезомехани-ка. 2007. №4. С. 97-105.
2. Винокуров, Г.Г. Влияния термообработки на износостойкость напыленных покрытий из порошковых проволок с тугоплавкими добавками / Г.Г. Винокуров, Н. Ф. Стручков // Упрочняющие технологии и покрытия. 2009. №11. С. 21-24.
3. ГОСТ 4543-71 Прокат из легированной конструкционной стали. Технические условия. - Введ. 1973.01.01. - М.: ИПК Издательство стандартов, 2004. 39 с.
4. Костецкий, Б.И. Трение, смазка и износ в машинах. - Киев: Техника, 1970. 396 с.
INFLUENCE OF HEAT TREATMENT OF THE STEEL COUNTERBODY ON ELECTROARC METALLIZATION COATINGS WITH HIGH-MELTING ADDITIVES
© 2014 N.F. Struchkov, G.G. Vmokurov
Institute of Physical and Technical Problems of the North named after V.P. Larionov SB
RAS, Yakutsk
In work influence of heat treatment of a steel counterbody on coating wear from a powder wire with high-melting additives is investigated. It is revealed that surface wear of the thermoprocessed counterbody leads to transition of particles of a steel material to a coating surface. It is shown that transfer of material influences on wear and roughness of surface friction of a coating at the initial stage of wear.
Key words: electroarc metallization coating, steel counterbody, heat treatment, microstructure, wear, wear test, roughness
Nikolay Struchkov, Candidate of Technical Sciences, Research Fellow. Е-mail: [email protected] Gennadiy Vinokurov, Candidate of Technical Sciences, Leading Research Fellow. Е-mail: [email protected]
