CC BY
137
УДК 621.372.001
А. А. Геркусов
Казанский национальный исследовательский технический университет им. А. Н. Туполева (КАИ), г. Казань, Российская Федерация
ВЛИЯНИЕ ТЕМПЕРАТУРЫ ПРОВОДОВ ВОЗДУШНОЙ ЛИНИИ ЭЛЕКТРОПЕРЕДАЧИ НА ИХ СОПРОТИВЛЕНИЕ И ПОТЕРИ
ЭЛЕКТРОЭНЕРГИИ
Аннотация. В настоящее время согласно нормативным документам удельное сопротивление проводов линий электропередачи принимается одинаковым для любого допустимого тока нагрузки и температуры нагрева проводов, равной 20°. Такой учет удельных сопротивлений вызывает значительные погрешности, существенно влияющие на режимы работы линий электропередачи. В данной статье проанализировано влияние температуры наружного воздуха, тока нагрузки, интенсивности солнечной радиации, скорости и направления ветра на температуру нагрева проводов воздушных линий электропередачи и, как следствие, на значение удельного сопротивления проводов и потерь мощности и электроэнергии в них. На примере трассы БАМа показано, что даже в условиях одного региона температура наружного воздуха меняется в зависимости от времени года в весьма широких пределах. Это в свою очередь требует скрупулезного учета зависимости значения удельного сопротивления проводов линии от внешней температуры воздуха. Вместе с тем показана допустимость неучета интенсивности солнечной радиации, скорости и направления ветра на температуру нагрева проводов воздушных линий электропередачи в связи с отсутствием исчерпывающей информации об этих факторах и их противоположной направленностью. Однако такое допущение будет справедливо только при рабочих токах в диапазоне от нуля до двойного значения тока, соответствующего экономической плотности. При расчете потерь электроэнергии, особенно в сильно загруженных линиях, обязателен учет всех внешних температурних воздействий. В связи с появлением сенсорных датчиков температуры предлагается их непосредственное использование для измерения температуры нагрева проводов линии с последующим вычислением их удельного сопротивления.
Ключевые слова: температура нагрева провода, электроэнергетическая система, сопротивление линии, потери электроэнергии.
Alexey A. Gerkusov
Kazan national research technical University named after A. N. Tupolev - KAI, Kazan, the Russian Federation
INFLUENCE OF THE TEMPERATURE OF THE WIRES LINES ON THEIR
RESISTANCE AND POWER LOSS
Abstract. Currently, according to regulatory documents, the resistivity of power line wires is assumed to be the same for any permissible load current and the heating temperature of the wires is equal to 20 degrees. This account of resistivity causes significant errors that significantly affect the operating modes of power transmission lines. This article analyzes the influence of outdoor air temperature, load current, solar radiation intensity, wind speed and direction on the heating temperature of overhead power lines, and as a result, on the value of the resistivity of the wires and power and electricity losses in them. The example of the BAM highway shows that even in the conditions of one region, the outdoor air temperature varies, depending on the time of year, within a very wide range. This in turn requires careful consideration of the dependence of the resistivity value of the line wires on the external air temperature. At the same time, it is shown that it is permissible to ignore the intensity of solar radiation, wind speed and direction on the heating temperature of overhead power lines due to the lack of comprehensive information about these factors and their opposite direction. However, this assumption will only be valid for operating currents in the range from zero to double the current value corresponding to the economic density. When calculating power losses, especially in heavily loaded lines, it is necessary to take into account all external temperature influences. Due to the appearance of sensor temperature sensors, it is proposed to use them directly to measure the heating temperature of line wires and then calculate their resistivity.
Key words: Temperature heating wire; power system; the resistance of the line; the loss of electricity.
Электроэнергетическая система характеризуется параметрами системы, зависящими от свойств входящего в нее оборудования и в частности от удельных активных сопротивлений и
№ 1(4
проводимостей линий электропередачи. В свою очередь от значений удельных активных сопротивлений зависят такие параметры режима, как значения напряжения в узлах нагрузки и протекающих токов в ветвях, потери напряжения, мощности и электроэнергии в линиях электропередачи, затраты на передачу и распределение электроэнергии, селективная и надежная работа релейной дистанционной защиты, так как эта защита реагирует на значение полного сопротивления от места ее включения до точки короткого замыкания, а при значительном отклонении удельного сопротивления линии от расчетного возникнет несоответствие между сопротивлением защищаемого участка линии и выбранной уставкой, а следовательно, нарушается устойчивая работа электроэнергетической системы в целом. Так, например, в июле 2012 г., при возникновении двухфазного короткого замыкания на участке ВЛ-110 кВ Джанкой - Нижнегорское (АО «Крымэнерго») произошел отказ первой ступени дистанционной защиты ШДЭ-2802 по причине роста сопротивления проводов воздушных линий (ВЛ) в условиях полного отсутствия ветра, при высокой температуре наружного воздуха (+44 °С), значительных стрелах провеса линии и активном солнце. Дополнительно нагрев проводов ВЛ осуществлялся нагрузочным током промежуточных подстанций НС-2 и НС-3, от которых осуществлялось орошение земель сельскохозяйственного назначения. В результате отказа основной защиты линия отключилась от действия резервной второй ступени ШДЭ-2802 и токовой отсечки.
Температура нагрева провода оказывает большое влияние на величину удельного сопротивления проводов и кабелей. Согласно документам [1, 2] удельные сопротивления проводов принимаются в расчетах, как правило, при температуре +20 °С либо, в редких случаях, температура провода принимается равной температуре воздуха.
Как известно, температура материала проводников, из которого изготовлены провода, меняется в весьма широких пределах. Это зависит как от погодных условий окружающей среды, так и от дополнительного нагрева проводников током нагрузки. На территории СНГ наружная температура воздуха меняется в зависимости от широты, времени года, количества выпадаемых осадков, солнечной радиации в диапазоне от +55 до -60 °С. Даже в условиях одного региона пределы изменения температуры воздуха весьма широки. Например, на западном участке трассы БАМ, особенно в Северо-Муйской и Чарской котловинах, а также в долине реки Олёкма климат приближается к арктическому. Зимой здесь устойчивые низкие температуры с сильными ветрами, снегопадами и малой влажностью. Абсолютный минимум в некоторых местах достигает -58 °С, а среднегодовая температура составляет всего 7,8 °С. Продолжительность периода со среднесуточной температурой ниже нуля составляет 196 -209 дней в году. Летом наблюдаются обильные затяжные дожди, при этом количество осадков в короткий ливневый период может достигать 100 мм. Температура воздуха летом достигает +40 °С [3].
Изменяющаяся в таких широких пределах температура оказывает значительное влияние на величину удельного сопротивления проводов и кабелей гпр, однако до настоящего времени учет влияния температуры нагрева проводов ЛЭП в расчетах рабочих режимов и потерь электроэнергии проводится в редких случаях. Не используются и не исследуются ни температура нагрева провода током нагрузки, ни интенсивность солнечной радиации, ни температура окружающего воздуха, а издаваемых научно-исследовательских работ в этой области недостаточно.
Учет температуры проводов воздушных линий электропередачи в расчетах потерь электроэнергии. Зависимость активного сопротивления проводов ВЛ гпр от температуры нагрева провода определяется формулой [4, 5]
Гпр= 1о[1 + 0,004(Ц - 20 °)], (1)
где Го - удельное сопротивление провода при температуре +20 °.
Как следует из (1), отличие температуры провода от 20 ° на величину Жпр приведет к изменению его сопротивления на величину 0,004Жпр. Температура провода, как правило, неиз-
124 ИЗВЕСТИЯ Транссйра |Ш
вестна и зависит от температуры окружающего воздуха протекающего по проводу тока, скорости и направления ветра, а также от интенсивности солнечной радиации.
В настоящее время в практических расчетах учесть охлаждение провода в зависимости от скорости ветра, его направления и нагрев от воздействия солнечной радиации невозможно по причине отсутствия исчерпывающей информации об этих факторах. В связи с тем, что степень их воздействия значительно меньше, чем от температуры воздуха и тока нагрузки, а также учитывая противоположную направленность их воздействия, в практических расчетах ими можно пренебречь. Расчеты, проведенные на кафедре электроэнергетических систем МЭИ, показывают, что это допущение справедливо при рабочих токах в диапазоне от нуля до двойного значения тока, соответствующего экономической плотности. На основании этого в учебном пособии [6] была предложена следующая формула для определения температуры провода
и= ^+8,3ч2 /—= 8,3-— I—.
пр в \ 300 в ' Б л 300F
(2)
Таким образом, температура нагрева провода будет нелинейно зависеть от значения нагрузочного тока I и сечения провода Б. Согласно Правилам...[2] допустимая температура нагрева проводов составляет 70 ° С. Тогда, решая неравенство
и= 8,3-— /— < 70,
пр в Б л 300Б _ '
(3)
относительно I = 1доп, получаем области допустимых токовых загрузок 1доп линии при заданном сечении проводов Б:
1доп <
N
Б-(70- 1в)
(4)
8,3-
На основании выражения (4) построены графические зависимости (рисунок 1) длительных допустимых токов сталеалюминиевых проводов от температуры наружного воздуха:
2000 1доп,А
АС-5 00
АС-4(
АС-3 00
АС-2
АС-15 0 600
400 —С:
200 0 1в°С
-60
-40
-20
Рисунок 1 - Зависимость допустимых длительных токов для сталеалюминиевых проводов марки АС
от температуры наружного воздуха
Из приведенных на рисунке 1 зависимостей следует, что со снижением температуры растет допустимая токовая нагрузка линии. При этом погрешность вычислений по формулам (2) - (4) составляет менее 2 %.
ИЗВЕСТИЯ Транссиба
0
Так, например, для сталеалюминиевого провода марки АС-300/39 при температуре наружного воздуха +25° С согласно работе [2] 1доп = 710 А, а на основании расчетов, проведенных по формуле (4), Гдоп = 698,5 А. Тогда погрешность 5!доп определится по формуле:
51доп = ^ 1доп 1 400 %,
(5)
и составит
^1доп
710 - 698,5
710
100 % = 1,619 %.
Таким образом, при рабочих токах в диапазоне от нуля до двойного значения тока, соответствующего экономической плотности, применение для практических расчетов формул (2) - (4), без учета скорости и направления ветра, а также интенсивности солнечной радиации вполне оправданны.
Тогда формула (1) для расчета активных сопротивлений, существенно зависящих от температуры окружающего воздуха и с учетом выражения (2), окончательно запишется в виде:
гпр кармГ0
1 + 0,004 Ив - 20+8,3^2 I—
I в ' -'300
(6)
где j - плотность тока в проводе, А/мм , карм = 1,02 - коэффициент, учитывающий влияние дополнительных потерь в крепежной арматуре проводов ЛЭП (седлах, виброгасителях и т. д.).
На основании выражения (6) при варьируемом токе нагрузки I, для различных значений температуры наружного воздуха были построены зависимости гпр = Д1) для проводов марок АС-240/39 (рисунок 2) и АС-500/27 (рисунок 3), из которых следует, что принимать температуру провода равной температуре воздуха допустимо только в условиях, когда фактическая плотность тока ниже ее экономических значений, а солнечная радиация отсутствует. При этих условиях погрешность в оценке действительных значений сопротивления проводов не превосходит 3,2 %. В условиях слабого ветра, направленного вдоль проводов, при наличии солнечной радиации даже при фактических плотностях тока ниже экономических значений, перегрев может составлять более 15 ° [5 - 8].
0,124 0,12
0,04
Рисунок 2 - Зависимость удельного активного сопротивления провода АС-240/39 от тока нагрузки при различных значениях температуры наружного воздуха
При фактической плотности тока, превышающей экономические значения, неучет фактической интенсивности солнечной радиации, скорости и направления ветра может приводить к перегреву проводов по сравнению с воздухом до 50 ° [5 - 8], а погрешность в оценке действительных значений сопротивления проводов согласно рисункам 2 и 3 возрастает
ИЗВЕСТИЯ Транссиба
2020
J
до 20 %, а для определенных сочетаний значений этих погодних факторов (например, при полном отсутствии ветра и интенсивной солнечной радиации) погрешность формулы (3) может достигать 100 %.
0,07
0,061 0,06
0,05
0,04
0,03
0,02
0,01
1000
0
Рисунок 3 - Зависимость удельного активного сопротивления провода АС-500/27 от тока нагрузки при различных значениях температуры наружного воздуха
В настоящее время успешно применяются разработанные в ООО «Димрус» (г. Пермь), сенсорные датчики системы WDM-T, состоящие из трех (и более) автономных датчиков контроля температуры марки WTS, смонтированных непосредственно на проводах ЛЭП, и одного блока приемника-концентратора информации марки WDM, установленного на земле. Данные устройства позволяют измерять температуру провода непосредственно во время работы ЛЭП. При этом точность измерения составляет не менее 97 % от фактических значений температуры проводов [9].
В связи с разработкой и началом промышленного выпуска сенсорных датчиков для измерения температуры находящихся в эксплуатации проводов линий электропередачи предлагается использовать более простой и точный метод расчета сопротивления проводов непосредственно по формуле (1), где t^ - измеренная температура нагрева провода с учетом всех влияющих на нее факторов.
Удельные потери электроэнергии с учетом нагрузочного тока рассматриваемой ВЛ, воздействия температуры наружного воздуха на удельное сопротивление проводов ВЛ и условно-постоянных потерь электроэнергии на корону и в линейной изоляции вычисляются по формуле [10, 11]:
AW,_V3 • Гпр • т • L • 1нб + 8760 • АРКор • L + ЦД^ • L
W Ц • Тнб • С08(ф) ТзЦДнбСОБ^уГнб 3^/3RизNизIнбТнбCOs(ф), (7)
где W - объем переданной по ВЛ электроэнергии, кВт-ч; AW - суммарные абсолютные потери электроэнергии, кВт-ч; L - полная длина линии, км; ин - номинальное напряжение линии, кВ; Тнб - число часов использования максимума нагрузки, ч; т - время максимума потерь, ч; cos (ф) - коэффициент мощности; Твл - число часов влажной погоды в году; ^Ркор - удельные потери мощности на корону; Nra? - число изоляторов в гирлянде, шт; Nrap - число гирлянд на 1 км ВЛ, шт./км;
По формуле (7) для различных сечений проводов ВЛ-220 кВ длиной L _ 120 км, проходящей в третьем районе по степени загрязнения атмосферы (СЗА), с числом часов использо-
№ '
вания максимума загрузки, соответственно равным 2000 и 5000 ч, при варьируемом токе нагрузки построим зависимости ЛW/W = Д!нб) (рисунки 4 и 5).
0,06
0,05
0,04
0,03
0,02
0,01
АШ/Ш ?п 0 Ь> = + 40 ° 1в = + 20 °
1в + (Принято ка к норматив) 1в =0 °
А к / ___- Ь = - 50 °
/ X X
В / ^ У / / 1нб, А
100
200
300
400
500
600
700
800
0
0
Рисунок 4 - Зависимость суммарных относительных потерь электроэнергии от тока нагрузки в ВЛ-220 кВ длиной 120 км, сооружаемой проводом марки АС-240/39 и в третьем районе СЗА при различных значениях температуры окружающего воздуха и времени Тнб = 2000 ч
Рисунок 5 - Зависимость суммарных относительных потерь электроэнергии от тока нагрузки в ВЛ-220 кВ длиной 120 км, сооружаемой проводом марки АС-500/27 и в третьем районе СЗА при различных значениях температуры окружающего воздуха и времени Тнб = 5000 ч
Из построенных зависимостей видно, что учитывать внешние температурные и ветровые воздействия на уровень относительных потерь электроэнергии следует при фактической
1(41)
плотности тока превышающей ее нормированные экономические значения, определяемые границей А-В:
для ВЛ-220 кВ, выполненной проводом АС-240 при Тнб = 2000 ч: при } >1,3 А/мм (см. рисунок 4);
2
для ВЛ-220 кВ, выполненной проводом АС-500 при Тнб = 5000 ч: при } > 0,9 А/мм (см. рисунок 5), что полностью совпадает со сказанным выше по отношению к сопротивлениям проводов ВЛ.
Погрешность в определении потерь электрической энергии в зависимости от при варьируемом токе нагрузки по отношению к потерям, полученным по формуле (7), на основании справочных данных определяется выражением:
I ^/20 _1 ^
V ™ Лв
(AW ^
I ^ У 20
100 %.
(8)
На основании проведенных на ЭВМ по формуле (8) расчетов построим зависимости = Д1нб) (рисунок 6), из которых следует, что погрешность в оценке действительных значений потерь электроэнергии при условии неучета фактической интенсивности солнечной радиации, скорости и направления ветра согласно рисункам 6 и 7 возрастает до 51 %. А для определенных сочетаний значений этих погодних факторов погрешность может достигать 100 %.
30
20
5, %
1нб, А
) —1 02 00 3 00 4 00 5 00 6 30 7 30 8( )0 9 )0 10
1нв = - 50 °
и = 0°
и = + 20°
и = + 40°
-20
-30
-40
-50
00
0
Рисунок 6 - Зависимость погрешности расчета суммарных относительных потерь электроэнергии от тока нагрузки без учета интенсивности солнечной радиации, скорости и направления ветра в ВЛ-220 кВ развернутой длиной 120 км, сооружаемой проводом марки АС-240/39 в третьем районе СЗА при различных значениях температуры окружающего воздуха и времени Тнб = 5000 ч
№ 1(41) 2020
Значительные величины погрешностей указывают на целесообразность учета реальной для совершенствования существующих методов расчета потерь электроэнергии в воздушных линиях электропередачи [12], что может быть легко достигнуто широким применением сенсорных датчиков системы WDM-T и в первую очередь на линиях электропередачи напряжением 110 кВ и выше.
Рисунок 7 - Зависимость погрешности расчета суммарных относительных потерь электроэнергии от тока нагрузки без учета интенсивности солнечной радиации, скорости и направления ветра в ВЛ-220 кВ развернутой длиной 120 км, сооружаемой проводом марки АС-240/39 в третьем районе СЗА при различных значениях температуры окружающего воздуха и времени Тнб = 2000 ч
Таким образом, при расчете потерь электроэнергии, особенно в сильно загруженных линиях, обязателен учет влияния как интенсивности солнечной радиации, так и скорости и направления ветра путем широкого внедрения сенсорних датчиков и в первую очередь на линиях напряженим 110 - 220 кВ.
Вместе с тем необходимо учитывать, что в зимний период наблюдается максимум нагрузки, но при этом будут самые низкие температуры воздуха и отсутствие солнечной радиации. Наоборот, в летний период при менших, чем зимой, загрузках наблюдаются самые высокие температуры воздуха и максимальное воздействие солнечной радиации. В результате эквивалентная величина сопротивления провода за год и годовое значение потерь компенсируют друг друга, а степень этой компенсации зависит от географической широты местности.
Список литературы
1. Справочник по проектированию электрических сетей [Текст] / Под ред. Л. Д. Файби-совича. - М.: ЭНАС, 2005. - 314 с.
2. Правила устройства электроустановок [Текст]. - М.: Энергоатомиздат, 2002. - 630 с.
3. Особенности проектирования и строительства устройств энергоснабжения в суровых климатических условиях: Сб. науч. тр. [Текст] / ВНИИ трансп. стр-ва; Под ред. В. П. Шурыгина. - М.: Транспорт, 1977. - 78 с.
4. Приказ Министерства энергетики РФ от 30 декабря 2008 г. № 326 «Об организации в Министерстве промышленности и энергетики Российской Федерации работы по утверждению нормативов технологических потерь электроэнергии при ее передаче по электрическим сетям» [Текст] [Электрон-
130 ИЗВЕСТИЯ Трансей§а |№; ■■
ный ресурс]. - Режим доступа: https://www.eens.ru/upload/file/ 4_3_minpromenergo_326.pdf (дата обращения: 08.05.2020).
5. Железко, Ю. С. Потери электроэнергии. Реактивная мощность. Качество электроэнергии: руководство для практических расчетов [Текст] / Ю. С. Железко. - М.: ЭНАС, 2009. -456 с.
6. Потери электроэнергии в электрических сетях: основные сведения, расчет и нормирование: Учебное пособие [Текст] / Ю. С. Железко, Ю. В. Шаров и др. - М.: МЭИ, 2011. -128 с.
7. Xiaoming Dong, Chongqing Kang, Hua San, Ning Zhang. A proposed algorithm for overhead transmission line conductor temperature rise calculation. Internations an transmission on electrical energy systems, 2014. - vol. 24. - Pp. 578 - 596.
8. CIGRE Technical brochure: Guide for thermal rating calculation of overhead lines. WG B 2.43. - 2014. - 95 p.
9. Базовый модуль-приемник «WDM». Руководство по эксплуатации. Версия 1.0 [Текст] [Электронный ресурс]. - Режим доступа: https: //dimrus/manuals/wdm_um.pdf (дата обращения: 08.05.2020).
10. Железко, Ю. С. Расчет, анализ и нормирование потерь электроэнергии в электрических сетях [Текст] / Ю. С. Железко, А. В. Артемьев, О. В. Савченко. - М.: ЭНАС, 2005. -277 с.
11. Геркусов, А. А. Оптимизация потерь электроэнергии, передаваемой по воздушным линиям напряжением 110 кВ и выше [Текст]/ А. А. Геркусов // Научно-технические ведомости СПбГПУ / Санкт-Петербургский политехн. ун-т Петра Великого. - СПб. - № 1 (214) -2015. - С. 89 - 96.
12. Расчет погрешностей определения потерь электрической энергии в проводах повышенной пропускной способности из-за неучета атмосферных и режимных параметров [Текст] / Е. В. Петрова, А. Я. Бигун и др. // Омский научный вестник / Омский гос. техн. ун-т. - Омск. -2013. - № 2 (120). - С. 191 - 196.
References
1. Spravochnik po proyektirovaniyu elektricheskikh setey. Pod redaktsiyey L.D. Faybisovicha (Reference design of electrical networks. Edited by L. D. Faibisovich). Moscow: N.Ts. ENAS, 2005, 314 p.
2. Pravila ustroystva elektroustanovok, 6-ye izdaniye (Electrical installation rules 6 th edition). Moscow: Energoatomizdat, 2002, 630 p.
3. Osobennosti proyektirovaniya i stroitelstva ustroystv energosnabzheniya v surovykh klimat-icheskikh usloviyakh : sbornik nauchnykh trudov; pod red. V. P. Shurygina (Features of the design and construction of energy supply devices in severe climatic conditions: a collection of scientific papers. Edited by V. P. Shurygin). Moscow: Transport, 1977, 78 p.
4. Prikaz Ministerstva energetiki RF ot 30 dekabrya 2008 goda № 326 «Ob organizatsii v ministerstve promyshlennosti i energetiki Rossiyskoy federatsii raboty po utverzhdeniyu norma-tivov tekhnologicheskikh poter elektroenergii pri yeye peredache po elektricheskim setyam» (Order of the Ministry of Energy of the Russian Federation dated December 30, 2008 No. 326 "On the organization in the Ministry of Industry and Energy of the Russian Federation of work on the approval of standards for technological losses of electricity during transmission through electric networks"), URL: https://www.eens.ru/upload /file/4_3_minpromenergo_326.pdf (accessed 08.05.2020).
5. Zhelezko Yu. S. Poteri elektroenergii. Reaktivnaya moshchnost. Kachestvo elektroenergii: rukovodstvodlyaprakticheskikh raschetov (Loss of electricity. Reactive power. Electricity quality: a guide forpractical calculations). Moscow: ENAS, 2009, 456 p.
6. Zhelezko Yu. S. Sharov Yu. V. Zarudsky G. K. Sipacheva O. V. Shvedov G. V. Poteri elektroenergii v elektricheskikh setyakh: osnovnyye svedeniya raschet i normirovaniye (Uchebnoye
■¡¡1 ^Ml ИЗВЕСТИЯ Транссиба 131
posobiye Electricity losses in electric networks: basic information calculation and rationing. Tutorial). Moscow: MPEI, 2011, 128 p.
7. Xiaoming Dong, Chongqing Kang, Hua San, Ning Zhang. A proposed algorithm for overhead transmission line conductor temperature rise calculation. Internations an transmission on electrical energy systems, 2014; vol. 24, pp. 578 - 596.
8. CIGRE Technical brochure: Guide for thermal rating calculation of overhead lines. WG B2.43, 2014, 95 p.
9. The basic receiver module "WDM". User manual. Version 1.0 [Bazovyj modul'-priemnik «WDM». Rukovodstvo po ekspluatacii. Versiya 1.0]. URL: https: //dimrus/manuals/wdm_um.pdf (accessed 08.05.2020).
10. Zhelezko Yu. S., Artemyev A. V. Savchenko O. V. Raschet, analiz i normirovaniye poter elektroenergii v elektricheskikh setyakh (Calculation, analysis and rationing of electric power losses in electric networks). Moscow: NTs ENAS, 2005, 277 p.
11. Gerkusov A. A. Optimization of the loss of electricity transmitted overhead lines of 110 kV and above [Optimizatsiya poter elektroenergii, peredavayemoy po vozdushnym liniyam naprya-zheniyem 110 kV i vyshe]. Nauchno-tekhnicheskiye vedomosti SPbGPU - Scientific and Technical Sheets of St. Petersburg State Polytechnical University, 2015, no. 1 (214), pp. 89 - 96.
12. Petrova E. V., Bigun A. Ya., Goryunov V. N., Girshin S. S. Bubenchikov A. A. Calculation of errors in determining the loss of electric energy in wires of increased throughput due to neglect of atmospheric and operational parameters [Raschet pogreshnostey opredeleniya poter elektrich-eskoy energii v provodakh povyshennoy propusknoy sposobnosti iz-za neucheta atmosfernykh i rezhimnykh parametrov]. Omskiy nauchnyy vestnik - Omsk Scientific Bulletin, 2013, no. 2 (120), pp. 191 - 196.
ИНФОРМАЦИЯ ОБ АВТОРЕ
Геркусов Алексей Анатольевич
Казанский национальный исследовательский технический университет им. А.Н. Туполева - КАИ.
К. Маркса ул., д. 10, г. Казань, 420111, Российская Федерация.
Кандидат технических наук, доцент кафедры «Машиностроение и информационные технологии» ЗИМИТ КНИТУ - КАИ.
Юдинская дистанция электроснабжения Горь-ковской железной дороги (ЭЧ-7), электромеханик РРУ, группа релейной защиты и автоматики.
Тел.: 8-987-404-99-07.
E-mail: Gerkusov_Alex@mail.ru
БИБЛИОГРАФИЧЕСКОЕ ОПИСАНИЕ СТАТЬИ
Геркусов, А. А. Влияние температуры проводов воздушной линии электропередачи на их сопротивление и потери электроэнергии [Текст] / А. А. Геркусов // Известия Транссиба / Омский гос. ун-т путей сообщения. - Омск. - 2020. - № 1 (41). - С. 123 - 132.
INFORMATION ABOUT THR AUTHOR
Gerkusov Alexey Anatolievich
Kazan national research technical University named after A. N. Tupolev-KAI.
K. Marx str. 10, Kazan, 420111, Russian Federation.
Candidate of technical Sciences, associate Professor of the Department "Of mechanical engineering and information technologies" ZIMIT KNITU-KAI
Yudinskaya distance of power supply of the Gorky railway (ECH-7) Electrician of the relay protection and automation group of the RRU
Tel. 8-987-404-99-07
E-mail: Gerkusov_Alex@mail.ru
BIBLIOGRAPHIC DESCRIPTION
Gerkusov A. A. Influence of temperature of overhead line wires on their resistance and power losses. Journal of Transsib Railway Studies, 2020, no. 1 (41), pp. 123 - 132 (In Russian).
132 ИЗВЕСТИЯ Транссиба N;0l4n1)
