CC BY
79
УДК 622.245.514
Г. В. Окромелидзе (зам. дир.)1, И. Л. Некрасова (к.т.н., в.н.с.)2, О. В. Гаршина (к.т.н., нач. отд.)2, Г. В. Конесев (д.т.н., проф.)3, Г. А. Тептерева (к.х.н., доц.)3, В. Г. Конесев (к.т.н., рук. напр.)4
ВЛИЯНИЕ ТЕХНОЛОГИЧЕСКИХ ХАРАКТЕРИСТИК ВЯЗКОУПРУГОГО СОСТАВА НА КОЛЛЕКТОРСКИЕ СВОЙСТВА ПРОДУКТИВНОГО ПЛАСТА
1 Филиал ООО «ЛУКОЙЛ-Инжиниринг» «ПермНИПИнефть» в г. Перми, Научно-проектный центр в г. Ухта 169300, г. Ухта, ул. Октябрьская, 11, Gennadij.okromeliclze@pnn.lukoil.com 2 Филиал ООО «ЛУКОЙЛ-Инжиниринг» «ПермНИПИнефть» в г. Перми, управление проектирования и мониторинга строительства скважин, 614066, г. Пермь, ул. Советской Армии, 29, тел. (342) 2336708, e-mail: Olga.Garshina@pnn.lukoil.com 3 Уфимский государственный нефтяной технический университет кафедра бурения нефтяных и газовых скважин 450062, г. Уфа, ул. Космонавтов, 1; тел. (347) 2431512; e-mail: konesev.burenie@mail.ru, teptereva.tga@yandex.ru
4ООО «Газпромнефть НТЦ» 190000, г. Санкт-Петербург, наб. реки Мойки, д.75-79 лит. Д.; е-mail: Konesev.VG@gazpromneft-ntc.ru
G. V. Okromelidze I. L. Nekrasova 2, O. V. Garshina 2, G. V. Konesev 3, G. A. Teptereva 3, V. G. Konesev 4
INFLUENCE OF TECHNICAL CHARACTERISTICS ON VISCOELASTIC STRUCTURE ON COLLECTION PROPERTIES OF PRODUCTIVE LAYER
1 LUKOIL-Engineering Limited PermNIPIneft, Branch Office in Perm, Ukhta Center 11, Oktyabrskaya Str., 169300, Ukhta, Russia; e-mail: Gennadij.okromelidze@pnn.lukoil.com 2 LUKOIL-Engineering Limited PermNIPIneft, Branch Office in Perm 29, Sovetskoi Armii Str., 614066, Perm, Russia; ph.: (342) 2336708, e-mail: Olga.Garshina@pnn.lukoil.com
3 Ufa State Petroleum Technological University 1, Kosmonavtov Str., 450062, Ufa, Russia; e-mail: konesev.burenie@mail.ru, teptereva.tga@yandex.ru 4 LLC Gazprom neft Scientific and Technical Center 75-79 litas D, Naberezhnaya Reki Moiki, 190000, St. Petersburg, Russia; e-mail: Konesev.VG@gazpromneft-ntc.ru
Исследованы свойства модернизированного вяз-коупругого состава на основе гидроксицеллюло-зы с использованием глицерина и катиона меди (II) путем образования комплексного соединения с улучшенными технологическими свойствами при использовании его в качестве «мягкого» изолирующего пакера. Разработана технология получения и управления свойствами вязкоупругого состава, позволяющая регулировать время диспергирования с получением монодисперсного продукта. Использование деструктора комплексного типа, получаемого на основе пероксигидрата мочевины и органической кислоты, позволяет восстанавливать фильтрационно-емкостные свойства керновой модели и сохранить коллекторские свойства продуктивного пласта.
Ключевые слова: вязкоупругий состав; деструктор комплексного типа; диспергирование; кер-новая модель; пакер; фильтрационно-емкостные характеристики.
In the work research of properties of the modernized viscoelastic structure on the basis of hydroxycellulose with use of glycerin and a cation of copper (II) by formation of the complex compound possessing the improved technological properties in case of its use as the «soft» isolating packer is carried out. The technology of obtaining and management of properties of viscoelastic structure allowing to adjust the dispergating time with receipt of a monodisperse product is developed. Feasibility of use when dispergating VUS of a destructor of the complex type received on the basis of peroxyhydrate and organic acid that allows to recover filtrational and capacitor properties of core model is established and to keep collection properties of productive layer.
Key words: core model; packer; destructor of complex type; dispergating; filtrational and capacitor characteristics; viscoelastic structure.
Дата поступления 08.08.16
Вязкоупругие составы (ВУС) предназначены для временной защиты продуктивного пласта от влияния технологических жидкостей, как в период строительства, освоения и заканчивания скважин, так и при проведении ремонтно-изоляционных работ 1-3.
Высокие структурные свойства вязкоуп-ругого состава и способность принимать форму заполняемого объема дают возможность надежно блокировать перекрываемый интервал пласта и исключить проникновение в пласт технологической жидкости и поступление пластового флюида из пласта, что необходимо для безаварийного ведения работ. Поэтому использование ВУС в качестве «мягкого» изолирующего пакера является одной из перспективных технологий глушения скважин на различных этапах «жизненного цикла» скважин. На месторождениях Пермского края вязкоупругий состав используют в основном в качестве временного блокирующего материала в процессе глушения скважины.
Вязкоупругие материалы или составы обладают свойством полностью или частично возвращаться к своей начальной форме, когда снимается прилагаемое усилие. Согласно модели Максвелла, вязкоупругие составы обнаруживают промежуточное поведение между гу-ковскими (твердые тела) и ньютоновскими (вязкими жидкостями) телами 4.
В химическом отношении ВУС являются сложными многокомпонентными системами и представляют собой растворы «сшитых» полимеров в виде упругих гелей с низкой подвижностью.
ВУС, образующиеся в результате поликонденсации исходных продуктов, обладают промежуточными свойствами между растворами полимеров и резиноподобными телами. Благодаря сетке, образованной химическими связями, для них характерны конечные упругие деформации, обусловливающие целый комплекс вязкоупругих аномалий 5-7. Поликонденсация происходит за счет «сшивки» макромолекул полимеров ионами металлов: Сг3+, И4+, гп2+, А13+, Бе3+, 5п4+, РЬ2+, Си+2, Та5+, КЬ5+, 5Ь3+, Мп4+, Мп7+, Са2+, Mg2+ 8-11. Скорость сшивки регулируют изменением содержания соли, рН среды, при высоких температурах — добавками лигандов, замедляющих процесс сшивки. В качестве замедлителей используют вещества, образующие с ионами металла, применяемого для сшивки, водорастворимые комплексные или хелатные соединения. Для этой цели чаще всего применяются ацетаты, нитрилметилацетаты, цитраты, аце-
тилацетат, лактат аммония, триэтаноламин, глюконаты, цитрат, триполифосфат, метафос-фат, ортофосфат, сложные эфиры 12-14. Термостабильность сшитых гелей различна, поэтому, в зависимости от требуемой температуры, выбирается определенный ион металла или их смесь.
Технология применения вязкоупругих составов при временной изоляции продуктивного пласта определяется совокупностью следующих факторов:
- компонентным составом и способом приготовления вязкоупругого состава;
- последовательностью технологических операций по установке ВУС в перекрываемый интервал.
Достаточно большое количество рецептур вязкоупругих составов разработано на основе полиакриламида (ПАА) различных торговых марок, представляющего собой карбоцепной синтетический полимер с высокой устойчивостью к воздействию кислотных и окислительных деструкторов 15. Благодаря своей нераз-ветвленной линейной структуре, ПАА способен проникать глубоко в поровое пространство пласта, практически необратимо кольматиро-вать низкопроницаемые участки. Синтетическая природа ПАА обуславливает низкую скорость полураспада, в результате чего расколь-матация порового пространства продуктивного пласта происходит в течение длительного времени. Кроме того, в большинстве рецептур вязкоупругих составов на основе ПАА в качестве «сшивающего» агента используют соединения хрома, относящиеся к 1—2 классу опасности (высокоопасные и опасные вещества), что не позволяет рекомендовать их для широкого внедрения на промыслах.
Многие зарубежные и отечественные исследователи для приготовления технологических жидкостей, используемых при работе с продуктивным пластом, отдают предпочтение полимерным реагентам из класса полисахаридов, оказывающим наименьшее воздействие на коллекторские свойства продуктивных пластов 16' 17. В качестве полисахаридных реагентов в практике бурения широко используют соединения на основе эфиров целлюлозы, крахмала, ксантановой и гуаровой камеди и др.
В настоящее время при глушении скважин в Пермском крае применяется вязкоупругий состав на основе раствора полисахаридов (гид-роксицеллюлозы), «сшитого» соединениями меди (табл. 1). Данный состав характеризуется высокой устойчивостью к полиминеральной и сероводородной агрессии, что особенно акту-
ально для месторождений с кальциевым типом пластовых вод.
Необходимо учитывать, что если рецептура и технология применения ВУС не удовлетворяют конкретным геолого-техническим условиям скважины, возможны осложнения, вплоть до необратимой кольматации порово-го пространства коллектора. В то же время, на сегодняшний день отсутствует методика (методология) исследований вязкоупругих составов, позволяющая сымитировать процесс глушения в реальной скважине с конкретными горногеологическими условиями. Существуют лишь только методы исследования отдельных параметров, не учитывающих в полной мере процесс глушения скважины. В частности, в результате обзора известных литературных источников не было обнаружено информации о наличии методики изучения влияния вязкоупругих составов на фильтрационно-емкостные свойства.
Учитывая, что процесс глушения скважины в большей степени связан с прямым воздействием на продуктивный пласт и может оказать значительное влияние на изменение фильтрационных свойств коллектора, при выборе компонентов вязкоупругого состава необходимо проводить специальные лабораторные испытания, моделирующие условия воздействия состава на коллекторские свойства продуктивных пластов.
Наиболее полная информация о влиянии технологических жидкостей на продуктивный пласт получена в результате проведенных авторами исследований на фильтрационной установке АРБ-ЗОО (США) с использованием составных моделей пластов из
Показатели свойств ВУС
образцов природного керна, отобранного на месторождениях Пермского края (рис. 1, 2).
Рис. 1. Фильтрационная установка для исследования керна ЛР8-300
Фильтрационные исследования проводились с использованием натуральных керновых моделей пласта (терригенный коллектор, фазовая проницаемость по керосину при остаточной водонасыщенности порядка 800 мДар-си) в Центре исследования кернов и пластовых флюидов Филиала «ПермНИПИнефть».
Порядок проведения исследований по оценке влияния ВУС на коллекторские свойства продуктивного пласта на натуральном керне заключался в следующем. Цилиндр с ВУС помещался в модернизированный кернодержатель установки (рис. З), создавался перепад давления АР = 1 атм на 15 мин, далее давление стравливалось и ВУС выдерживался при АР = 0 атм в течение 1 ч для формирования структурно-механических свойств ВУС (рис. 4).
Таблица 1
а основе полисахаридов
Компонентный состав ВУС, г/дм3 Технологические параметры раствора
р, кг/м3 Фнрнт, см3/30 мин Напряжение сдвига, Па рН Водоотде- ление, см3 Время стабилизации структурно-механических свойств, мин Время сохранения исходных структурно-механических свойств, сут
- реагент на основе полисахаридов - 0.8-1.2; - гидроксид щелочного металла - 0.1-0.5; - водорастворимая соль меди - 0.5-0.3; - утяжелитель - расчет; - техническая вода -остальное 1180 0.5 920 10.2 0 60 8.0
Примечание: показатель фильтрации при высоких температурах и давлениях Фнрнт замеряли на фильтр-прессе НРНТ фирмы ОПТЕ при АР=3.5 МПа и Т=40 оС
Рис. 2. Схематичное изображение фильтрационной установки ЛР8-300
Рис. 3. Схема кернодержателя установки ЛР8-300 в сборе с образцами керна и вязкоупругим составом
время фильтрации ВУС, водоизолирующая способность ВУС и другие параметры. Оценку проникающей способности состава проводили по отношению объема вытесненного керосина к объему пор модели.
Результаты, полученные в ходе эксперимента, приведены в табл. 2 и на рис. 5.
Входной торец керновой модели после фильтрации ВУС
Рис. 4. Готовый образец ВУС в металлическом цилиндре перед проведением фильтрационных исследований
Далее моделировали расчетную репрессию на пласт, создаваемую при глушении скважины, путем повышения давления со стороны входного для ВУС торца модели до установления динамического равновесия, но не менее 6 часов. В течение всей выдержки производилась регистрация объема вытесненного из модели керосина. При проведении фильтрационных исследований определялись проницаемость модели по керосину, объем ВУС (фильтрата), вошедшего при фильтрации в керн,
Выходной торец керновой модели после фильтрации ВУС
Рис. 5. Фото торца керновой модели после фильтрации ВУС
Результаты фильтрационных испытаний по воздействию ВУС на фильтрационные свойства модели пласта
№ обр. Объем пор, см3 Кпр кер, 10 мкм2 Кпр кер ДО ВУС Кпр1, 10-3 мкм2 Кпр кер после ВуС Кпр2, •э О 10 мкм2 К восст. прон. Кпр2/Кпр1, Д.ед.
139883 11.79 947.14 820.07 92.29 0.113
148677 814.99
148665 78.51
В результате эксперимента установлено значительное снижение проницаемости керно-вой модели после воздействия ВУС, коэффициент восстановления проницаемости по керосину составил 0.113 д.ед., при этом общий объем фильтрата составил 1.8 см3, что соответствует 15.3% порового пространства модели. Фильтрата ВУС на выходном торце керновой модели не обнаружено, что свидетельствует о достаточной закупоривающей способности ВУС (рис. 4).
Для определения водоизолирующей способности ВУС создавался перепад давления пластовой водой на ВУС, равный 30 атм. Расход жидкости при создании давления составлял 0.1 см3/мин. При увеличении перепада давления в керновой модели расход постепенно снижался и поддерживалось заданное давление (АР = 30 атм) в течение 1 ч. При определении изолирующей способности ВУС велась регистрация вышедшего объема керосина и воды. Объем фильтрата на этапе определения изолирующей способности ВУС составил 0.1 см3, что соответствует 0.7% от порового объема модели, прорыва ВУС пластовой водой при указанном перепаде давления не произошло, что свидетельствует о высокой изолирующей способности ВУС.
Таким образом, по результатам фильтрационных исследований были сделаны следующие выводы:
- ВУС характеризуется очень низкой фильтрующей способностью по отношению к природному керну, даже для коллекторов с высокой проницаемостью (более 800 мД);
- ВУС является надежным изолирующим экраном — прорыва пластовой воды через ВУС не отмечено даже при повышении перепада давления до 3 МПа;
- установлено значительное снижение проницаемости керновой модели после воздействия ВУС, коэффициент восстановления проницаемости по керосину составил 0.113 д.ед;
Полученные результаты свидетельствуют о том, что для обеспечения восстановления коллекторских свойств продуктивного пласта
после окончания проведения работ по глушению скважин необходима разработка технологии диспергирования ВУС с целью регулирования структурно-механических свойств ВУС, используемой для глушения скважин. При этом получаемый в процессе диспергирования продукт деструкции ВУС должен характеризоваться следующими свойствами:
- иметь минимальную вязкость;
- иметь низкое поверхностное натяжение на границе с нефтью;
- быть совместимым с нефтью, пластовой водой и жидкостью глушения: не образовывать высоковязких эмульсий и осадков при контакте с данными жидкостями;
- характеризоваться минимальной степенью коррозии оборудования;
- не приводить к снижению проницаемости продуктивного пласта.
В процессе лабораторных исследований разработана технология диспергирования ВУС с применением комплексного деструкту-рирующего состава на основе пероксигидрата мочевины и 3-гидрокси-3-карбоксипентандио-вой кислоты. В зависимости от концентрации действующих веществ время полного диспергирования ВУС составляет от 3 до 120 ч.
Жидкость, получаемая после разрушения ВУС комплексным деструктурирующим составом, характеризуется низкой вязкостью (динамическая вязкость при 100 об/мин менее 10 мПа-с) и отсутствием осадкообразования, что предупреждает снижение коэффициента проницаемости продуктивного пласта (табл. 3, рис. 6). При смешении диспергированного ВУС с пластовой водой повышения вязкости, осадкообразования не наблюдается.
При смешении жидкостей, образующихся после диспергирования ВУС с пластовой нефтью, возможно образование эмульсий. Вязкость при этом возрастает в несколько раз по сравнению с вязкостью нефти. С целью исключения образования в поровом пространстве пласта высоковязких эмульсионных пробок, в рецептуру деструктурирующего состава введен специальный реагент — Реверсмол марки В,
Показатели свойств диспергированного ВУС
Деструктурирующий состав рН Р, г/см3 ПФо.7МПа, см3 УВ, сек Наличие остатка на сите ВБР-2 Динамическая вязкость, мПа-с
Персульфатный брейкер (аналог) 0.92 1.19 Мгновенная фильтрация (на фильтре осадок - 1.9%) 25.0 присутствует 47.0
Разработанный деструктурирующий состав 0.63 1.18 Полная фильтрация за 10 мин 17.0 отсутствует 6.0
Исходный образец ВУС
Продукт диспергирования ВУС
Рис. 6. Фото ВУС до и после диспергирования
способствующий снижению поверхностного натяжения на границе «продукт деструкции ВУС—нефть». Результаты исследований по совместимости диспергированного ВУС с нефтью представлены в табл. 4. По результатам исследований, высоковязкие эмульсии на границе контакта «продукт деструкции ВУС— нефть» не образуются.
Сравнительную оценку влияния ВУС с регулируемыми сроками деструкции на фильт-рационно-емкостные свойства (ФЕС) продуктивных пластов проводили по методике и с использованием керна, аналогичным для базовой рецептуры ВУС. Время выдержки образцов керна в деструктурирующем составе после фильтрации ВУС составляло 3 ч. Результаты исследований представлены в табл. 5 и на рис. 7.
По результатам исследований было установлено, что после последовательного воздействия на керновую модель ВУС и деструктури-рующего состава коэффициент восстановления проницаемости составил — 0.837 д.ед. (для сравнения коэффициент восстановления для базовой рецептуры ВУС — 0.113 д.ед.). Полученные результаты свидетельствуют об эффек-
тивной работе деструктурирующего состава в отношении диспергирования ВУС и сохранения коллекторских свойств продуктивных пластов.
В 2015 году проведены опытно-промысловые испытания разработанной технологии на 10 скважинах Пермского края. Все скважины-кандидаты были успешно заглушены с первого раза. Значения токовых нагрузок при запуске глубинно-насосного оборудования (ГНО) на скважинах одного месторождения с одинаковым погружным электродвигателем при глушении скважин с применением ВУС с регулируемыми сроками деструкции ниже, чем на скважинах, глушение которых проводилось при использовании базовой рецептуры ВУС, на 27%. Проблем с запуском и работой ЭЦН не отмечено. По результатам ГДИ (снятие кривой восстановления давления методом КВУ) после установки ВУС с регулируемыми сроками деструкции снижение коэффициента продуктивности не наблюдалось, следовательно, данная технология глушения не оказывает существенного негативного влияния на продуктивные свойства коллектора.
Влияние продукта деструкции ВУС на образование эмульсий с пластовой нефтью
№ Деструктурирующий состав Вязкость смеси «нефть-жидкость» (сПз) при содержании жидкости в количестве, %:
10 20 30 40 50
1 Персульфатный брейкер (аналог) 46.8 68.7 97.2 139.2 204.9
2 Комплексный деструктурирующий состав 30.2 32.1 37.4 39.2 45.3
Примечание: для исследования использовалась нефть Павловского месторождения, исследования проводились на вискозиметре Брукфильда при скорости вращения шпинделя 100 об/мин, вязкость исходной нефти 30 сПз; поверхностное натяжение раствора №1 - 11.96 мН/м; №2 - 1.99 мН/м.
Таблица 5
Результаты фильтрационных испытаний по воздействию ВУС с регулируемыми параметрами реологических свойств на фильтрационные свойства модели пласта
№ обр. Объем пор, см3 Кпр кeP, 10 мкм2 Кпр кер до ВУС Кпр1, 10-3 мкм2 Кпр кер после ВУС Кпр2, 10-3 мкм2 К восст. прон. Кпр2/ Кпр1, дед. Кпр кер после дестр. Кпрэ, 10 мкм2 К восст. прон. Кпрэ/Кпр1, д.ед.
139883 11.79 947.14 820.07 92.29 0.113 686.59 0.837
148677 814.99
148665 787.51
Примечание: КПрз - коэффициент проницаемости модели после воздействия деструктурирующего состава
Литература
1. Татауров В.Г., Сухих Ю.М. и др. Новые возможности использования ВУС при бурении, за-канчивании и капитальном ремонте скважин // Тр. ПермьНИПИНефть.— 1999.- С.17-21.
2. Басарыгин Ю.М., Будников В.Ф., Булатов А. И. Теория и практика предупреждения осложнений и ремонта скважин при их строительстве и эксплуатации.- М.: Недра, 2002.
3. Морозов Д. В. Повышение качества крепления скважин с применением вязко-упругих составов // Мат. 55-й научно-техн. конф. студ., асп. и мол. уч.- Уфа: УГНТУ, 2004.- Т.1.- С.19.
4. Мейз Дж. Теория и задачи механики сплошных сред.- М: Мир, 1974.- 309 с.
5. Курдачев А.И., Летицкий А.В Вязко-упругий разделитель для цементирования обсадных колонн // РНТС. Серия «Бурение».- Вып.1.-М.: ВНИИОЭНГ, 1975.
6. Расизаде Я.М., Курдачев А.И. Опыт применения вязко-упругого разделителя для очистки ствола скважин при ее бурении и креплении// РНТС. Серия «Бурение». Вып. 12. - М.: ВНИИОЭНГ, 1975.
7. Морозов Д.В. Повышение эффективности применения вязкоупругих подвижных пакеров при цементировании обсадных колонн: Автореф. ... канд.тех.н.- Уфа: УГНТУ, 2005.- 24 с.
8. Алмаев Р.Х., Девятов В. В. Технология применения вязкоупругих осад-кообразующих химреагентов/ // Нефтепромысловое дело.- 1994.-№5.- С.7-10.
9. Будников В.Ф. Перспективы развития вязкоуп-ругих составов // Тр. ВНИИКРнефти.-1995.- С.55-61.
References
1. Tataurov V.G., Sukhikh Yu.M. i dr. Novye vozmozhnosti ispol'zovaniya VUS pri burenii, zakanchivanii i kapital'nom remonte skvazhin [New features of the VUS in drilling, completion and workover of wells ]. Tr.Perm'NIPINeft' [Collected papers PermNIPINeft], 1999. pp 17-21.
2. Basarygin Yu.M., Budnikov V.F., Bulatov A.I. Teoriya i praktika preduprezhdeniya oslozhnenii i remonta skvazhin pri ikh stroitel'stve i ekspluatatsii [The theory and practice complication prevention and repair of wells during their construction and operation] Moscow, Nedra Publ., 2002.
3. Morozov D.V. Povyshenie kachestva krepleniya skvazhin s primeneniem vyazko-uprugikh sostavov [Improving the quality of well casing using the visco-elastic compositions] Mater. 55-i nauchno-tekhn. konf. studentov, aspirantov i molodykh uchenykh [Articles 55 and scientific-technical conference of students, graduate students and young scientists.] Ufa, USPTU Publ., 2004, vol.1, p.19.
4. Meiz Dzh. Teoriya i zadachi mekhaniki sploshnykh sred [The Theory and problems of continuum mechanics]. Moscow, Mir Publ., 1974, 309 p.
5. Kurdachev A.I., Letitskii A.V. Vyazko-uprugii razdelitel' dlya tsementirovaniya obsadnykh kolonn [ Viscoelastic delimiter for cementing casing] RNTS, Seriya «Burenie», vyp. 1 [«Drilling Series», Issue 1]. Moscow, VNIIOENG Publ., 1975.
6. Rasizade Ya.M., Kurdachev A.I. Opyt primeneniya vyazko-uprugogo razdelitelya dlya ochistki stvola skvazhin pri ee burenii i kreplenii [Experience in the use of visco-elastic divider to clean the wellbore during drilling and
1000
01
а
Е
*
х "о
о *
X X X X
X
-с
ф
0 *
X
X *
1 а ь
о
о
Со
Замер Кпр1 4=1,Осы3/ тик
Закачка ВУС
Вьиэв притока Замер Кгср2 ц=0Дсм3/мин ч=1,0см3/мин
Замер КпрЗ
50
;=1,0смУмин
00 N
Рис. 7. График изменения перепада давления и проницаемости К„р1, К„р2 и К„р3 модели пласта Бб Уньвинского месторождения до и после фильтрации ВУС и после обработки модели деструктурирующим составом
10. Пат. 2215868 РФ. Жидкость для глушения скважин / Сухомлинов А.П., Четверик А.Д., Джемалинский В.К. // Опубл. 27.06.2003.
11. Пат. 2285786 РФ. Способ глушения нефтяных и газовых скважин / Каушанский Д. А., Демья-новский В.Б., Дмитриевский А.Н. и др. // Опубл. 21.11.2005.
12. Пат. 2496977 РФ. Способ улучшения обработки подземного пласта через скважину и способ гидроразрыва пласта через скважину / Виллберг Д., Елисеева К. // Опубл. 27.10.2013.
13. Пат. US4560486. Breaker system for high viscosity fluids / Jerald J. Hinkel // Опубл. 24.12.1985.
14. SPE 107757 New oxidizing Breaker for filter-Cake removal at low temperature / P.Albonico and others // This paper was prepared for presentation at the European Formation Damage Conference held in Scheveningen, The Netherlands, 30 May-1 June 2007.
15. Николаев А. Ф., Охрименко Г. И. Водорастворимые полимеры.— Л., 1999.
16. Пат. 2380394 РФ. Вязкоупругий состав для изоляционных работ в скважинах / Коваленко П.В. и др. // Опубл. 27.01.2010.
17. Пат. 2212527 РФ. Способ глушения скважин / Лазарев С.Г. // Опубл. 12.03.2002.
fastening it VRN] RNTS. Seriia «Burenie», vyp. 12 [«Drilling» Series, Issue 12]. Moscow, VNIIOENG Publ., 1975.
7. Morozov D.V. Povyshenie effektivnosti primeneniya viazkouprugikh podvizhnykh pakerov pri tsementirovanii obsadnykh kolonn Avtoref. ... kand. tekhn. nauk [Improving the efficiency of the use of viscoelastic moving packers for casing cementing. PhD eng. sci. Synopsis] .Ufa, 2005.
8. Almaev R.Kh., Deviatov V.V. Tekhnologiya primeneniya viazkouprugikh osad-koobrazuiushchikh khimreagentov [The technology of viscoelastic sieges-cogenerators chemicals]. Neftepromyslovoe delo [Petroleum Engineering], 1994, no.5, pp.7-10.
9. Budnikov V.F. Perspektivy razvitiya viazkouprugikh sostavov [Prospects for the development of viscoelastic compositions] Tr. VNIIKRnefti [Collected papers VNIIKRneft]. Moscow, 1995, pp. 55-61.
10. Sukhomlinov A.P., Chetverik A.D., Dzhemalinskii V.K. Zhidkost' dlya glusheniya skvazhin [Zhidkost' dlia glusheniia skvazhin]. Pat. 2215868 RF, 2003.
11. Kaushanskii D.A., Dem'yanovskii V.B., Dmitrievskii A.N. Sposob glusheniya neftianykh i gazovykh skvazhin [Method damping oil and gas wells]. Pat. 2285786 RF, 2005.
12. Villberg D., Eliseeva K. Sposob uluchsheniya obrabotki podzemnogo plasta cherez skvazhinu i sposob gidrorazryva plasta cherez skvazhinu [Method of improving treating a subterranean formation through a wellbore and method for fracturing the well through]. Pat. 2496977 P®, 2013.
13. Jerald J. Hinkel. [Breker systems high odds viskositi Fluids]. Pat. US4560486, 1985.
14. Albonico P. and others. SPE 107757 New oxidizing Breaker for filter-Cake removal at low temperature [Paper was prepared for presentation at the European Formation Damage Conference held in Scheveningen]. The Netherlands, 30 May-1 June 2007.
15. Nikolaev A. F., Okhrimenko G. I. Vodorastvorimye polimery Primenenie vysokomolekuliarnykh flokulyantov v tekhnologii stolovykh sukhikh i polusladkikh vin [Vodorastvorimye polimery. Primenenie vysokomolekuliarnykh flokuliantov v tekhnologii stolovykh sukhikh i polusladkikh vin]. Moscow, 1974.
16. Kovalenko P.V. i dr. Vyazkouprugii sostav dlya izoliatsionnykh rabot v skvazhinakh [ Viazkouprugii sostav dlia izoliatsionnykh rabot v skvazhinakh] Pat. 2380394 RF, 2010.
17. Lazarev S.G. Sposob glusheniya skvazhin [Method well killing]. Pat. 2212527 RF, 2002.
