CC BY
82
УДК 691.327
© Н.А. Фалалеева, Л.В. Ким, 2014
ВЛИЯНИЕ ТЕХНОЛОГИЧЕСКИХ ФАКТОРОВ И КОРРОЗИИ НА ТРЕЩИНООБРАЗОВАНИЕ БЕТОНА
Постановка задачи вызвана участившимися случаями появления сетки усадочных трещин на поверхности железобетонных конструкций или изделий вскоре после их разопалубливания. По мнению авторов, это вызвано применением на стройках бездобавочных высокомарочных цементов с высокой удельной поверхностью и интенсивным твердением в ранние сроки. Анализ физико-химических основ и технологических условий твердения цементов на стройплощадках выявил необходимость обязательного использования при изготовлении бетонных смесей активных минеральных добавок АМД для связывания гидролизной извести цемента Са(ОН)2 в низкоосновные гидросиликаты кальция НО ГСК.
Ключевые слова: бетон, трещины, микрокремнезем, гидратация, структура, коррозия.
Причины трещинообразования в бетонах, требования к материалам, к технологии изготовления бетонов, его защиты или ремонта относятся к числу хорошо изученных и жестко закреплены в соответствующих нормативных документах. Как правило, это нормативы двух видов: нормативы, относящиеся к проектированию бетонных и железобетонных конструкций (СНиП 2.03.0184*, СНиП 52-01-2003 и ГОСТ 8829-94), а также нормативы, относящиеся к защите бетонов от коррозии — ТСН 52-302-2003 (МГСН 2.09-03), Пособие к МГСН 2.09-03, ГОСТ 31384-2008 и ГОСТ Р 52804-2007 (методы испытаний).
В настоящее время на стройках трещинообразование в бетонах становится уже обыденным явлением (рис. 1). Трещины появляются в опорах мостов, в панелях перекрытий, в дорожном полотне или в бордюрах и т.д., вплоть до растрескивания (пополам) цементных или бетонных образцов — кубов, оставшихся на лабораторных столах строительных или научных лабораторий (чего никогда не было два десятилетия назад).
Причин трещинообразования в бетоне много. По мнению авторов в современных условиях одной из основных причин тре-щинообразования в бетонах стали параметры твердения цементного камня.
Рис. 1. Монолитная плита перекрытия подвала. Высолообра-зование и темные пятна от фильтрации воды через усадочные трещины
Основным нормативом, определяющим требования к качеству цементов, является ГОСТ 10178-85 (СТ СЭВ 5683-86), введенный в действие 01.01.1987 г., в период, когда бездобавочные цементы только начали применяться, а основным видом цемента были цементы с активными минеральными добавками (ПЦ-Д5 и ПЦ-Д20 М 400 и М 500) и с тонкостью помола, характеризующейся остатком на сите 008 не более 15%.
Для бетонов наиболее ответственных сооружений, таких как железобетонные трубы, мостовые конструкции, стойки опор высоковольтных линий злектропередач и др., использовался цемент на основе клинкера нормированного состава (с содержанием трехкальциевого алюмината CзA не более 8 % и содержанием трехкальциевого силиката C3S не более 50%). Назовем их «традиционными». Современные цементы соответствуют ГОСТ 10178-85, но отличаются от «традиционных» более высокой ма-рочностью, более тонким помолом (до полного прохождения через сито 008) и ускоренным набором прочности в ранние сроки.
При использовании «традиционного» цемента в условиях сравнительно невысокой марочности цемента, в присутствии минеральных добавок и при более медленном наборе прочности бетона в ранние сроки бетонам обеспечивалась достаточная предельная растяжимость, а также создавалась возможность связывания гидролизной извести цемента в НО ГСК и уплотнения структуры при отсутствии объемных деформаций, вызванных гидратацией C3S.
Растворимость Са(ОН)2 при обычных температурах— 1,3 г/л. Содержание свободного гидроксида кальция, образовавшегося при гидролизе C3S и C2S, через 1—3 месяцев твердения достигает 10...15%. После снижения концентрации свободного гидроксида кальция ниже 1,1 г/л начинается разложение гидросиликатов, а затем гидроалюминатов и гидроферритов кальция.
С переходом на высокомарочные быстротвердеющие цементы с высокой тонкостью помола и интенсивным набором прочности в ранние сроки ускорились и гидратационные процессы. Ускорилось образование гидролизной извести цемента Са(ОН)2, не успевающей связываться в НО ГСК, но успевающей взаимодействовать с оксидами углерода, серы или азота из окружающей среды ОС с увеличением объема на +11,6; +125 и +71%, соответственно.
В бетоне кислые газы и пары растворяются в жидкой фазе, образуя кислоты и, вступая в химические реакции с Са(ОН)2, силикатами, алюминатами и другими соединениями цемента, нейтрализуют их с образованием соответствующих кальциевых солей [Са804-2Н20-СаС03, Са80^2Н20, Са(Ш3^4Н20], геля кремнекислоты, гидратов алюминия и железа, вызывая усадочные трещины, ухудшая деформативные характеристики и снижая способность поддерживать арматуру в пассивном состоянии, т.е. вызывая или усиливая коррозионные процессы при меньших значениях агрессивности внешней среды.
С начала 1950-60-х годов в СССР в области коррозии и защиты бетона и железобетона работали профессора В.М. Москвин (классификация коррозионных процессов), С.Н. Алексеев, В.И. Бабушкин, А. А. Байков, В.Г. Батраков, А.И. Минас, Н.А. Мощан-ский, В.Б. Ратинов и другие ученые. Был полностью выявлены механизм и аспекты процессов коррозионного поражения цементного камня, а весь комплекс сложных коррозионных взаимодействий был расписан на отдельные последовательно и/или параллельно протекающие простые физико-химические реакции [1-3].
Работы этих исследователей стали основой современных представлений о коррозии бетона и послужили основанием для создания действующей и сегодня нормативной документации. На взгляд авторов, именно эти коррозионные процессы и реализуются при трещинообразовании в современных бетонах. Достаточно посмотреть на соответствующие формулы коррозии.
Например, коррозия первого вида (процессы, возникающие в бетоне при действии жидких сред, способных растворять компоненты цементного камня). Это коррозия выщелачивания. Основная реакция - СаО + Н2О = Са(ОН)2, т.е. образование гидроксида кальция. В результате выщелачивания повышается пористость цементного камня.
Рис. 2. Высолообразование на вертикальной поверхности стены подвала в зоне недоуп-лотнения бетона
Коррозия выщелачивания зафиксирована нами в виде белого налета на внутренней поверхности плиты перекрытия, образовавшегося при фильтрации мягкой дождевой воды на участках сквозных усадочных трещин и на вертикальных поверхностях стен подвала в зоне недоуплотнения бетона (рис. 1 и 2).
По результатам ТГА и РФА было определено, что основной фазой (90-95%) высола (белого налета) является карбонат кальция СаСО3 в форме кальцита, образовавшегося в результате карбонизации выщелачивающегося из цемента гидроксида кальция.
Остальные 5-10% высола относятся к сульфату натрия Ка^04 пН20. Содержание гидроксида кальция (гидролизной извести цемента) снижено в приповерхностном слое бетона (в результате карбонизации). Максимальная степень карбонизации зарегистрирована на глубине 10 мм от поверхности и составляет 84%. В приповерхностном слое регистрируется дополнительный эндоэффект 110оС на ДТГ, связанный с возникновением алюмо-кальциевого гидрокарбоната типа 3С3А3СаС0332Н20, образовавшегося под воздействием СО2 атмосферного воздуха.
Коррозия второго вида (процессы, при которых происходят химические реакции между компонентами цементного камня и агрессивной среды). К коррозии второго вида относятся кислотная, магнезиальная коррозия, коррозия под влиянием некоторых органических веществ и т. п.
Основные реакции:
Кислотная коррозия. Кислота вступает в химическое взаимодействие с гидроксидом кальция, образуя растворимые соли (например, СаС12) и соли, увеличивающиеся в объеме ^04-2^0)
Са(ОН)2 + 2НС1 = СаС12 + 2Н2О; или Са(ОН>2 + H2S04 = = CaS04•2H20
Реакции идут с образованием легкорастворимых и вымываемых водой солей, или с образованием аморфных масс, не обла-
дающих связующими свойствами. Под действием кислот разрушаются гидросиликаты, гидроалюминаты и гидроферриты кальция, превращаясь в кальциевые соли и аморфные массы 8Ю2. пН20, Л12(0Н)3, Ре2(0Н)3.
Магнезиальная коррозия. Коррозия наступает под воздействием на гидроксид кальция растворов магнезиальных солей (морская вода).
Са(ОН)2 + МеС12 = СаС12 + Ме(0Н); Са(ОН>2 + Ме804 =
= Са804-2Н20 + Ме(0Н)2
Хлорид кальция и двуводный сульфат кальция хорошо растворимы в воде и вымываются из цементного камня. Гидроксид магния малорастворим в воде, но выпадает в осадок в виде рыхлой аморфной массы, которая также вымывается из бетона и т.д..
Коррозия третьего вида (с образованием соединений, занимающих больший объем, чем исходные продукты реакции). К коррозии третьего вида относится сульфатная коррозия при значительных концентрациях сульфатов в воде. Сульфаты вступают в обменную реакцию с гидроксидом кальция, образуя гипс Са8042Н20. Разрушение цементного камня вызывается кристаллизационным давлением кристаллов двуводного гипса (гипсовая коррозия). В случае взаимодействия гипса с гидроалюминатом кальция возникает сульфоалюминатная коррозия.
ЗСаО-А12О3-6Н2О + 3Са804 + (25.26) Н2О = = ЗСаО А12О3-3Са804 (31...32) Н2О
Накопление и кристаллизация малорастворимых продуктов реакции идут с увеличением объема твердой фазы в порах бетона. Кристаллизация этих продуктов создает внутренние напряжения, которые разрушают структуру бетона. Как видно из приведенных реакций, происходящих при коррозионном разрушении бетона (цементного камня), практически в любом случае, независимо от вида коррозионного процесса, главным «аргументом в пользу» разрушения бетона является наличие несвязанного гид-роксида кальция и последующее разрушение продуктов гидратации в цементном камне[1-3].
К технологическим причинам трещинообразования в бетонах авторы относят такие, часто повторяющиеся в условиях стройплощадок, нарушения, как:
— избыточная пластичность бетонной смеси, вызывающая несоответствие прочности при изгибе величине усадки цементного камня;
— недостаток мелких фракций в щебне (например, во Владивостоке используется только фракция щебня 5-20 мм). Для обеспечения оптимальной плотности бетона и его стойкости к деформациям в составе бетонной смеси должна присутствовать фракция щебня 5-10 мм в количестве не менее 30 — 40 % от массы щебня;
— лещадность. В соответствии со СНиП 3.03.01-87 для тонкостенных конструкций при перекачивании бетонной смеси бетононасосом содержание зерен пластинчатой и игловатой форм должно быть не более 15% по массе. Фактически же количество лещадных зерен в щебне и количество песка крупностью менее 0,3 мм, как правило, превышают допустимые значения;
— перерасход цемента. В связи с необходимостью снижения экзотермии бетонов, влияющей на термическую трещиностой-кость бетона, расход цемента обычно минимизируют. Например, при расходе цемента 360-380 кг/м3 температура бетонной смеси за счет внутреннего тепла может достигать 40-50 оС, и термические напряжения приводят к образованию трещин;
— коррозия арматуры.
Таким образом, высокомарочные цементы нуждаются в обязательном дополнении небольшими дозировками АМД для снятия термических напряжений и повышения трещиностойкости бетонов. Усадка, саморазогрев, коррозия выщелачивания, процессы карбонатизации или сульфатизации цементного камня в бетоне связаны с отсутствием полноценного связывания гидролизной извести цемента в низкоосновные гидросиликаты кальция НО ГСК, уплотняющие его структуру и повышающие общую коррозионную стойкость бетона, а все названные факторы в конечном счете скажутся на морозостойкости, сульфатостойкости и общей долговечности бетонов.
НИИЖБ (пособие к МГСН 2.09-03) для обеспечения коррозионной стойкости и долговечности бетонов рекомендовал к применению цементы (вяжущие) низкой водопотребности ЦНВ (ВНВ) с содержанием минеральных добавок не более 10-15%, цементы в сочетании с добавками органо-минеральных компози-
ций серии «МБ» и «ЭМБЭЛИТ», добавки напрягающих или безусадочных цементов и другие цементосодержащие вяжущие. Основное условие - наличие данных по обеспечению коррозионной стойкости и морозостойкости бетона на указанных вяжущих и стойкости арматуры в этих бетонах.
Авторы считают, что небольшие дозировки микрокремнезема МК или тонкомолотого гранулированного шлака ГДШ не снизят позитивных характеристик высокомарочных цементов. Механизмы их воздействия на гидратацию цемента обоснованы детальными научными проработками, проверены многолетней практикой и практически не нуждаются в дополнительных испытаниях.
Отсюда, наша рекомендация: при приготовлении бетонных смесей на бетоносмесительных узлах для городского строительства рекомендуется обязательно вводить добавки МК, ДГШ или других АМД в количествах 6-10% от массы цемента ( т.е. в дозировках, нормированных для МК в цементе CEM II/A-D международным стандартом EN 197-1, или как это принято в зарубежной практике).
СПИСОК ЛИТЕРАТУРЫ
1. Алексеев С.Н., Розенталь Н.К. Коррозионная стойкость железобетонных конструкций в агрессивной промышленной среде. — М.: Стройиз-дат,1976.
2.МосквинВ.М. Коррозия бетона. — М.: Госстройиздат, 1952.
3. Алексеев С.Н., Иванов Ф.М., Модры С. и др. Долговечность железобетона в агрессивных средах. — М: Госстройиздат, 1990.
КОРОТКО ОБ АВТОРАХ
Фалалеева Н.А. - кандидат технических наук, старший научный сотрудник Лаборатории новых материалов, международный научно-образовательный центр "Дальневосточный Арктический инжиниринговый центр", Инженерная школа, Дальневосточный федеральный университет, e-mail: falina1937@mail.ru Ким Лев Владимирович - кандидат технических наук, доцент, старший научный сотрудник, заведующий Научно-конструкторской Лабораторией проектирования морских инженерных сооружений, международный научно-образовательный центр "Дальневосточный Арктический инжиниринговый центр", Инженерная школа, Дальневосточный федеральный университет, e-mail: kim lvl@dvfu.ru, Россия
UDC 691.327
INFLUENCE OF TECHNOLOGICAL FACTORS AND CORROSION ON CRACKING OF CONCRETE
Falaeeva N.A., Candidate of Technical Sciences, Seniour Researcher of Lab of new materials, International Research-Educational Center "Far Eastern Arctic Engineering center", School of Engineering, Far eastern Federal University, e-mail: falina1937@mail.ru, Russia Kim L.V., Candidate of Technical Sciences, Principal Researcher, head of Research and Design lab of designing of marine engineering structures, International Research-Educational Center "Far Eastern Arctic Engineering center", School of Engineering, Far eastern Federal University, e-mail: kim lvl@dvfu.rum, Far Eastern Federal Unioversity, Russia
The statement of the problem is caused by often cases of appearance of net of settlement cracks on the surfaces of the reinforceed concrete structures after moulding get-off. According to aaurtors opinion the reason is application of high kinds of cement with large surface area and intensive hardening at earlier terms. An analysis of physical-chemical m\basics and technological conditions make the duty to use the active ,ineral additions for coupling the hydrolise ash cement Са(ОН)2 in hydrocilicates of calcium.
Key words: concrete, crack, mixture, structure, corrosion.
REFERNCES
1. Alekseev S.N., Rozental' N.K. Korrozionnaja stojkost' zhelezobetonnyh konstrukcij v agressivnoj promyshlennoj srede (The corrosion resistance of reinforced concrete structures in aggressive environments). Moscow: Strojizdat, 1976.
2. Moskvin V.M. Korrozija betona (Corrosion of concrete). Moscow: Gosstrojizdat, 1952.
3. Alekseev S.N., Ivanov F.M., Modry S. i dr. Dolgovechnost' zhelezobetona v agressiv-nyh sredah (Durability of concrete in aggressive environments). Moscow: Gosstrojizdat, 1990.
УДК 624.1; 624.9; 627.4; 627.5 © Н.Я. Цимбельман, Т.И. Чернова,
Е.К. Борисов, Ю.Б. Киргинцева, А. А. Павленко, 2014
ПРИМЕНИМОСТЬ ТЕОРИЙ РАСЧЁТА ЦИЛИНДРИЧЕСКИХ ОБОЛОЧЕК С НАПОЛНИТЕЛЕМ
Предложено решение предварительного выбора теории расчёта сооружений, основным элементом которых является вертикальная цилиндрическая оболочка с сыпучим наполнителем, на начальном этапе проектирования. Теория расчёта выбирается в зависимости от заданных габаритов сооружения и от наличия внутреннего наполнителя оболочки. Ключевые слова: цилиндрическая оболочка, грунт, напряженно-деформированное состояние, теории расчёта.
