CC BY
23
ISSN 1560-3644 ИЗВЕСТИЯ ВУЗОВ. СЕВЕРО-КАВКАЗСКИМ РЕГИОН._ТЕХНИЧЕСКИЕ НАУКИ. 2020. № 3
ISSN 1560-3644 IZVESTIYA VUZOV. SEVERO-KAVKAZSKIYREGION. TECHNICAL SCIENCE. 2020. No 3
УДК 621.762.016: 621.38 DOI: 10.17213/1560-3644-2020-3-73-78
ВЛИЯНИЕ СПОСОБА ВВЕДЕНИЯ КРЕМНИЯ И ПАРАМЕТРОВ ТЕХНОЛОГИИ НА МАГНИТНЫЕ СВОЙСТВА ПОРОШКОВЫХ ГОРЯЧЕШТАМПОВАННЫХ ЭЛЕКТРОТЕХНИЧЕСКИХ СТАЛЕЙ
© 2020 г. Б.Г. Гасанов, С.Н. Егоров, Е.Р. Махмудова, Р.Ш. Кебедов
Южно-Российский государственный политехнический университет (НПИ) имени М.И. Платова, г. Новочеркасск, Россия
INFLUENCE OF THE METHOD OF SILICON INTRODUCTION AND TECHNOLOGY PARAMETERS ON THE MAGNETIC PROPERTIES OF HOT-STAMPED POWDER ELECTROTECHNICAL STEELS
B.G. Gasanov, S.N. Egorov, E.R. Makhmudova, R.Sh. Kebedov
Platov South-Russian State Polytechnic University (NPI), Novocherkassk, Russia
Гасанов Бадрудин Гасанович - д-р техн. наук, профессор, кафедра «Автомобили и транспортно-технологические комплексы», Южно-Российский государственный политехнический университет (НПИ) имени М.И. Платова, г. Новочеркасск, Россия. E-mail: [email protected]
Егоров Сергей Николаевич - д-р техн. наук, профессор, кафедра «Технология машиностроения, технологические машины и оборудование», Южно-Российский государственный политехнический университет (НПИ) имени М.И. Платова, г. Новочеркасск, Россия. E-mail: [email protected]
Махмудова Елена Руслановна - аспирант, Южно-Российский государственный политехнический университет (НПИ) имени М.И. Платова, г. Новочеркасск, Россия.
Кебедов Руслан Шамилевич - студент, Южно-Российский государственный политехнический университет (НПИ) имени М.И. Платова, г. Новочеркасск, Россия. E-mail: [email protected]
Gasanov Badrudin G. - Doctor of Technical Sciences, Professor, Department «Cars and Transoprt-Technological Complexes», Platov South-Russian State Polytechnic University (NPI), Novocherkassk, Russia. E-mail: [email protected]
Egorov Sergey N. - Doctor of Technical Sciences, Professor, Department «Engineering Technology, Technological Machines and Equipment», Platov South-Russian State Polytechnic University (NPI), Novocherkassk, Russia. E-mail: [email protected]
Makhmudova Elena R. - Graduate Student, Platov South-Russian State Polytechnic University (NPI), Novocherkassk, Russia.
Kebedov Ruslan Sh. - Student, Platov South-Russian State Polytechnic University (NPI), Novocherkassk, Russia. E-mail: [email protected]
Установлено, что присадка кремния в пределах 2,0 - 6,5 % по массе к железу позволяет улучшить магнитные свойства и понизить удельные потери цельнопрессованных порошковых сердечников, полученных горячей штамповкой пористых формовок. Наиболее высокие свойства имеют горячедеформи-рованные и спеченные железокремнистые стали при использовании в качестве лигатуры сплава железа и кремния, содержащей 20 % по массе Si, полученной совместным плавлением в индукционной печи в среде аргона низкоуглеродистой стали 10880 (ГОСТ 11036-75) и кремния марки Кр1 (ГОСТ 2169 - 69). Цельнопрессованные порошковые сердечники, полученные двукратным прессованием и спеканием или горячей штамповкой пористых формовок, могут быть использованы при производстве деталей электродвигателей, пускателей и других устройств, работающих в кратковременных режимах в переменных полях частотой 50 Гц.
Ключевые слова: магнитно-мягкие материалы; цельнопрессованные сердечники; удельные потери; прессование; спекание; горячая штамповка; пористые формовки.
It is established that the silicon additive is within 2-6. 5 % (wt.) to iron allows to improve the magnetic properties and reduce the specific losses of solid-pressed powder cores obtained by hot punching of porous molds. The highest properties are those of hot-formed and sintered iron-silicon steels when used as a ligature of an iron-silicon alloy containing 20 % (wt.) Si obtained by co-melting in an induction furnace in the argon medium of low-carbon steel 10880 (GOST 11036-75) and silicon mark KR1 (GOST 2169 69). Solid-pressed powder cores obtained by double pressing and sintering and hot punching of porous molds can be used in the production ofparts of electric motors, starters and other devices operating in short-time modes in variable fields with a frequency of 50 Hz.
Keywords: magnetically soft materials; solid-pressed cores; specific losses; press; sintering; hot punching; porous molds.
ISSN 1560-3644 IZVESTIYA VUZOV. SEVERO-KAVKAZSKIYREGION.
Введение
Порошковые магнитно-мягкие материалы из нелегированного железа из-за повышенных потерь практически не применяются в магнитных системах переменного тока [1, 2]. Для изготовления сердечников используют сплавы на основе систем Fe-P, Fe-Si, Fe-Si-P, Fe-Si-Al, Fe-Si-Cr [3, 4]. При легировании кремнием низкоуглеродистой стали повышается электросопротивление и понижаются вихревые токи [5 - 7]. Удельные потери в переменных магнитных полях складываются из двух составляющих: потерь на гистерезис Рг и потерь на вихревые токи Рв [1]. Первые - структурно-чувствительные, вторые в большей степени зависят от физических свойств материала и условий эксплуатации; их можно вычислить по следующим формулам:
4 = , - ; Рв =—(Л" f ■ Amax )2, — , (1)
Y кг р ■ y кг
где S - энергия, затрачиваемая на один цикл пере-магничивания (Дж/м3); f - частота тока; у - плотность сплава; р - его удельное электрическое сопротивление; Л - толщина образца; Bmax - максимальная магнитная индукция, при которой определяют потери.
Как видно из выражений (1), потери Рв обратно пропорциональны электросопротивлению р и пропорциональны квадрату толщины сердечника. Это существенно ограничивает применение цельнопрессованных порошковых сердечников для устройств, работающих в высокочастотных переменных магнитных полях. Однако высокая стоимость листовой электротехнической стали и большие отходы ее при изготовлении небольших сердечников стимулирует разработку технологий порошковой металлургии (ПМ) для производства сердечников сложной конфигурации, работающих в условиях кратковременных переменных нагрузок. Известно, что хорошим сочетанием магнитных свойств обладает порошковый железокремнистый сплав с содержанием Si около 6,5 % [5, 8, 9], так как общие потери в сердечниках снижаются с увеличением содержания кремния до 6,5 %, но индукция насыщения при этом несколько уменьшается [10, 11]. С другой стороны, при малых напряжениях поля с увеличением содержания Si магнитная проницаемость несколько повышается. В связи с этим для сердечников трансформаторов и электромагнитных реле целесообразно применять сплавы, содержащие 4 - 6 % по массе кремния [10 - 12].
TECHNICAL SCIENCE. 2020. No 3
Научный и практический интерес представляет разработка технологии изготовления практически беспористых магнитопроводов и сердечников из порошков железа, полученных восстановлением и распылением расплавов. Особое внимание при этом уделяется не только оптимизации режима прессования и спекания, но и созданию условий довосстановления оксидов железа, рафинированию металлов по углероду [12] и понижению пористости изделий [13]. Установлено, что пористость выше 10 % резко снижает магнитные характеристики [4].
Крупнозернистая структура однородного а-твердого раствора кремния в Fe обеспечивается только высокотемпературным спеканием с длительной выдержкой [14 - 18]. В работах [15, 18] было изучено влияние циклического и жидко-фазного спекания, а также эффективности термомагнитной обработки на магнитные свойства железокремнистого сплава, содержащего 6,5 % Si. Сравнение свойств образцов, спеченных при циклическом (800 - 1300 °С, 6 ч) и изотермическом (1300 °С, 6 ч) режиме спекания показало, что свойства при изотермическом спекании значительно выше.
Целью работы является изучение влияния метода введения кремния и режима гомогенизирующего спекания и отжига на свойства горяче-деформированных порошковых магнитно-мягких материалов на основе железа для изготовления цельнопрессованных сердечников.
Методы получения и исследования материала
Особенно высокие требования по чистоте предъявляют к порошкам железа, легируемые кремнием, поскольку последний, как более активный к кислороду элемент, интенсивно восстанавливает оксиды железа, образуя оксиды кремния и другие силициды. Они сильно понижают магнитные свойства и эффект легирования кремнием. Поэтому кремний вводился в виде лигатур Fe-Si с различным его содержанием (табл. 1). Лигатуры, содержащие 20 и 6,7 % кремния, получали совместным плавлением в индукционной печи в среде аргона низкоуглеродистой стали 10880 (ГОСТ 11036-75) и кремния марки Кр1 (ГОСТ 2169-69). Шихту изготавливали смешиванием порошков железа ПЖВ2 или ПЖР3 (ГОСТ 9849-86) и лигатур кремния в конусном смесителе в течение 8 ч. Кольцевые прессовки (35*25*5 мм) пористостью 23 - 27 % нагревали перед горячей штамповкой (ГШ) при 1100 °С, 10 мин. Пористость образцов
ISSN 1560-3644 IZVESTIYA VUZOV. SEVERO-KAVKAZSKIYREGION. TECHNICAL SCIENCE. 2020. No 3
после ГШ не превышала 1,5 - 2,0 %. В случае использования лигатуры с концентрацией 6,7 % Si некоторые кольцевые образцы при выпрессовке и загрузке в печь разрушались вследствие плохой прессуемости и формуемости шихты.
Для измерения электросопротивления на установке Э303, собранной по схеме двойного моста, использовали призматические образцы 100*1,5*1,5 мм, которые получали из горячеде-формированных брусков 100*20*10 мм путем распиливания и последующей шлифовки. Для измерения магнитные свойства в постоянном поле использовали баллистическую установку БУ-3. Магнитные свойства на переменном токе измеряли на кольцевых образцах на феррометре У 542 по общепринятой методике [19].
Таблица 1 / Table 1
Химический состав порошков железа, кремния и лигатур / The chemical composition of iron, silicon and ligature powders
Порошок Химический состав, % по массе Прочие включения
Fe-общ. Si P+S C
ПЖВ2 99,46 0,15 0,04 0,04 0,4
ПЖР3 98,39 0,10 0,05 0,06 1,05
Ферросилиций ФС 75 22,2 74,8 0,09 0,08 2,85
Ферросилиций ФС 45 54,1 43,7 0,095 0,09 2,01
Ферросилиций ФС 20 78,9 19,8 - 0,04 1,26
Сплав Fe+6,7 Si 91,8 6,76 - 0,05 1,39
Кремний Кр1 0,7 98,0 - - 1,3
Микроструктуру образцов исследовали на металлографическом микроскопе «ЫЕОРЕОТ-21» и на растровом электронном микроскопе <ЕДЛХ». Рентгенофазовый анализ проводили на дифрак-тометре ЛКЬ X'TRA в ЦКП «Нанотехнологии» ЮРГПУ (НПИ). Распределение кремния на всех этапах получения образцов исследовали на элек-тронно-зондовом рентгеновском микроанализаторе СатеЬах БХ- 50.
Результаты исследований и их обсуждение
С увеличением содержания кремния в го-рячештампованной порошковой стали магнитная индукция заметно понизились (рис. 1 а) и тем в большей степени, чем больше содержалось кремния во вводимой лигатуре, но максимальная магнитная проницаемость ц^ж при этом незначительно возрастает, если содержание кремния в лигатуре менее 20 % (рис. 1 б). Причиной снижения В и ц^ж является увеличение содержания неметаллических включений в стали с повышением концентрации кремния в используемой лигатуре.
Микрорентгеноспектральный и микроструктурный анализы показали, что бывшие частицы ферросилиция окружены сферой инородных включений. Особенно это характерно для сталей, в которые вводили лигатуру, содержащую 45 и 75 % Si. Предполагалось, что понижение ц^ж можно объяснить и неполным растворением Si вследствие затруднения его диффузии через границу раздела частиц порошка железа и ферросилиция. Однако микрорентгеноспектраль-ный анализ показал, что часть Si (10 - 25 %) находится в связанном виде вдоль границ частиц желез и лигатуры, а в ближайших зернах феррита концентрация его несколько меньше, чем в среднем в стали (3,5 - 4,0 %).
Вю, Тл 1,5
1,3
1,1
0,9
5
-1 ^^^
6 Si, %
Mmax-10 , Тлм/а 5
Si, 0 b
б
Рис. 1. Зависимость магнитной индукции (а) и максимальной
магнитной проницаемости (б) от содержания кремния в горячедештампованной стали при использовании Kp1 (1)
и его лигатур, % по массе: 2 - 75; 3 - 45; 4 - 20; 5 - 6,7 / Fig. 1. Dependence of magnetic induction (a) and maximum magnetic permeability (б) on the content of silicon in hot-punching steel when using Кр1 (1) and its ligatures, % (wt): 2 - 75; 3 - 45; 4 - 20; 5 - 6,7
Электросопротивление исследуемых материалов p с повышением содержания кремния в стали интенсивно увеличивается и практически мало зависит от метода его введения (рис. 2 а).
2
4
а
4
3
2
1
3
2
4
6
ISSN 1560-3644 IZVESTIYA VUZOV. SEVERO-KAVKAZSKIYREGION.
TECHNICAL SCIENCE. 2020. No 3
Это позволило несколько улучшить динамические характеристики электротехнической стали, понизить полные удельные потери почти в два раза по сравнению с нелегированным железом (рис. 2 б). Например, увеличение содержания кремния в стали от 1 до 6,5 % позволило в среднем понизить удельные потери в поле напряженностью 0,75 Тл (^7,5/50) почти в три раза (рис. 2 б, кривые 2 и 3).
Ом-мм2
0,8
0,6
0,4
0,2
SZ i
ч /í
У?
6 Si, %
^7,5/50 Вт/кг
12
10
V^vX
Vv
5
1
2 4
б
6 Si, %
Рис. 2. Зависимость электросопротивления (а) и полных удельных потерь при индукции Вт = 7,5 кГс ( 0,75 Тл) (б) от содержания кремния в горячештампованной стали и вводимой лигатуре, % по массе: 1 - 100; 2 - 75; 3 - 45; 4 - 20; 5 - 6,7 / Fig. 2. Dependence of electrical resistivity (a) and total specific losses at induction of Вт = 7,5 kgf (0,75 T) (б) on the content of silicon in hot-punching steel and injected steel, % (wt): 1 - 100; 2 - 75; 3 - 45; 4 - 20; 5 - 6,7
Гомогенизирующее спекание прессовок в вакууме (0,01 - 0,05 Па) при 1280 °С, последующее ДГП (1100 °С, 5 мин) и отжиг (1200 °С, 2 ч) позволили повысить ^max и незначительно понизить потери (рис. 3). Однако спекание даже в низком вакууме не исключило частичное окисление кремния, и в этом случае наблюдалось некоторое количество оксидов кремния вокруг частиц ферросилиция ФС 45 и ФС 75.
Как показали экспериментальные исследования, наилучшим сочетанием свойств обладают сплавы, полученные с использованием лигатур, содержащих 6,7 % Si. Но в этом случае шихта,
содержащая более 2 - 3 % Si, обладает плохой формуемостью и возрастает износ инструмента пресс-формы. Поэтому в дальнейших экспериментах использовали ферросилиций ФС 20, который легко дробится и можно получить порошок требуемого гранулометрического состава после помола в шаровых мельницах.
Кроме режима гомогенизирующего спекания на свойства порошковых горячештампован-ных кремнистых сталей существенно влияет защитная среда. При спекании в очищенном и осушенном водороде (т.т.р. - 40 °С) с использованием одновременно защитных засыпок (AhO3, порошка лигатуры ФС 75 и др.) свойства сплава Fe-Si (4 %) несколько хуже, чем после спекания в вакууме. С увеличением температуры и времени спекания в вакууме в результате более полного растворения кремния ^max возрастает (рис. 3 а), Нс и Р7,5/50 понижаются (рис. 3 а, б), а электросопротивление практически мало изменяется. Оптимальным можно считать спекание перед ГШ при 1200 - 1300 °С, 1,5 - 2 ч.
^max' 10-3, Тл м/А
Нс, А/м
4,5
4,0
3,5
^max
1
// Hc
1
90
70
50
0
Р7,5/50, Вт/кг 6,0
5,5
3 t, ч
5,0
4,5
4,0
\ 3
2
t, ч
б
Рис. 3. Влияние времени гомогенизирующего спекания
формовок, содержащих 4 % кремния, на |max, на коэрцитивную силу - Нс (а) и удельные потери (б) при температуре, °С: 1 - 1100; 2 - 1200; 3 - 1280 / Fig. 3. Effect
of the time of homogenizing sintering of molds containing 4 % silicon on |max, coercive force - Нс (a) and specific losses (б) at temperature, °C: 1 - 1100; 2 - 1200; 3 - 1280
м
2
4
а
8
6
4
1
2
а
0
1
2
3
ISSN 1560-3644 IZVESTIYA VUZOV. SEVERO-KAVKAZSKIYREGION.
Гомогенизирующее спекание формовок в вакууме перед горячей штамповкой приводит не только к некоторому улучшению магнитных свойств сталей, но и позволяет значительно сократить температуру и время отжига после ДГП. Микроструктурный анализ показал, что структура порошковой стали после ГШ и отжига мелкозернистая, средний размер зерна в 3 - 4 раза меньше, чем у листовой стали аналогичного состава. Этим можно объяснить то, что магнитные свойства горячештампованной стали мало зависят от степени деформации при уплотнении формовок. Некоторое повышение Цтах наблюдалось при исходной пористости прессовок выше 20 % после гомогенизирующего спекания в вакууме.
Свойства железокремнистой стали определяются не только эффективностью защитных сред и засыпок, но и, не в меньшей мере, чистотой исходного порошка железа и лигатуры. Если оксиды железа, находящиеся в порошках, в процессе спекания нелегированной низкоуглеродистой стали восстанавливаются в той или иной степени и продукты реакции при этом удаляются, то в железокремнистых сплавах оксиды железа восстанавливают кремнием, содержащемся в лигатуре, как более активным к кислороду элементом. Однако оксиды кремния при используемых режимах практически не восстанавливаются, тем самым измельчают зерно и понижают магнитные свойства сталей. Например, при использовании порошков ПЖР3 и лигатуры ФС 75 свойства образцов, полученных по режиму: гомогенизирующее спекание в защитных газах при 1250 °С, 2 ч; ГШ и отжиг при 1100 °С, 2 ч почти в 1,5 - 2,0 раза ниже (цтах = 2370; Нс = 128 А/м, ^7,5/50 = =6,95 Вт/кг), чем изготовленных по этому же режиму из порошков ПЖР2 и лигатуры ФС 20 (Цтах = 5300; Нс = 67 А/м, РХ5/50 = 4,82 Вт/кг).
Следует отметить, что если Цтах, Нс и Вт горячештапованной железокремнистой стали при использовании более чистых порошков железа и лигатуры ФС 20 практически не уступают горячекатаным электротехническим сталям (ГОСТ 21424-75), то полные удельные потери в порошковых сталях, измеренные на кольцевых образцах (35x25x5 мм), в несколько раз выше, чем у листовых. Как вытекает из выражений (1), потери на вихревые токи при постоянных Вт, у, /и р пропорциональны квадрату толщины изделия. Поскольку для изготовления сердечников, работающих в переменных полях, используют листы электротехнической стали толщиной 0,35
TECHNICAL SCIENCE. 2020. No 3
и 0,5 мм, то потери в них в принципе всегда будут существенно ниже, чем в порошковых цельнопрессованных сердечниках.
Выводы
1. Экспериментально обосновано, что присадка 4,0 - 6,5 % по массе кремния к порошку железа позволяет улучшить динамические характеристики и повысить удельное электросопротивление порошковых сталей, соответственно, понизить полные удельные потери порошковых сердечников, полученных горячей штамповкой пористых формовок.
2. Наиболее высокие свойства горячешта-пованных и спеченных железокремнистых сталей достигнуты при использовании в качестве лигатуры сплава железа и кремния, содержащей 20 % по массе Si, полученной совместным плавлением в индукционной печи в среде аргона низкоуглеродистой стали 1080 (ГОСТ 11036-75) и чистого кремния марки Кр1 (ГОСТ 2169-69).
3. Порошковые сердечники и магнитопро-воды, полученные двукратным прессованием и спеканием или горячей штамповкой пористых формовок, могут быть использованы при производстве электродвигателей, пускателей и других устройств, работающих в кратковременных режимах в переменных полях частотой 50 Гц.
Литература
1. Корицкий Ю.В., Пасынков В.В., Тареев Б.М. Справочник по электротехническим материалам. Л.: Энергоатомиз-дат, 1988. 728 с.
2. Спеченные материалы для электротехники и электроники: справочник / под ред. Г.Г. Гнесина. М.: Металлургия, 1981. 322 с.
3. Muyer K. Influence of Porosity on Magnetic Characteristics // Powder Metalurgie. 1964. Vol. 11. Р. 15 - 20.
4. Порошковые магнитно-мягкие материалы / Порошковые магнитные материалы: сб. науч. тр. Киев: ИМП АН УССР, 1984. 142 с.
5. Францевич И.Н., Гупченко А.И., Панасюк О.А. Металло-керамические магнитные материалы // Электротехнические металлокерамические изделия: сб. статей. М.: Энергия, 1959. С. 91 - 94.
6. Fahlenbrach H. Weichmagnetische Werkstiffe Elektrisita-tsverwendung. 1972. Vol. 47, 2. Р. 57 - 66.
7. Dietrich H. Zeitschrift für Metallkunde. 1961. No 4. P. 52 - 57.
8. Патрина Н.А. Металлокерамические магнитно-мягкие материалы для изделий автотракторного оборудования // Электротехнические металлокерамические изделия: сб. статей / ЦИТИ электропром. М.: 1992. С. 165 - 166.
9. Панасюк О.А., Радомысельский И.Д. Влияние добавок фосфора на магнитные свойства изделий из железного порошка. // Порошковая металлургия. 1973. № 3. С. 23 - 26.
ISSN 1560-3644 IZVESTIYA VUZOV. SEVERO-KAVKAZSKIYREGION. TECHNICAL SCIENCE. 2020. No 3
10. Намитоков К.К., Бундур Е.П., Волошенко М.М. Влияние активированного спекания на магнитные свойства метал-локерамических железных материалов // Электротехнические металлокерамические изделия: сб. тр. / ВНИИЭМ. М.: Энергия. 1965. С. 48 - 52.
11. Технология получения магнитно-мягких изделий из крупного железного порошка / А.Г. Большеченко, И.Д. Родомысенский [и др.] // Порошковая металлургия. 1972. № 12. С. 38 - 41.
12. Катрус О.А. Активированное спекание магнитно-мягкого железа. // Тр. Ленинград. политехн. ин-та. Т. 222. 1963. С. 77 - 78.
13. Тульчинский Л.Н., Панасюк О.А. Порошковые магнит-номягкие материалы // Порошковая металлургия. 1995. № 7. С. 53 - 67.
14. Энгстрем У., Янсон П. Металлические порошки для производства деталей из мягких магнитных материалов // Инф. бюл. № 4. Стокгольм, 1989. 22 с.
15. Аксенов Г.И., ОреховЮ.П. Методы улучшения магнитных свойств металлокерамического железокремнистого сплава / Электротехн. металлокерамические изделия: сб. тр. / ВНИИЭМ. М.: Энергия, 1965. С. 32 - 34.
16. Metallurgiec and Particul. Mater. Proc. Powder lut. Wold Conger., San-Franciscko, Calif. 1992. Vol. 6. P. 375 - 403.
17. Sakai T., Suski T, Shimosuto S. Magnetic properties of Fe-Si alloys powder metallurgy // IEEE. Trans. on magnetics. 1977. Vol. 13. P. 840 - 845.
18. Аксенов А.И., Орехов Ю.П. Исследование магнитно-мягких металлокерамических сплавов системы Fe-Si // Физика металлов и металловедение. 1961. Т. 12. № 2. С. 183 - 184.
19. Магнитные измерения / Е.Т. Чернышев, Е.Н. Чечурина, Н.Г. Чернышева, Н.В. Студенцев. М: Изд -во. Комитета стандартов, мер и измерительных приборов при СМ СССР, 1969. 248 с.
References
1. Koritskii Yu.V., Pasynkov V.V., Tareev B.M. Handbook on electrotechnical materials. Leningrad: Energoatomizdat, 1988. 728 p.
2. Sintered materials for electrical engineering and electronics / ed. Gnesina G.G. M.: Metallurgy, 1981. 322 p.
3. Muyer K. Influence of Porosity on Magnetic Characteristics // Powder Metalurgie. 1964. Vol. 11. Р. 15 - 20.
4. Powdered magnetically soft materials / Powdered magnetic materials: SB. nauchn. Tr. Kiev: IMP of the Ukrainian SSR, 1984,
142 p.
5. Frantsevich I.N., Gupchenko A.I., Panasyuk O.A. Metal-Ceramic magnetic materials. Sat. Electrotechnical metal-ceramic products. Moscow: Energiya, 1959. P. 91 - 94.
6. Fahlenbrach H. Weichmagnetische Werkstiffe Elektrisitatsverwendung. 1972. Vol. 47, 2. Р. 57 - 66.
7. Dietrich H. Zeitschrift fiirMetallkunde. 1961. № 4. Р. 52 - 57.
8. Patrina N.A. Metal-Ceramic magnetically soft materials for automotive equipment products / SB. Electrotechnical metal-ceramic products. CITI electroprom. M.: 1992. P. 165 - 166.
9. Panasyuk O.A., Radomyselsky I.D. Influence of phosphorus additives on the magnetic properties of iron powder products // Powder metalurgy. 1973. No 3. P. 23 - 26.
10. Namitokov K.K., Bundur E.P., Voloshenko M.M. Influence of activated sintering on magnetic properties of metal-ceramic iron materials / SB. Electrotechnical metal-ceramic products. VNIIEM. M.: Energy. 1965. P. 48 - 52.
11. Technology of obtaining magnetically soft products from a large iron powder / A.G. Bolshechenko, I.D. Rodomysenskiy et al. // Powder metallurgy. 1972. No 12. P. 38 - 41.
12. Katrus O.A. Activated sintering of magnetically soft iron: Tr. Leningrad. Polytech. in TA. Vol. 222. 1963. P. 77 - 78.
13. Tulchinsky L.N., Panasyuk O.A. Powdered magnetically soft materials // Powder metallurgy. 1995. No 7. P. 53 - 67.
14. Engstrom U., Janson P. Metal powders for the production of children from soft magnetic materials / INF. Byull. no. 4. Stockholm, 1989. 22 p.
15. Aksenov G.I., Orekhov Yu.P. Methods for improving the magnetic properties of a metalloceramic iron-silicon alloy / SB. Tr.: Electrical. cermet products. VNIIEM. M.: Energiya, 1965. P. 32 - 34.
16. Metallurgiec and Particul: Mater.Proc. Powder lut. Wold Conger., San-Franciscko, Calif. 1992. Vol. 6. P. 375 - 403.
17. Sakai T., Suski T., Shimosuto S. Magnetic properties of Fe-Si alloys powder metallurgy // IEEE. Trans. on magnetics. 1977. Vol. 13. P. 840 - 845.
18. Aksenov A.I., Orekhov Yu.P. Research of magnetically soft metal-ceramic alloys of the Fe Si system // Physics of metals and metallovedenie. 1961. Vol. 12. No. 2. P. 183 - 184.
19. Magnetic measurements / Chernyshev E.T., Chechurina E.N., Chernysheva N.G., Studentsev N.V. M: Izdat. Committee of standards, measures and measuring devices under the CM of the USSR, 1969. 248 p.
Поступила в редакцию /Received_12 мая 2020 г. /May 12, 2020
