Влияние собственных деформаций на пористость и свойства цементного камня Текст научной статьи по специальности «Строительство и архитектура»

УДК 666.972

Г.В. НЕСВЕТАЕВ1, д-р техн. наук; Г.С. КАРДУМЯН2, канд. техн. наук (kardumyan@mail.ru)

1 Ростовский государственный строительный университет (344022, г. Ростов-на-Дону, ул. Социалистическая, 162)

2 Научно-исследовательский, проектно-конструкторский и технологический институт бетона и железобетона им. А.А. Гвоздева (109428, Москва, ул. 2-я Институтская, 6, корп. 5)

Влияние собственных деформаций на пористость и свойства цементного камня

Предложены модели, устанавливающие связь между общей пористостью цементного камня и такими его свойствами, как предел прочности на сжатие, модуль упругости, коэффициент ползучести. Показано соответствие моделей экспериментальным данным. Модели позволяют прогнозировать изменение прочности и деформационных свойств цементного камня в зависимости от изменения его общей пористости под влиянием рецептурных либо технологических факторов.

Ключевые слова: цементный камень, пористость, предел прочности при сжатии, модуль упругости, коэффициент ползучести, деформационные свойства модели, расширяющие добавки, деформации расширения.

G.V. NESVETAEV1, Doctor of Sciences (Engineering); G.S. KARDUMYAN2, Candidate of Sciences(Engineering) (kardumyan@mail.ru)

1 Rostov State University of Civil Engineering (162, Sotcialisticheskaya Street, Rostov-on-Don, 344022, Russian Federation)

2 Research, Design and Technological Institute of Concrete and Reinforced Concrete named after A.A. Gvozdev (6/5, Institutskaya Street, Moscow,109428, Russian Federation)

Influence of strain on own porosity and properties of cement stone

Models establishing the relationship between the total porosity of cement stone and its properties such as the ultimate compressive strength, E-modulus and creep coefficient are proposed. Compliance of models with the experimental data is shown. Models make it possible to predict changes in the strength and deformation properties of cement stone depending on changes in its total porosity under the influence of prescription or technological factors.

Keywords: cement stone, porosity, ultimate compressive strength , E-modulus , creep coefficient, deformation properties, the model, the expanding additive, deformation of expansion.

Динамичное развитие строительного комплекса сопровождается появлением новых эффективных материалов, свойства которых в принципе требуют длительного изучения, а времени на это, как правило, недостаточно. В частности, в технологии бетонов широко применяются минеральные, органические и органо-минеральные добавки, способные оказывать влияние на процессы гидратации, формирование пористости и собственные деформации цементного камня [1] и, что закономерно, на все его свойства. В связи с этим особую актуальность приобретает необходимость уточнения известных закономерностей «состав—технология— структура—свойства», что позволит обеспечить более достоверное прогнозирование влияния новых материалов на свойства бетона, в том числе при длительной эксплуатации. Поскольку свойства бетона зависят в первую очередь от свойств цементного камня, целесообразно в первую очередь рассмотреть модели, определяющие зависимость прочности, деформационных свойств при кратковременном (начальный модуль упругости) и длительном (коэффициент ползучести) действии нагрузки.

Как известно, изменение пористости на 1% вызывает изменение прочности цементного камня (бетона) на 4—5%. Согласно [2], среднестатистическая зависимость прочности R от пористости цементного камня Р имеет вид:

R = R0 • ехр(-4,84Г). (1)

На рис. 1 представлена зависимость предела прочности цементного камня R от его пористости Р, а на рис. 2 — зависимость предела прочности цементного камня с расширяющей добавкой от величины деформации расширения при твердении в условиях свободного развития деформаций.

Зависимость (1) позволяет оценить, например, влияние собственных деформаций расширения при приме-

The dynamic development of the building complex is accompanied by the appearance of new efficient materials, which properties require, in principle, a long-term study, but, as a rule, there is no enough time for this. In particular, mineral, organic, and organic-mineral additives, which are able to influence on the processes of hydration, porosity formation and own deformation of cement stone [ 1 ] and on its properties, are widely used in the concrete technology. In this regard, the particular actuality is the need to clarify the known regularities "composition—technology—structure—properties", this makes it possible to ensure the more reliable prediction of the influence of new materials on properties of concrete, including during the long-time operation. Since all the properties of concrete depend primarily on the properties of cement stone, it is reasonable to consider models which define the dependence of the strength, deformation properties under the short-time (an initial modulus of stiffness) and long-time (creep coefficient) actions of the load.

As it is known, the change in porosity by 1% causes a change in the strength of cement stone (concrete) by 4—5%. According to [2], the statistically average dependence of strength R on the porosity of cement stone P has the form:

R = R0 • exp(-4,84P). (1)

Fig. 1 presents the dependence of the ultimate strength of cement stone R on its porosity P, Fig. 2 presents the dependence of the ultimate strength of cement stone with expansive additive on the amount of the deformation of extension at hardening under the conditions of free development of deformations.

The dependence (1) makes it possible to evaluate, for example, the impact of own deformation of expansion, when the expanding additive is used, on the strength of cement stone, since the expansion, that is an increase in the volume at fixed mass, factually means the increase in porosity. The total porosity in the presence of EA increases from 3 to 50% [1]. But when expanding additive "Embelit" [11] is used, in spite of

38

научно-технический и производственный журнал

сентябрь 2015

iA ®

200

1,6

1,4

0,2 0,3

Пористость цементного камня Porosity of cement stone

Рис. 1. Зависимость прочности цементного камня от пористости: 1-8 - соответственно данные Г.В. Несветаева [3-7]; Т - по формуле Рышкевича R=200exp (-5,15P)[8]

Fig. 1. Dependence of cement stone strength on porosity: 1-8 - accordingly, data [3-7], G.V. Nesvetaev; T - by the formula of Ryshkevich R=200 exp(-5.15 P) [8]

нении расширяющей добавки на прочность цементного камня, поскольку расширение, т. е. увеличение объема при неизменной массе, фактически означает увеличение пористости. Общая пористость в присутствии расширяющей добавки возрастает от 3 до 50% [1]. Однако при применении комплексной добавки расширяющего действия «Эмбэлит» [11], несмотря на зафиксированное увеличение пористости на 18,6% (без учета гелевых пор

— на 4,4%), снижения прочности не происходило. Хотя в соответствии с формулой (1) такое увеличение пористости должно сопровождаться снижением прочности примерно на 40%. Отсутствие снижения прочности цементного камня с «Эмбэлит» связано с повышением прочности кристаллического сростка (R,) и характером его пористости. Кроме того, возможно повышение прочности цементного камня (до 25%) с расширяющей добавкой при твердении в условиях ограничения деформаций. Пористость цементного камня с расширяющей добавкой при этом незначительно отличается от бездобавочного эталона.

Зависимость изменения прочности цементного камня с расширяющей добавкой, твердевшего без ограничения деформаций расширения (рис. 2), от величины деформации свободного расширения (т. е. от увеличения пористости) показывает, что снижение прочности цементного камня при возрастании деформаций расширения практически происходит вследствие возрастающей при этом пористости цементного камня, поскольку экспериментально наблюдаемое изменение прочности фактически соответствует закономерности ее изменения с учетом изменения пористости по формуле (1).

Поскольку прочность цементного камня является функцией его пористости, а модуль упругости цементного камня также зависит от прочности, закономерно модуль упругости ЕцК будет определяться пористостью цементного камня и вещественным составом цемента. Для определения модуля упругости цементного камня можно использовать [12] модель (2), включающую элементы структуры, каждый из которых характеризуется объемом V и модулем E.

— негидратированный цемент (клинкер F^=0,14—0,29;

£^=15500-105000 МПа);

— гидратированный цементный камень, содержащий.

IT _£=

о ет

CP s=

!? и

s ^ о ее

1,2

0,8

0,6

0,4

0,2

1 y = е-0,01* R2 = 0,687

* ** y = е-°,°1х R2 = 0,834

■ ■ У = е R2 = 0,01х 3,953

jky

1 an > -Чч I

■ YN 'Хч

ль;

— A

+ Н

□ Н, Ч Х

50 100 150

Деформации расширения, мм/м Deformations of expension, mm/m

200

Рис. 2. Изменение прочности цементного камня с расширяющей добавкой в зависимости от деформации свободного расширения: Н - данные Г.В. Несветаева; Н, Ч; - по данным [9]; Х - по данным [10]; Т - зависимость изменения прочности от изменения пористости по формуле (1)

Fig. 2. Change in the strength of cement stone with an expansive additive depending on the deformation of free expansion: H - data of G.V. Nesvetaev; Н, Ч - according to data [9]; X - according to data [10]; T - dependence of the change in strength on the change in porosity according to the formula(1)

the recorded increase in porosity by 18.6% (without account of gel pores — by 4.4%), the reduction in porosity does not occur, though in accordance with the formula (1) this increase in porosity should be followed by the reduction in the strength by 40% approximately. The absence of strength reduction is connected with an increase in the strength of a crystalline in-tergrowth (R,); it is confirmed by the known fact of increasing the cement stone strength with expanding additive by up to 25% at hardening under the conditions of deformation limiting. In this case the porosity of cement stone with expanding additive is slightly different from the standard without an additive.

The dependence of the change in the strength of cement stone with expanding additive , hardened without limitation of expansion deformations (Fig. 2), on the value of free expansion deformation (that is on the increase in porosity) shows that the reducing the cement stone strength at the increase in expansion deformation practically occurs as a result of increasing the cement stone porosity, since the change in strength experimentally observed corresponds to the regularity of its change with due regard for the change in porosity according to the formula (1).

Since the strength of cement stone is a function of its porosity, and the modulus of elasticity of cement stone also depends on the strength, it is natural that the modulus of elasticity is determined by the porosity of cement stone ECs and material composition of cement. To determine the modulus of cement stone elasticity, the model (2), which includes the following elements of the structure, each of them is characterized by the volume V and modulus E, can be used [ 12]:

— non-hydrated cement (clinker Vc=0.14—0.29; Ec=15500— 105000 MPa);

— hydrated cement stone, containing:

— tobermorite gel (Vg=0.28—0.67; Eg=33000 MPa);

— portlandite (^<=0.11—0.2; E/)c=15000 MPa);

— ettringite (Ve(=0.08—0.23; Eet=40000—70000 MPa);

— pores

0

^JVCJMT^Jly.r.l.Li.1::; научно-технический и производственный журнал

®ДГ ® сентябрь 2015 39~

ш ш

s Е ф ф

О

1= о ^ Е

30000 28000 26000 24000 22000 20000 18000 16000 14000 12000

10000

y = 33970е-2,05х R2 = 0,34

V

■ N ■ h. A

A

X x V A

V ' !l

\\ A

\ \

Tt- щ Si 4 \

\\ 1l\ 4

* М

■ В

A С

X Б

Т

все

- — Н

A Х

Ба

Ка

Модель

0,05

0,55

0,15 0,25 0,35 0,45 Пористость цементного камня Porosity of cement stone

Рис. 3. Зависимость модуля упругости цементного камня от пористости: М, В, С, Б - цементный камень мальцовского, Вольского, себряков-ского, белгородского цементов соответственно; Т - по формуле Маннинга; Н - по формуле E=1483R0,6; Х - по данным [6]; Б - по данным [4]; К - по данным [13]; Ка - по данным Г.С. Кардумян; модель - по формуле (2)

Fig. 3. Dependence of the E-modulus of cement stone on porosity: М,В,С,Б - cement stone of Maltsovsky, Volsky, Sebryakovsky, Belgorodsky cements respectively; T - by the Manning formula; H - by the formula Е =1483R0.6; X - according to data [6]; Б - according to data [4]; K - according to data [13]; Ka - according to data of G.S. Kardumyan Model - by the formula (2)

тоберморитовый гель (V»=0,28—0,67; £=33000 МПа); портландит (VPc = 0,11—0,2; EpC=15000 МПа); эттрингит (Ve,=0,08-0,23; Eet = 40000-70000 МПа); поры:

^цк

(2)

VKEK + VgEg + V^Ep + VetEet Ек Eg Е„ Eet

E = £,yexp(-2,055-P),

(3)

как следует из представленных на рис. 3 данных, составляет 33970 ГПа.

Мера ползучести цементного камня в зависимости от его пористости может быть определена [14] как:

С»=3397°-ехр(-2'°55-Р)-( 0,586-ехр^.Р)-1)- (4)

60

50

Е ci

S!K 40

30

20

10

| y = 2,646е6,537х R2 = 0,998

1

А X

1 *

Л А

Г . Ait

-Т

ПЦ

ПЦ+СП К В Ка

0,1 0,2 0,3

Пористость цементного камня Porosity of cement stone

0,4

Рис. 4. Зависимость меры ползучести цементного камня от его пористости: Т - по ф.(4); ПЦ - цементный камень (В/Ц = 0,3), полученный из цементов Белгородского, Вольского, Мальцовского, Себряковского заводов; ПЦ+СП - то же, с суперпластификаторами Glenium 30, Glenium 51, Structuro, Бином, СП1ВП; К - по данным [15]; В - по данным [16, 17], обработанным авторами; Ка - по данным Г.С. Кардумян Fig. 4. Dependence of measure of cement stone creep on its porosity: T - by the formula (4); ПЦ - cement stone (В/Ц = 0.3) produced from cements of Belgorodskiy, Volskiy, Maltsovsky, Sebryakovsky plants; ПЦ+СП - the same, with superplasticizers Glenium 30, Glenium 51, Structuro, Бином, СП1ВП; K - according to data [15]; B -according to data [16, 17] processed by authors, Ka - according to data of G.S. Kardumyan

30

^ < 25

LO

20

1— О

s- x, 15 S3 £

10

со Ф § E 5

cc^ 5

£¡8

®o 0

y - 2Е+09х-1,88 R2 - 1

* \ y - 1Е+13х-2,72 R2 - 0,983 - y - 5993х-0-59 R2 - 0,665

к

\

ч y - 8Е+08х-1-79 R2 - 0,981

-» » 4 — -

t Со ГП ■=Со Б а Со ЦК

При построении модели принято, что «носителем» пористости в цементном камне является тоберморит, портландит и эттрингит, а распределение объема всех пор между указанными компонентами пропорционально их объемам и зависит от степени гидратации цемента.

На рис. 3 представлена зависимость модуля упругости цементного камня Е от его пористости Р.

Модель (2) при модуле упругости клинкера 28000 МПа, модуле упругости эттрингита 40000 МПа (см. линия «модель» на рис. 3) может использоваться для анализа влияния различных факторов на модуль упругости цементного камня. Величина модуля упругости цементного камня при «нулевой пористости» Е0 в формуле зависимости модуля упругости от пористости [12]:

20000 40000 60000 80000 100000 120000 Модуль упругости, МПа E-modulus, МРа

Рис. 5. Соотношение между модулем упругости и мерой ползучести различных материалов: ГП - для горных пород по [18]; Б - для тяжелых бетонов по СП 52-101-2003 при относительной влажности 40-70%; ЦК - для цементного камня (В/Ц=0,27) Вольского, Михайловского, Белгородского и Себряковского заводов

Fig. 5. The ratio between the E-modulus and the creep measure C0 of various materials: ГП - for rocks according to [18]; Б - for heavy-weight concretes according to SP 52-101-2003 at relative humidity of 40-70%; ЦК - for cement stone (В/Ц=0.27) В/Ц=0.27) of Volsky, Mikhaylovsky, Belgorodsky, and Sebryakovsky plants

£cs=~

VKEK+VgEg + VpEp + VetEet EK Eg E{

Y*

Kt

(2)

When constructing the model, it is accepted that the "carrier" of porosity in the cement stone is a tobermorite, Portlandite, and ettringite and the distribution of the volume of all the pores among the specified components is proportional to their volumes and depends on the degree of hydration of cement.

Fig. 3 presents the dependence of the modulus of elasticity of cement stone E on its porosity P.

Model (2), when the modulus of elasticity of clinker is 28000 MPa, the modulus of elasticity of ettringite is 40000 MPa (see the line "Model"at Fig. 3), can be used for analyzing the influence of different factors on the modulus of cement stone elasticity. The value of the modulus of cement stone elasticity at "zero porosity" E0 in the formula of dependence of the elasticity modulus on the porosity [12],

E = E0-exp(-2.055-P), (3)

as follows from the data presented in Fig. 3, is 33970 GPa.

0

К

На рис. 4 — зависимость меры ползучести цементного камня С0 от его пористости.

Зависимость меры ползучести цементного камня от его пористости для цементного камня, полученного из портландцементного теста без добавок (рис. 4), хорошо согласуется (погрешность менее 10,3%) с экспериментальными данными. Различие в расчетных и экспериментальных значениях для цементного камня с суперпластификаторами (СП) свидетельствует о существенном влиянии СП на ползучесть цементного камня, что требует дополнительных целенаправленных исследований.

На рис. 5 представлено соотношение между мерой ползучести С0 и модулем упругости Е0 для некоторых горных пород, бетонов и цементного камня без добавок.

Для различных материалов (горные породы с диапазоном изменения модуля упругости от 21000 до 115000 МПа, тяжелый бетон классов В20 — В100 и цементный камень) зависимость меры ползучести от модуля упругости универсальна (рис. 5) и имеет следующий вид:

С„=

8-103

(5)

-О ^1,795'

поэтому коэффициент ползучести может быть опреде лен как:

« 8-Ю3

(6)

_=9 тл . г-0'663.

Со,цк 2,37 С°-цк.

для бетона из высокоподвижных смесей:

,-0,146

|цк=°'598'С^

(8)

Список литературы

The measure of cement stone creep depending on its porosity can be defined [ 14] as:

C0=33970 • exp (-2,055 • P)- (

1

0,586 • exp (-3,24 • P)

-1). (4)

Fig. 4 presents the dependence of the cement stone creep C0 on its porosity

The dependence of the measure of cement stone creep on its porosity for cement stone produced from Portland cement paste without additives (Fig. C04) is in good agreement (an error is less than 10.3%) with the experimental data. The difference in calculated and experimental values for cement stone with superplasticizers (SP) indicates the significant impact of SP on the cement stone creep that requires targeted research.

Fig. 5 presents the ratio between the creep measure C0 and modulus of elasticity E0 for some rocks, concretes, and cement stone without additives.

For different materials (rocks with the range of the elasticity modulus changing from 21000 up to 115000 MPa, heavy-weoght concrete of B20—B100 classes, and cement stone), the dependence of the creep measure on the elasticity modulus is universal (Fig. 5) and has the following form:

Q=

8-103

(5)

(6)

Представленные выше зависимости позволяют оценить влияние различных рецептурных факторов на прочность, модуль упругости и ползучесть цементного камня и бетона с учетом изменения его пористости, в частности соотношение между мерой ползучести бетона С0 Б и мерой ползучести цементного камня С0 цК может быть определено [14] для бетона из жестких смесей как:

Со,Б „ „ -,—

(7)

£bL795'

therefore, the creep coefficient can be determined as:

rn 8-103

.

Dependences presented above make it possible to evaluate the impact of different prescription factors on strength, elasticity modulus and creep of cement stone and concrete with due regard for the change in its porosity, in particular, the ratio between the measure of concrete creep C0 c and the measure of cement stone creep C0 cs can be determined for concrete of hard mixes as

^ - " - ..........(7)

_=2 Т7.Г"0'663

Co,cs °'cs '

and for concrete of high workability mixes as: Co,с

Co,cs

=0.598 • С,

-0.146 0,CS .

(8)

References

1. Несветаев Г.В., Кардумян Г.С. О пористости цементного камня с учетом его собственных деформаций при твердении // Бетон и железобетон. 2013. № 1. С. 13—15.

2. Несветаев Г.В., Кардумян Г.С. Прочность цементного камня с суперпластификаторами и органомине-ральными модификаторами с учетом его собственных деформаций при твердении // Бетон и железобетон. 2013. № 5. С. 6—8.

3. Бабков В.В., Мохов В.Н., Капитонов С.М., Комо-хов П.Г. Структурообразование и разрушение цементных бетонов. Уфа: ГУП «Уфимский полиграф-комбинат», 2002. 376 с.

4. Шейкин А.Е., Чеховский Ю.В., Бруссер М.И. Структура и свойства цементных бетонов. М.: Стройиздат, 1979. 344 с.

5. Шейкин А.Е. Структура, прочность и трещиностой-кость цементного камня. М.: Стройиздат, 1974. 192 с.

6. Shizawa Y., Joe Y., Takesu S., UrakawaY. Study on Hidration Properties of Slag and Silica Fume Blended Cements for Ultra-high Strength Concrete //9 International Congress on the Chemistry of Cement. 1992. Vol. IV, pp. 658—664.

7. Харитонов A.M. Структурно-имитационное моделирование в исследованиях свойств цементных компо-

1. Nesvetaev G.V., Kardumyan G.S. About Porosity of Cement Stone with Due Regard for its Own Deformations at Hardening. Beton i zhelezobeton. 2013. No. 1, pp. 13— 15. (In Russian).

2. Nesvetaev G.V., Kardumyan G.S. Strength of Cement Stone with Super-plasticizers and Organic-Mineral Modifiers with Due Regard for its Own Deformations at Hardening. Beton i zhelezobeton. 2013. No. 5, pp. 6—8. (In Russian).

3. Babkov V.V., Mokhov V.N., Kapitonov S.M., Komo-khov P.G.: Structuroobrazovanie I razrushenie cement-nyh betonov [Structure Formation and Deterioration of Cement Concretes] Ufa: GUP « Ufa Polygraph». 2002. 376 p.

4. Sheykin A.E., Chekhovsky Yu. V., Brusser M.I. Structura I svoystva cementnyh betonov [Structure and Properties of Cement Concretes]. Moscow: Stroyizdat. 1979. 344 p.

5. Sheykin A.E. Structura, prochnost i treschinostoykost cementnogo camnya [Structure, Strength and Crack Resistance of Cement Stone]. Moscow: Stroyizdat. 1974. 192 p.

6. Shizawa Y., Joe Y., Takesu S., Urakawa Y. Study on Hydration Properties of Slag and Silica Fume Blended Cements for Ultra-high Strength Concrete. 9 International Congress on the Chemistry of Cement. 1992, Vol. IV. pp. 658-664.

Cj научно-технический и производственный журнал

® сентябрь 2015 41

зитов: Автореф. дисс... д-р техн. наук, СПб., 2009. 36 с.

8. Несветаев Г.В. Бетоны. Ростов н/Д: Феникс, 2011. 381 с.

9. Несветаев Г.В., Чмель Г.В. Комплексный модификатор для цементов и высокопрочных бетонов с компенсированной усадкой // Бетон и железобетон в третьем тысячелетии: Материалы IIМеждународной конференции. Ростов н/Д: 2002. С. 275—281.

10. Chartschneko I.Ya. Theoretische grundlagen zur anwendung von quellzementen in der baupraxis. Habilitation. Weimar: 1995. 197 p.

11. Каприелов С.С., Шейнфельд А.В., Кардумян Г.С., Дондуков В.Г. Структура и свойства высокопрочных бетонов, содержащих комплексный органомине-ральный модификатор «Эмбэлит» // Бетон и железобетон — пути развития: Материалы II Всероссийской Международной конференции по бетону и железобетону. Москва. 2005. Т. 3. С. 657—671.

12. Несветаев Г.В., Кардумян Г.С. Модуль упругости цементного камня с суперпластификаторами и органо-минеральными модификаторами с учетом его собственных деформаций при твердении // Бетон и железобетон. 2013. № 6. С. 10-13.

13. Каприелов С.С., Шейнфельд А.В., Кардумян Г.С., Дондуков В.Г. Модифицированные высокопрочные мелкозернистые бетоны с улучшенными деформа-тивными характеристиками // Бетон и железобетон. 2006. № 2. С. 2-7.

14. Несветаев Г.В., Кардумян Г.С. О ползучести цементного камня и бетона с модифицирующими добавками // Бетон и железобетон. 2014. № 4. С. 6-8.

15. Каприелов С.С., Карпенко Н.И., Шейнфельд А.В., Кузнецов Е.Н. О регулировании модуля упругости и ползучести высокопрочных бетонов с модификатором МБ-50С // Бетон и железобетон. 2003. № 6. С. 8-12.

16. Виткуп Л.А. Исследование влияния плотности бетона на величину деформаций ползучести. Проблемы ползучести и усадки бетона. М.: Стройиздат, 1974. С. 72-75.

17. Kaprielov S.S., Sheynfeld A.V., Kardumyan G.S., Dondukov V.G. A malticomponent modifier for shrinkage-compensated or self-stressed high strength concrete Eight CANMET/ACI International Conference on superplasticisers and other chemical admixtures in concrete. Sorento. 2006, pp. 87-102. (In Italy).

18. Held M., Konig G. Ductility of large high-strength concrete columns in high rise building / High-Strength Concrete International Conference. Lillehammer. Norway: 1993. pp. 200-208.

7. Kharitonov A.M. Structural-Imitation Simulation in Studies of Cement Composites Properties. Theses of Doctor of Tachnical Sciences (Engineering). St. Petersburg. 2009. 36 p. (In Russian).

8. Nesvetaev G.V. Betony [Concretes]. Rostov-on-Don: "Phoenix". 2011. 381 p.

9. Nesvetaev G.V., Chmel G.V. Complex Modifier for Cement and High-Strength Concretes with Compensated Shrinkage. Concrete and Reinforced Concrete in the Third Millennium — 2nd International Conference. Rostov-on-Don: 2002, pp.275—281. (In Russian).

10. Chartschneko I.Ya. Theoretische grundlagen zur anwendung von quellzementen in der baupraxis. Habilitation. Weimar. 1995. 197 p.

11. Kaprielov S.S., Sheynfeld A.V., Kardumyan G.S., Dondukov V.A. Structure and Properties of High-Strength Concretes Containing the Complex Organic-Mineral Modifier "Embelit". Concrete and Reinforced Concrete — Ways of Development — IIRussian International Conference on concrete and reinforced concrete. Moscow: 2005. Vol. 3, pp. 657—671. (In Russian).

12. Nesvetaev G.V., Kardumyan G.S. Modulus of Cement Stone Elasticity with Superplasticizers and Organic-Mineral Modifiers with Due Regard for its Own Deformations at Hardening. Beton i zhelezobeton. 2013. No. 6, pp. 10-13. (In Russian).

13. Kaprielov S.S., Sheynfeld A.T., Kardumyan G.S., Dondukov V.A. Modified High-Strength Fine Concretes with Improved Deformation Characteristic. Beton i zhe-lezobeton. 2006. No. 2, pp. 2-7. (In Russian)

14. Nesvetaev G.V., Kardumyan G.S. Creep of Cement Stone and Concrete with Modifying Additives. Beton i zhelezobeton. 2014. No. 4, pp. 6-8. (In Russian).

15. Kaprielov S.S., Karpenko N.I., Sheynfeld A.V., Kuznetsov E.N. About Regulation of Elasticity Modulus and Creep of High-Strength Concretes with Modifier MB-50C. Beton i zhelezobeton. 2003. No. 6, pp. 8-12. (In Russian).

16. Vitkup L.A. Research in Influence of Concrete Density on Value of Creep Deformations. Problems of Creep and Shrinkage of Concrete. Moscow: Stroyizdat, 1974, pp. 72-75. (In Russian).

17. Kaprielov S.S., Sheynfeld A.V., Kardumyan G.S., Dondukov V.G. A malticomponent modifier for shrinkage-compensated or self-stressed high strength concrete Eight CANMET/ACI International Conference on super-plasticisers and other chemical admixtures in concrete. Sorento. 2006, pp. 87-102.

18. Held M., Konig G. Ductility of Large High-Strength Concrete Columns in High-Rrise Building. High-Strength Concrete International Conference. - Lillehammer, Norway: 1993, pp. 200-208.

В издательстве «Стройматериалы» вы можете приобрести специальную литературу

Книга «Теоретические основы белизны и окрашивания керамики и портландцемента»

Авторы - Зубехин А.П., Яценко Н.Д., Голованова С.П.

В книге представлены теоретические основы белизны и окрашивания керамических строительных материалов и белого портландцемента (БПЦ) с позиции теории цветности силикатных материалов в зависимости от их фазовоминерального состава, структуры, содержания хромофоров Fe, Mn и Ti, условий обжига и охлаждения (окислительных или восстановительных).

Установлены закономерности зависимости белизны, цвета и особенности окрашивания как пигментов, так и твердых растворов бесцветных фаз ионами-хромофорами от структуры, изовалентного или гетеровалентного изоморфизма, образования окрашивающих кластеров. Разработаны эффективные способы управления белизной и декоративными свойствами строительных керамических материалов (фарфора, фаянса, облицовочной плитки, кирпича) и белого портландцемента.

Книга «Сухие строительные смеси. Состав, свойства»

Авторы - Корнеев В.И., Зозуля П.В.

Изложены основы современных представлений о сухих строительных смесях и растворах. Приведены основные определения и классификации сухих смесей. Охарактеризованы составляющие: вяжущие, заполнители, наполнители, функциональные добавки. Показана методика проектирования составов. Описаны основные группы ССС, их состав и свойства. В приложении даны основные применяемые термины и определения, наиболее употребляемые единицы измерения, перечень российских и зарубежных стандар-тов и др.

Тел./факс: (499) 976-22-08, 976-20-36 E-mail: mail@rifsm.ru