CC BY
12
На основе экспериментальных данных и расчетных кривых построены корреляционные графики для ЭВ и бе-тулина для образцов Б1-Б9 (рис. 3).
30
£ 25
20
15
я
л &
(D
Я
и
§ 10
к н
(D
о cd Рч
/L к
0
0 5 10 15 20 25 30 Экспериментальная концентрация ЭВ г/л
♦Б2 ■ Б3 АБ4 •Б5 ОБ6
□ Б7 ДБ1 ОБ8
□ Б9
3 Ч ае
атрн акте цен тра нц кст ок
й m
нн
етн нли
§ ^
14 12 10 8 6 4 2 0
0 2 4 6 8 10 12 14 Экспериментальная концентрация бетулина в экстракте, г/л
Рисунок 3. Корреляционные графики для ЭВ и бетулина
Анализируя полученные данные, можно отметить, что коэффициенты внутренней диффузии при СВЧ-экстрагировании бересты (Б = (0,3-34,1)10 -10, м2/с) на порядок выше, чем при экстрагировании без СВЧ-обработки (Б = (1,3-12,4). 10-11, м2/с) [3, с. 24].
Как видно из рисунка 3, расчетные концентрации ЭВ и бетулина в экстракте сопоставимы с экспериментальными данными, среднее квадратичное отклонение (СКО) не превышает 0,15 г/л, что подтверждает правильность выбора данного алгоритма для расчета кинетики процесса СВЧ-экстрагирования бересты этиловым спиртом.
На основе предложенного вычислительного алгоритма расчета кинетики процессов массообмена в системе твердое тело-жидкость в материалах с капиллярно-пористой структурой определены коэффициенты внутренней диффузии при СВЧ-экстрагировании бересты из измельченной березовой коры. Расчетные значения концентрации экстрактов достаточно близки к экспериментальным, что позволяет использовать полученные коэффициенты для расчета кинетики процесса СВЧ-экстрагирования бересты при получении бе-тулина.
Список литературы:
1. Кислицын А.Н. Экстрактивные вещества бересты: выделение, состав, применение // Химия древесины. - 1994. - № 3. - 58 с.
2. Толстиков Г.А., Флехтер О.Б., Шульц Э.Э. Бетулин и его производные. Химия и биологическая активность // Химия в интересах устойчивого развития. - 2005. - №13. - 45 с.
3. Коптелова Е.Н., Кузнецова Л.Н., Кутакова Н.А., Третьяков С.И. Интенсификация процесса выделения бетулина из бересты с использованием СВЧ-поля // Лесной журнал. -2013. - № 5. - 56 с.
4. Рудобашта С.П. Массоперенос в системах с твердой фазой - М.: «Химия», 1980. - 248 с.
5. Коптелова Е.Н., Кутакова Н.А., Третьяков С.И. Извлечение экстрактивных веществ и бетулина из бересты при воздействии СВЧ-поля // Химия растительного сырья. - 2013. - № 4. - 62 с.
5
ВЛИЯНИЕ СКОРОСТИ РЕЗАНИЯ ДИСКОВОГО РЕЖУЩЕГО ИНСТРУМЕНТА НА СИЛУ И ЭНЕРГОЕМКОСТЬ ПРИ МЕХАНИЧЕСКОМ РАЗРУШЕНИИ ЛЬДА
Ковалевич Павел Васильевич Старший преподаватель кафедры ТОиГСМ ИНиГ СФУ, г. Красноярск
Ганжа Владимир Александрович Канд. техн. наук, доцент кафедры ТОиГСМ ИНиГ СФУ, г. Красноярск
Каптюк Иван Викторович Старший преподаватель кафедры ТОиГСМ ИНиГ СФУ, г. Красноярск
Наиболее ответственным и сложным этапом сезонной эксплуатации автомобильных дорог является зимнее содержание покрытий. Основные показатели качества различных дорожных покрытий - коэффициент сцепления, ровность, чистота и др. [1] оказывают решающее влияние на уровень безопасности дорожного движения, аварийности на автодорогах, качество обслуживания
пассажиров и травматизм участников дорожного движения.
Значительную трудоемкость работ зимнего содержания автомобильных дорог составляют мероприятия по предотвращению и устранению снежно-ледяных и гололедных образований, которые в настоящее время выпол-
няются химико-механическим, тепловым, комбинированным и фрикционным методами. Данные методы оперативны и высокоэффективны, но имеют ряд существенных недостатков, как то: необходимость приобретения и содержания специальных машин для распределения жидких или гранулированных антигололедных реагентов (АГР), большой сезонный расход АГР и их высокая стоимость, строительство и содержание складских помещений, вредное влияние АГР на покрытия, и окружающую среду и др.
Механический способ зимнего содержания дорог, являющийся более экономичным и экологически чистым, широко используется при очистке покрытий от свежевы-павшего и уплотненного снега посредством использования на спецмашинах отвальных (плужных), щеточных, шнекороторных, фрезерно-роторных и др. рабочих органов. Однако при разрушении прочных снежно-ледяных и гололедных образований значительной толщины использование механического способа ограничено в силу конструктивной неприспособленности рабочих органов существующих спецмашин к данному виду работ.
Область применения механического способа может быть расширена путем создания высокоэффективного рабочего оборудования для разрушения прочных снежно -ледяных образований, оснащаемого режущим инструментом в виде заостренных дисковых резцов с односторонним непрерывным клиновым ободом [2, 6].
Инструмент такого типа широко применяется в проходческих комбайнах при разработке горных пород [3, 4], а также в рабочих органах буровых, землеройных машин и на бульдозерных рыхлительных агрегатах [5] при разработке мерзлых грунтов. Однако, конструктивные параметры такого инструмента и режимы его работы, обеспечивающие эффективное разрушение указанных сред не могут быть использованы при разработке устройств разрушающих прочные снежно-ледяные образования без дополнительных исследований, так как физико-механические свойства горных пород и мерзлых грунтов существенно отличаются от физико-механических свойств льда.
При создании оснащаемого дисковым инструментом высокоэффективного оборудования для разрушения прочных снежно-ледяных образований важнейшим вопросом является зависимость усилий, возникающих на рабочем органе от геометрических параметров режущего инструмента, углов его установки, скорости перемещения оси, несущей дисковый резец, скорости подачи рабочего органа на забой, параметров среза, физико-механических свойств разрушаемой среды, и т. д.
Изучение влияния каждого из перечисленных факторов на силовые и энергетические показатели процесса механического разрушения прочных снежно-ледяных образований дисковым режущим инструментом является сложным многоэтапным процессом, требующим последовательного выполнения большого объема исследовательских работ.
К первому этапу работ данного направления можно отнести теоретические и экспериментальные исследования процесса взаимодействия дискового режущего инструмента со льдом, проведенные в Сибирском федеральном университете (СФУ) в рамках работы [2]. Основной целью исследований являлось определение рациональных, с позиции минимизации энергозатрат, параметров дискового режущего инструмента и оценки влияния этих параметров, а также физико-механических свойств льда и параметров среза на силовые показатели процесса резания льда таким инструментом.
В качестве режущего инструмента использовался заостренный дисковый резец с односторонним непрерывным клиновым ободом диаметром Б = 0,2 м и углом заострения д, изменявшимся в диапазоне от 15 до 60° с интервалом 15°. Резание ледового массива осуществлялось на глубину к = 60 мм. Шаг резания t (толщина срезаемой стружки), составил: 10, 20, 30 и 40 мм, а угол у установки резца относительно плоскости резания (задний угол) составил 5°. Прочность льда на сжатие асж=1,8^2,3 МПа при температуре в диапазоне от минус 2 до минус 6 °С.
Исследованиями установлено, что наименьшие усилия резания льда в полублокированном режиме, а также, наименьшая энергоемкость процесса, обеспечиваются при использовании дисковых резцов с углом заострения д = 30° [2, 6].
При постановке эксперимента скорость движения оси вращения резца (скорость резания) устанавливалась постоянной и составляла 0,51 м/с. Это условие на данном этапе исследовательской работы считалось достаточным, так как, значение скорости резания выбиралось в диапазоне от 0,1 до 1,5 м/с. Известно, что изменение скорости резания в указанном диапазоне значений не оказывает существенного влияния на значения составляющих усилия резания [3]. Однако отсутствие сведений о степени влияния скорости резания на силовые показатели процесса разрушения льда дисковым инструментом ограничивает возможность выбора рациональных с точки зрения минимизации энергозатрат и повышения производительности режимов работы оборудования, оснащаемого таким инструментом.
С целью определения рациональных значений скорости резания, при которых обеспечивается наиболее эффективное разрушение прочных снежно-ледяных образований дисковым инструментом и оценки влияния этого параметра, а также физико-механических свойств льда и параметров среза на силовые показатели процесса резания льда таким инструментом в СФУ проведены экспериментальные исследования, которые могут быть отнесены ко второму этапу работ по изучению процесса взаимодействия дискового режущего инструмента со льдом при его механическом разрушении.
Условия проведения эксперимента выбирались максимально приближенными к условиям первого этапа исследований. Так температура окружающего воздуха при испытаниях находилась в диапазоне от минус 2 до минус 6 °С, что соответствует условиям наиболее вероятного льдообразования на дорожных и аэродромных покрытиях. Прочность льда на сжатие при той же температуре <Гсж=1,8^2,3 МПа.
В качестве режущего инструмента принят заостренный дисковый резец с односторонним непрерывным клиновым ободом. Такая форма инструмента допускает расположение его в пространстве под различными углами, по отношению к поверхности разрабатываемого массива.
Диаметр дискового резца, использовавшегося в работе, Б = 0,2 м. При таком диаметре исключается громоздкость конструкции и необходимость установки массивных опор, несущих дисковые резцы на исполнительном органе, обеспечивается необходимая глубина резания.
Угол заострения резца д = 30°. Дисковыми резцами с таким углом заострения обеспечивается разрушение льда с наименьшей энергоемкостью процесса [2, 6].
Значение заднего угла: у = 5°. Установкой дискового резца даже со столь малым значением заднего угла обеспечивается существенное уменьшение площади трения большего основания резца об массив разрушаемого материала.
Резание осуществлялось на глубину к = 60 мм. Данное значение соответствует допустимой толщине стружки, срезаемой отвальными рабочими органами, оснащенными системами автоматизированного управления.
Шаг резания t (толщина срезаемой стружки), составил: 10, 20, 30, 40, 50 и 60 мм. При этом соблюдалось условие t < к, так как предполагается что резцами, размещаемыми на рабочих органах, будет обеспечиваться разрушение льда по полублокированной схеме, требующей меньших затрат энергии. В случае, когда ширина резания превышает его глубину, имеет место более энергоемкая блокированная схема резания.
Исследования по резанию льда проводились на лабораторном стенде [2], схема которого представлена на рис. 1. Чувствительным элементом стенда является тензо-метрическая головка 6, представляющая собой полую балку с размещенными на ней тензометрическими датчиками сопротивления, при помощи которых определялись горизонтальная, вертикальная и боковая составляющие усилия резания. Для автоматической записи, хранения и обработки значений этих составляющих использовался информационно-измерительный комплекс, включающий
персональный компьютер с монитором, плату аналого-цифрового преобразователя (АЦП) L-154, программу Power Graph, предназначенную для регистрации, обработки и хранения аналоговых сигналов, записанных с помощью АЦП, а также, тензометрический усилитель УТ1-10.
Для проведения испытаний на лабораторном стенде использовались ледяные блоки 2, размерами 260х300х510мм., закреплявшиеся на несущей плите 3 стенда. Вращением рукоятки 4 механизма поперечной подачи устанавливался шаг резания t (толщина срезаемой стружки). При включении привода кнопочной станцией 5, крутящий момент от электрического двигателя 19 через редуктор 20 и выходной вал 21 редуктора, приводную звездочку 22 цепью 24 передается звездочке 23, закрепленной на валу 25 цепной передачи. На другом конце вала 25 закреплена звездочка 12, передающая крутящий момент посредством тяговой цепи 15 звездочке 16. Захватом 14, установленным на одном из звеньев тяговой цепи 15 тензометрическая головка 6 с закрепленным на ней режущим инструментом 7 перемещается из крайнего правого положения в крайнее левое, совершая рез.
Рисунок 1. Схема лабораторного стенда: 1 - опорная рама; 2 - ледяной блок; 3 - несущая плита; 4 - поворотная рукоятка; 5 - кнопочная станция; 6 - тензометрическая головка; 7 - режущий инструмент; 8 - ходовой механизм; 9 - опоры несущей плиты; 10 - демпферы; 11 - конечный выключатель; 12,16 - звездочки тяговой цепи; 13 - шина; 14 - захват; 15 - тяговая цепь привода; 17 - направляющие тензометрической головки; 18 - упоры; 19 - электрический двигатель; 20 - редуктор; 21 - выходной вал редуктора; 22 - приводная звездочка; 23 - звездочка ведущего вала цепной передачи; 24 - цепь; 25 - ведущий вал цепной передачи; 26 - направляющие механизма поперечной подачи образца; 27 - опоры направляющих механизма поперечной подачи; 27 - опора поворотной рукоятки; V- направление движения тензометрической головки
Резание ледяных блоков осуществлялось на различных скоростных режимах. При этом на каждом из этих режимов производилось последовательное изменение шага резания во всем исследуемом диапазоне его значений. Скорость резания при испытаниях составила 0,5; 0,9; 1,3; 1,9; и 2,2 м/с. В рамках данной работы это условие можно считать достаточным, так как известно, что наиболее эффективная и качественная очистка дорожных покрытий от прочных снежно-ледяных образований или уплотненного снега отвальными рабочими органами спецмашин, например, автогрейдеров, обеспечивается в диапазоне рабочих скоростей 1,7 ^ 2,8 м/с (6 ^ 10 км/ч) [7].
Изменение значений скорости резания осуществлялось установкой на лабораторный стенд в качестве приводной звездочки 22 и звездочки 23 ведущего вала цепной передачи, звездочек с различным числом зубьев в различных комбинациях.
На основе статистически обработанных результатов всех испытаний, предусмотренных программой эксперимента, построены графики зависимости составляющих усилия резания от скорости резания и шага резания при разрушении льда дисковым инструментом, выполнен расчет энергоемкости процесса резания ледяного массива дисковым резцом для различных значений скорости резания и шага резания в соответствии с выражением (1), построены графики зависимости энергоемкости исследуемого процесса от скорости резания.
р
Е = 0.000272 , кВт ■ ч / м\ (1)
„ >
°С—
где —Г - значение горизонтальной составляющей усилия резания, кН; 8а— - площадь среза, определяемая следующим выражением:
Зср = к ■ t, м2, (2)
где к - глубина резания, м; t - шаг резания, м.
Важным этапом экспериментальных исследований являлся анализ характера изменения величины горизонтальной Рг составляющей усилия резания в зависимости от скорости резания льда дисковым резцом и параметров среза, так как значения Рг определяют величину удельной
энергоемкости процесса резания льда дисковым режущим инструментом.
Графики зависимости горизонтальной Рг составляющей усилия резания от скорости V резания льда дисковым резцом при полублокированном резании в исследуемом диапазоне шага í резания представлены на рис. 2.
Рг, КН
0,9
0.7
0.5
6
»4
■2
к 5
13 1
0.5 0,9 1.3 1,9 2,2 Ц М/С
Рисунок 2. Зависимость горизонтальной составляющей усилия резания от скорости резания: 1 - шаг резания 10 мм; 2- шаг резания 20 мм; 3 - шаг резания 30 мм; 4 - шаг резания 40 мм; 5 - шаг резания 50 мм; 6 - шаг резания 60 мм
При анализе данных графиков необходимо учитывать такой параметр как производительность, значения которого изменяются пропорционально изменению скорости резания, что следует из выражения (3)
Пр = 3600^р, м3/ч (3)
где: Пр - теоретическая (расчетная) производительность машины непрерывного действия, м3/ч;
расчетное поперечное сечение срезаемой
рр -стружки, м2;
Vр - расчетная скорость резания, м/сек.
Е, кВтч/мЗ
0,25
Результаты анализа графиков свидетельствуют о том, что наиболее благоприятные (по сочетанию параметров усилие - производительность) условия разрушения льда дисковым инструментом обеспечиваются при резании со скоростью 1,3 м/с с шагом 10, 20, 30 и 40 мм, при резании со скоростью 2,2 м/с с шагом 50 мм, а также, при скорости резания 1,9 м/с с шагом 60 мм.
На основании результатов расчета удельных затрат энергии на резание льда дисковым резцом диаметром Б = 0,2 м при различных значениях скорости V резания во всем рассматриваемом диапазоне шага / резания построены графические зависимости энергоемкости исследуемого процесса от скорости резания (рис. 3).
0,2
0,15
од
0,05
1
,2
3 6
5
0,5
0,9
1,3
1,9
2.2 V, М/С
Рисунок 3. Зависимость удельной энергоемкости процесса резания от скорости резания: 1 - шаг резания 10 мм; 2- шаг резания 20 мм; 3 - шаг резания 30 мм; 4 - шаг резания 40 мм; 5 - шаг резания 50 мм; 6 - шаг резания 60 мм
Анализ полученных графиков показал, что разрушение льда дисковым инструментом при малых затратах энергии и с высокой производительностью обеспечивается при резании льда со скоростью 1,3 м/с и шагом 10, 20, 30 и 40 мм, при резании со скоростью 2,2 м/с с шагом 50 мм, а также, при скорости резания 1,9 м/с с шагом 60 мм, т. е. на тех же скоростных режимах, при которых обеспечиваются позитивные по сочетанию параметров усилие -производительность условия разрушения льда дисковым инструментом (рис. 4).
Повышение значений удельной энергоемкости процесса резания с малыми шагами объясняется следующими причинами. Результатами эксперимента установлено, что периодичность сколов при резании льда дисковым инструментом на различных скоростных режимах непостоянна и в частности, при значениях шага 10 и 20 мм достигает максимума на скорости 1,9 м/с. Каждый скол реализуется при малых разрушающих напряжениях, но суммарное разрушающее усилие за опыт и, следовательно, среднее значение каждого ряда наблюдений оказываются достаточно высокими (рис. 4). Резание ледового массива с малым шагом осуществляется при малой площади контакта разрушаемого материала с боковой поверхностью резца, что способствует увеличению удельной нагрузки, приходящейся на единицу площади боковой поверхности инструмента взаимодействующей со льдом. Следовательно, для обеспечения сдвига элементарных базисных пластин кристаллов льда, приводящего к растрескиванию и разрушению ледового массива, требуются большие затраты энергии (рис. 5).
Таким образом, результатами теоретических и экспериментальных исследований определены рациональные с точки зрения минимизации энергозатрат и повышения производительности, значения скорости резания льда дисковым инструментом при различных параметрах среза.
Полученные данные позволяют устанавливать шаг дискового режущего инструмента при разработке схем его
размещения на рабочих органах спецмашин, а также назначать режимные параметры работы такого оборудования, обеспечивающие наиболее эффективное разрушение прочных сежно-ледяных образований на дорожных покрытиях.
Список литературы:
1. ГОСТ Р 50597 - 93. Автомобильные дороги и улицы.
Требования к эксплуатационному состоянию, допустимому по условиям обеспечения безопасности дорожного движения. - Введ. 01.07.94. - М.: Изд-во стандартов, 1994. - 11 с.
2. Ганжа, В.А. Обоснование конструкции и основных
параметров дискового режущего инструмента для разрушения снежно-ледяных образований: авто-реф. дис. канд. техн. наук / В.А. Ганжа; СФУ. -Красноярск, 2011. - 24 с.
3. Разрушение горных пород проходческими комбай-
нами. Разрушение тангенциальным инструментом / под ред. Л.И. Барона. - М.: Наука, 1973. 172 с.
4. Хорешок, А.А. Распределение напряжений в узлах крепления дискового инструмента на коронках проходческих комбайнов / А.А. Хорешок [и др.] // Вестник КузГТУ. - 2012. - № 6. - С. 34 - 40.
5. Желукевич, Р. Б. Разработка мерзлых грунтов земле-
ройными машинами с дисковым инструментом: монография / Р.Б. Желукевич. - Красноярск: Сиб. фе-дер. ун-т, 2012. - 196 с.
6. Ганжа, В.А. Дисковый режущий инструмент для раз-
рушения снежно-ледяных образований / В.А. Ганжа, Ю.Н. Безбородов, Р.Б. Желукевич, Н.Н. Малышева, П.В. Ковалевич // Наука и техника в дорожной отрасли. - 2012. - №2. - С. 34 - 37.
7. Ронинсон, Э. Г. Автогрейдеры / Э. Г. Ронинсон. - 3-
е изд., перераб. и доп. - М.: Высш. шк., 1986. - 223 с.
ОЦЕНКА МУЛЬТИПЛИКАТИВНОЙ АКТИВНОСТИ БЕНЗИНОВОГО ДВИГАТЕЛЯ, РАБОТАЮЩЕГО НА КОМПРИМИРОВАННОМ ГАЗЕ В УСЛОВИЯХ
ГОРНОЙ МЕСТНОСТИ
Мосикян Карапет Акопович
к.т.н., доцент, национальный аграрный университет Армении, г.Ереван
Койчев Владимир Сагидович
к.т.н., доцент, Ставропольский Государственный Аграрный Университет, г.Ставрополь
Джинян Артур Мартинович к.т.н., доцент, национальный аграрный университет Армении, г.Ереван
Режим движения автомобиля в условиях горной и пересеченной местности, а также на улично-дорожной сети больших городов (с населением более 1,0 млн. чел.), происходит при постоянном изменении скорости движения и в основном при неустановившемся режиме работы двигателя (разгон, дросселирование). Существуют разные толкования в отношении неустановившегося режима работы ДВС.
Так, Н. Х. Дьяченко [1] под неустановившимся режимом понимает любой режим, отличающийся от нормального. Д.А. Рубец [2] к основному виду неустановившихся режимов относит работу двигателя при разгоне автомобиля. Другие авторы к неустановившемуся режиму
работы двигателя относят снижение частоты вращения коленчатого вала как при открытии, так и при закрытии дроссельной заслонки.
По мнению В.М. Архангельского [3] в основу классификации неустановившихся режимов должны быть положены изменения положения органа, регулирующего подачу топлива, частоты вращения коленчатого вала, а также тепловое состояние двигателя. Характеризируя работу двигателя, при установившемся режиме, автор выделяет условия, при которых должны быть соблюдены следующие равенства:
