CC BY
20
УДК 621.529
С.Ю.ТЯГУШЕВ
Горно-электромеханический факультет, группа ЭР-02-1, ассистент профессора
ВЛИЯНИЕ СИСТЕМ УПРАВЛЕНИЯ ЭЛЕКТРОПРИВОДОМ НА САМОСИНХРОНИЗАЦИЮ ДЕБАЛАНСНЫХ ВИБРАТОРОВ
Работа посвящена исследованию привода машин вибрационного действия, предложен алгоритм автоматического регулирования угловых положений дебалансов вибровозбудителей. Представлены результаты компьютерного моделирования управляемого привода вибрационной установки.
The paper studies drives of vibration machines and offers an algorithm of automated control over angular positions of the vibration generator balance weights. Results of computer simulation of controlled drive of the vibration machine are given.
Для возбуждения колебаний рабочего органа машин вибрационного действия используются дебалансные вибраторы, установленные на одном подвижном основании (рис.1).
Подобная схема используется в конструкциях машин производства ОАО «НИК Механобр-техника», таких как вибрационные щековые дробилки, грохоты, вибрационные питатели. Для обеспечения требуемых режимов работы этих машин вибраторы должны вращаться с одной частотой при поддержании необходимого фазового сдвига между дебалансами. Так, в системах вибрационных щековых дробилок встречное движение дробящих щек может быть достигнуто только при условии синхронно-противофазного режима вращения деба-лансных вибраторов [1]. Принцип работы машины основан на явлении самосинхронизации [3], в соответствии с которым электродвигатели, установленные на общем подвижном основании, вращаются с одинаковыми скоростями и с определенным фазовым сдвигом, несмотря на различие между их скоростями, с которыми они вращаются в изолированных системах. Это обусловлено действием на ротор момента, вызванного колебаниями основания, который в вибрационной механике называется «вибрационным моментом» [3].
Однако, как показывают инженерный расчет и практика эксплуатации механиз-
мов, вибрационная связь, обусловленная вибрационным моментом, может оказаться недостаточной для обеспечения требуемого режима работы. Это имеет место в работе виброщековых дробилок крупного типоразмера с приводом большой мощности и малой амплитудой колебаний вибрирующего основания. К дестабилизирующим факторам относятся случайный разброс параметров вибровозбудителей и двигателей относительно их номинального значения, а также изменение технологической нагрузки в процессе работы механизмов.
В работе [3] показано, что величина дестабилизирующих факторов пропорциональна номинальному моменту двигателя.
Ч /t*
Фб1 Фб2 \ т m2
mo
c.b
7777777777777777777777777777
Рис.1. Расчетная схема двухроторной вибрационной установки:
mo - масса основания; ml = m2 - массы дебалансов; с - жесткость пружин; Ь - коэффициент демпфирования пружин; Юь ю2 - угловая скорость вращения дебалансов; фб1, фб2 - угловая координата дебаланса; У - перемещение основания т0; фп - угловое перемещение основания т0
Санкт-Петербург. 2007
Ф
Y
п
Мерой стабильности выбранного типа колебаний может служить коэффициент вибрационной связи
к =
vm
i
(1)
a.íii
- максимальное значе-- номи-
1.Ш
где ^шах = те® Ушах
ние вибрационного момента; М а нальная мощность электродвигателя; т -масса дебаланса; е - эксцентриситет.
При малых значениях коэффициента вибрационной связи кю возникает задача компенсации дестабилизирующих факторов с целью обеспечения устойчивой работы системы. Анализ проблемы показал, что повышение кю системы может быть достигнуто с помощью применения частотно-регулируемого привода, который способен компенсировать отклонение от требуемого режима работы.
Для исследования режимов работы вибрационных механизмов с частотно-управ-
а АД2
ДПД2
ДПД1
б
UW1 с U1
Ii -
U -I2 -
U„32 с
Векторная
САУ
U,^
Афз
Фб1 Фб2 -
Векторная
САУ
U„
U„3
ЗИ
Рис.2. Структурная схема управляемого привода вибрационной установки (а) и системы управления приводом (б)
СУ - система управления напряжением инверторов; БИА - блок измерительной аппаратуры; ДПД - датчик положения дебаланса; Ц Ъ - измеренные напряжение и
ток двигателей; Ц™ - задание по скорости вращения; идфз - задание по фазировке; Ци - импульсы управления инвертором
ляемым приводом была разработана компьютерная модель электромеханической системы, которая основана на уравнениях динамики вибрационной установки и уравнениях динамики асинхронного двигателя [4]:
(т0 + т1)У + ЬУ + сУ =
\в£ (ф2 cos( фг) + фг sin( фг));
i=1
= - me
JZф. +ba2ф. +ca2ф. =
(2)
m,er sin( ф;) + ф2cos( ф;)];
i=1
= MY¡ - me x
sin(ф;) - r (ф. sin(ф;) - ф2 COS( ф;))].
Y
Эта модель отражает электромеханические взаимодействия как в переходных, так и в стационарных режимах. Модель была реализована в среде компьютерного моделирования Ма1ЬаЬ.
При моделировании системы параметры механической части принимались близкими к параметрам виброщековой дробилки ВЩД 600 х 800:
Рн
Ю
СД5 МНОЫэ
m0, кг m, кг c, кН/м e, м
кВт с 1 Н-м кг/м2 37 157 193 0,23 13000 15 160000 0,1
Примечание. Необходимый режим вращения -синхронно-противофазный Дф = 0.
Разность частот вращения двигателей достигалась с помощью 5 %-ного отличия активных сопротивлений обмоток статора.
Для определения вероятности возникновения синхронного режима с устойчивой фазировкой был рассчитан коэффициент вибрационной связи:
46 27 "2 (3)
V
k = max
^ /V. "
M a
193
= 0,2.
В соответствии с рекомендациями Б.П.Лаврова, И.И.Блехмана [2] значение коэффициента вибрационной связи для вибрационных машин кю = 0,5-4,0. Так как значение рассчитанного коэффициента меньше рекомендуемого, то в рассматриваемом случае вибрационная связь недостаточна для поддержания необходимого синхронно противофазного режима вращения.
x
Р
116 -
ISSN 0135-3500. Записки Горного института. Т.173
град. 150
100
50
0
Н-м ,
200 0 200 400
0
Ь-
0,5
0,5
1,5
2,5
3,5
4,5
|Л.'.............•............ 1
Г
\Jj\Xiv
гМ:
1,5
2,5 3
Т раб
3,5 4
4,5
град 0,02
0
0,02
0,04 г Н 0
100 50 0
-50 -100
0
0,5
1
1,5
раб
2,5
3
М
Рис.3. Результаты моделирования пуска нерегулируемого (а, б) и управляемого (в, г) привода а, в - разность угловых положений дебалансов; б, г - моменты асинхронных двигателей
Были рассмотрены две модели привода: вибрационные установки с нерегулируемым асинхронным электроприводом и с управляемым приводом (рис.2, а). Привод состоит из двух АД, питаемых от преобразователей частоты.
Система управления напряжением инверторов содержит контур регулирования скорости двигателя и контур коррекции углового положения дебалансов (рис.2, б). Контур регулирования скорости асинхронного двигателя реализован на основе алгоритма векторного управления асинхронным двигателем.
Входными сигналами для САУ являются сигналы датчиков напряжения двигателя Ц2; датчиков тока статора 11, 12; датчиков положения дебалансов фб1, фб2. Выходными
сигналами являются импульсы управления блоком силовой электроники и1и, и2и. Входными сигналами для контура регулирования служат сигналы датчиков положения дебалансов фб1, фб2; задания по скорости (ЗИ) Цз; задания по фазировке Дфз. Моделирование неуправляемого привода показало, что при выбранных параметрах вибрационной установки возникающая при пуске привода разность угловых положений не исчезает (рис.3, а, б). Моменты электродвигателей изменяются несинхронно. Вибрационное основание совершает не только полезные вертикальные колебания, но также и угловые. Это является следствием того, что уровень вибрационной связи межу дебалан-сами недостаточен для поддержания синхронно противофазного режима вращения.
а
1
2
3
4
5
б
1
2
5
Т
п
2
Т
п
- 117
Санкт-Петербург. 2007
При моделировании пуска управляемого привода наблюдался устойчивый режим работы с заданным углом фазировки при синхронном изменении моментов электродвигателей и отсутствии угловых колебаний основания (рис.3, в, г).
Следовательно, использование управляемого электропривода обеспечивает необходимый синхронно противофазный режим вращения.
Анализ публикаций [1-4], результаты эксплуатации механизмов, инженерных расчетов и компьютерного моделирования показывают, что использование частотно-регулируемого электропривода целесооб-
Научный руководитель д.т.н. проф. О.Б.,
разно для обеспечения необходимого режима работы вибрационных механизмов с малыми значениями коэффициента вибрационной связи.
ЛИТЕРАТУРА
1. Архипов М.Н. Динамика безударного режима вибрационной щековой дробилки / М.Н.Архипов, Р.Ф.Нагаев // Записки Горного ин-та. СИб, 1995. Т.141.
2. Блехман И.И. Вибрационная механика. М.: Физ-матлит, 1994.
3. Львович А.Ю. Электромеханические системы. Л.: Изд-во ЛГУ, 1989.
4. Шестаков В.М. Динамика автоматизированных электромеханических систем вибрационных установок / В.М.Шестаков, А.Е.Епишкин. СИб: Изд-во Политехнического ун-та, 2005.
118 -
0135-3500. Записки Горного института. Т.173
