Влияние параметров лабиринтного уплотнения в турбине низкого давления на кпд ступени Текст научной статьи по специальности «Механика и машиностроение»

УДК 004.65

ВЛИЯНИЕ ПАРАМЕТРОВ ЛАБИРИНТНОГО УПЛОТНЕНИЯ В ТУРБИНЕ НИЗКОГО ДАВЛЕНИЯ НА КПД СТУПЕНИ

© 2018 В.А. Зрелов, О.А. Комаров, С.Ю. Дмитриев, А.А. Кузнецов, А.А. Бобрик

Самарский национальный исследовательский университет имени академика С.П. Королёва

Статья поступила в редакцию 04.06.2018

В статье представлены результаты расчетной оценки влияния изменения конструкции элементов лабиринтного уплотнения (радиального зазора, количества гребешков, шага между гребешками) на эффективность процессов, происходящих в лабиринтном уплотнении, и выявлено их влияние на КПД ступени турбины низкого давления ТРДДФ.

Применение математической модели расчетной области ступени турбины, построенной в программном комплексе AutoGrid 5, позволило установить, что для заданных граничных условий изменение отношения величины радиального зазора между гребешками и сотоблоками к диаметральному размеру это отношение - относительный зазор, на котором расположено лабиринтное уплотнение в диапазоне от 0,0018 до 0,0073 оказывает не значительное влияние на КПД, но дальнейшее его увеличение приводит к значительному снижению КПД. Выявлено существенное увеличение КПД при увеличении количества гребешков. Однако при дальнейшем увеличении количества гребешков темп роста КПД заметно снижается. Установлено положительное влияние на КПД ступени увеличения шага между гребешками, однако оно ограниченно пространством для их размещения. Определено, что для данной конструкции лабиринтного уплотнения в системе проточной части ТНД ТРДДФ, угол наклона гребешков не влияет на КПД ступени. Ключевые слова: КПД турбины, лабиринтное уплотнение, потери в радиальном зазоре, вычислительная газовая динамика.

ВВЕДЕНИЕ

Одной из основных задач при создании газотурбинных двигателей является задача повышения эффективности его узлов, и как следствие, необходимость снижения непроизводительных утечек воздуха, отбираемого в компрессоре на охлаждение турбины, наддува в опорах турбин и компенсации осевых усилий на подшипники. В настоящее время для решения этих задач широко используются лабиринтные уплотнения. Характеристики течений и утечек через лабиринтные уплотнения в турбинах ТРДДФ большой мощности были исследованы Белоусовым А.И. и Наздрачёвым С.В [2]. Определение расхода через лабиринтные уплотнения на этапе проектирования системы охлаждения турбины можно осуществлять путём расчёта математической модели и последующего уточнения с помощью кончено элементного расчёта.

Зрелов Владимир Андреевич, доктор технических наук, профессор кафедры конструкции и проектирования двигателей летательных аппаратов Самарского университета. E-mail: [email protected] Комаров Олег Александрович, аспирант, ведущий инженер по наладке и испытаниям двигателей. E-mail: [email protected]

Дмитриев Семён Юрьевич, аспирант, инженер-конструктор. E-mail: [email protected] Кузнецов Александр Александрович, аспирант кафедры конструкции и проектирования двигателей летательных аппаратов.

Бобрик Алексей Александрович, аспирант, инженер-конструктор. E-mail: [email protected]

ПОСТАНОВКА ЗАДАЧИ

Для исследования влияния конструкции лабиринтных уплотнений на КПД ступени была построена модель проточной части турбины низкого давления ТРДДФ. Была рассмотрена третья ступень, т.к. турбины низкого давления очень чувствительны к радиальным перетеканиям рабочего тела.

Актуальной проблемой при проектировании турбин, является поиск конструктивных параметров лабиринтного уплотнения, обеспечивающих минимальные утечки газа, что способствует повышению КПД ступени турбины.

Задачей исследования является выявление степени влияния таких конструктивных параметров, как радиальный зазор, количество гребешков лабиринтного уплотнения соплового аппарата, шага между гребешками и угла наклона гребешков на КПД ступени ТНД ТРДДФ.

Была исследована ступень ТНД и рассчитано влияние изменения конструкции указанных элементов на адиабатный КПД ступени (при условии сохранения параметров расходов воздуха и степени расширения).

МЕТОДИКА ИССЛЕДОВАНИЙ

Для решения поставленных задач в программном комплексе AutoGrid 5 построена математическая модель расчётной области ступени турбины, включающая 3Б модель ступени,

Рис. 1. Проточная часть исследуемого венца

точниковый член, учитывающий эффекты, связанные с гравитационной силой; - уравнение состояния газа

р = pRT, (4)

где R - газовая постоянная; T - температура.

При разработке математической модели были приняты следующие допущения. При настройках расчетной модели в программном комплексе Numeca Fine Turbo в качестве рабочего тела использовался идеальный газ со свойствами продуктов сгорания:

Газовая постоянная R составляла 287,3 Дж/ (кг-К).

В качестве граничных условий для серии расчетов были заданы:

Постоянная температура по высоте проточной части на входе в ступень;

Постоянная частота вращения, равная 9225 об/мин;

Степени понижения давления газа в турбине

Рис. 2. Параметры зуба а) чертёж б) упрощенная модель

а также модель лабиринтного уплотнения выбранного участка турбины.

Построение сеток конечных элементов в доменах ЛВ выполнялось с использованием функции Start Row Wizard.

Математическая модель газодинамического процесса для расчёта ЛУ:

- уравнение сохранения полной энергии

= + (1)

- уравнение количества движения

d{pU)

dt

уравнение непрерывности

| + v(PZ?) = o,

в диапазоне 1,4 - 3,2.

Зависимость теплоемкости от температуры определялась по выражению [5]:

Ср = 289,2 + 0,5068 • -0.0001925 • Тг +

(5)

+0,2736 • 107 • Г3, Дж/(кг-К)

Вязкость рабочего тела описывалась уравнением Сазерленда:

ц = 1,49 • 10"

273+200 / Г \ V273/

1,5

кг/(м-с). (6)

+ V- (pïï -ÏÏ) = Vp + V ■ т ; (2)

(3)

где р - плотность; Иш - полная энтальпия.

Ь101=Ьйа1+—; ^ время; р - давление; и - вектор скорости; х - тензор вязких напряжений; Бв - ис-

200+Г

Выбор расчетной сетки для исследования рабочего процесса был выполнен на основе расчета при различных степенях расширения лт* пТвх*=158,2 с использованием трех расчетных моделей.

Процесс исследования включал в себя определение влияния на КПД ступени изменения следующих конструктивных параметров лабиринтного уплотнения при сохранении степени расширения и расхода воздуха:

- радиального зазора между гребешками и сотоблоками;

Рис. 3. Изменение полного давления в гладкой проточной части

Рис. 4. Изменение полного давления в проточной части с лабиринтным уплотнением

- количества гребешков;

- шага между гребешками;

- угла наклона гребешков;

В качестве первого рассматриваемого критерия влияния конструкции на КПД ступени было рассмотрено 6 вариантов лабиринтного уплотнения с различной величиной радиального зазора (рис 6.) и произведен их расчет, дан-

ные которого представлены в табл. 1.

Далее было рассмотрено влияние на КПД ступени количества гребешков уплотнения. Было исследовано 6 вариантов конструкции (рис. 7) и рассчитаны их параметры (табл. 2).

Для выявления влияния шага гребешков на КПД, были созданы 5 моделей (рис. 8), результаты расчета которых представлены в табл. 3.

Рис. 5. Завихрения в лабиринтном уплотнение

е

Рис. 6. Варианты конструкций с различным радиальным зазором

Таблица 1. Изменения параметров ступени в зависимости от радиального зазора в лабиринтном уплотнении

№ модели зазор, мм н, об/мин бв, кг/с п* кпд, %

а 0 4703 62,85 2,3 90,52

б 0,4 4703 63,01 2,3 90,49

в 0,8 4703 63,02 2,3 90,45

г 1,2 4703 63,04 2,3 90,36

Д 3 4703 63,05 2,3 89,92

е 5 4703 63,07 2,3 89,61

6 е

Рис. 7. Варианты конструкций с различным количеством гребешков

Таблица 2. Изменение параметров ступени в зависимости от количества гребешков в лабиринтном уплотнении

№ модели Кол-во гребешков N. об/мин кг/с п* кпд, %

1 - 4703 62,85 2,3 90,52

а 1 4703 63,03 2,3 90,26

б 2 4703 63,03 2,3 90,29

в 3 4703 63,03 2,3 90,33

г 4 4703 63,04 2,3 90,36

Д 5 4703 63,03 2,3 90,38

е 6 4703 63,02 2,3 90,39

Рис. 8. Варианты конструкций с различным шагом гребешков

Так же было рассмотрено влияние на КПД явлено влияние следующих параметров лаби-ступени угла наклона гребешков, созданы 4 мо- ринтного уплотнения: радиального зазора, ко-дели (рис. 9). Результаты представлены в табл. 4. личества гребешков, шага между гребешками и

углом наклона гребешков на КПД ступени тур-ЗАКЛЮЧЕНИЕ бины низкого давления ТРДДФ.

На рис. 10 видно, что изменение отношения Используя полученные данные, было вы- величины радиального зазора между гребешка-

Таблица 3. Изменение параметров ступени в зависимости от шага гребешков в лабиринтном уплотнении

№ модели Шаг между гребешков, мм н, об/мин бв, кг/с п* кпд, %

1 - 4703 62,85 2,3 90,52

а 6 4703 63,03 2,3 90,31

б 7,5 4703 63,03 2,3 90,33

в 9 4703 63,04 2,3 90,36

г 10,5 4703 63,03 2,3 90,37

Д 12 4703 63,02 2,3 90,38

Рис. 9. Варианты конструкций с различным углом наклона гребешков

Таблица 4. Изменение параметров ступени в зависимости от угла наклона гребешков в лабиринтном уплотнении

№ модели Угол гребешка, град н, об/мин бв, кг/с п* кпд, %

1 - 4703 62,85 2,3 90,52

а 0 4703 63,04 2,3 90,36

б 10 4703 63,03 2,3 90,36

в 15 4703 63,02 2,3 90,36

г 20 4703 63,02 2,3 90,36

Радиальный зазор, мм Рис. 10. График зависимости КПД от радиального зазора

ми и сотоблоками к диаметральному размеру, на котором расположено лабиринтное уплотнение (относительного зазора) в диапазоне от 0,0018 до 0,0073 оказывает меньшее влияние на КПД ступени, чем дальнейшее его увеличение, которое приводит к значительному снижению КПД, так как вихри, образующиеся в рабочем теле из-за конструкции лабиринтного уплотнения, перестают препятствовать свободному перетеканию воздуха через уплотнение. Рис. 11 иллюстрирует существенное увеличение КПД при увеличении количества гребешков до 5 штук. При дальнейшем увеличении количества гребешков темп роста КПД заметно снижается, что может объясняться достижением преде-

ла возможности предотвращения перетекания данной конструкцией. По графику, изображенному на рис. 12, можно сделать вывод о положительном влиянии на КПД ступени увеличения шага между гребешками, однако, дальнейшее увеличение шага (при выбранном их количестве) ограниченно пространством для их размещения в данной конструкции. Из анализа рис. 13 следует, что для данной конструкции лабиринтного уплотнения в системе проточной части ТНД ТРДДФ, угол наклона гребешков не влияет на КПД, т.к. вне зависимости от угла, площадь, занимаемая вихрем не изменяется, происходит его перераспределение, что не существенно влияет на газодинамику притрактовой полости.

90,4

90,38

90,36

90,34

с

Ю,32

90,3

90,28

90,26

90,24

2 3 4 5

Количество гребешков, шт

Рис. 11. График зависимости КПД от количества гребешков

90,39 90,38 90,37 90,36 90,35 90,34

С1

^ 90,33 90,32 90,31 90,3

10

11

12

Шаг между гребешками, мм Рис. 12. График зависимости КПД от шага между гребешками

а с

90,8 90,7 90,6 90,5 90,4 90,3 90,2

0

10 15

Угол гребешков, град.

20

25

Рис. 13. График зависимости КПД от угла наклона гребешков

// Вестник СГАУ. 2013. № 3 (41). Ч. 2. С.15-21. . Белоусов А.И., Наздрачёв С.В. Диалектика облегчения бандажных полок лопаток турбин // Насосы. Турбины. Системы. 2015. № 3 (16). С. 7-14. . Локай В.И., Максутова М.К., Стрункин В.А. Газовые турбины двигателей летательных аппаратов. Теория, конструкция и расчет. М.: Машиностроение. 1979. 448 с.

Используя серию СРБ-расчетов, было получено решение, позволяющее оценить влияние радиального зазора, количества гребешков, шага между гребешками и угла наклона гребешков на КПД ТНД ТРДДФ, что способствует созданию модели ТНД с уменьшенными утечками.

СПИСОК ЛИТЕРАТУРЫ

1. Белоусов А.И., Наздрачёв С.В. Дефекты бандажи -рованных лопаток высокотемпературных турбин

INFLUENCE OF LABYRINT SEALING PARAMETERS IN THE LOW PRESSURE TURBINE ON STAGE EFFICIENCY

© 2018 V.A. Zrelov, O.A. Komarov, S.Y. Dmitriev, A.A. Kuznetsov, A.A. Bobrik

Samara National Research University named after Academician S.P. Korolyov

In the article, the estimated efficiency of the low-pressure turbine stage of the turbine engine with various versions of the labyrinth seal design is performed. For the study, the structural elements most influenced by the efficiency of the processes occurring in the labyrinth seal, such as: radial clearance, the number of combs, the step between the combs were selected. During the study, the results were obtained, on the basis of which the following conclusions can be drawn. The application of mathematical model of the turbine stage, was made by software AutoGrid 5, that made possible to evaluate that change of radial gap between the combs and hab for given boundary conditions has no significant impact on the labyrinth seal located from 0,0018 mm to 0,0073 mm. At the same time as the design is changed to increase the efficiency of the stage by reducing leakage through the seal, the laboriousness of manufacturing the labyrinth seal can in some cases increase (the increase in the number of combs leads to a proportional increase in the time for processing additional combs), while in others it decreases or stays at the same level. For example, it is possible to implement a more efficient version of a labyrinth seal with a smaller number of combs, increasing the distance between the combs. What leads to a reduction in costs, including in production due to fewer operations and a reduce the number of damaged parts [1]. Also, the change in parameters such as the pitch between the combs, the radial clearance, can be limited by the design of the turbine itself, without allowing the various designs to be fully realized. Thus, CFD calculation allows to model an effective design of compaction in a given geometric volume. Keywords: Turbine efficiency, labyrinth compaction, radial gap losses, computational gas dynamics.

Vladimir Zrelov, Doctor of Technics, Professor at the Aircraft Engines Design Department. E-mail: [email protected] Oleg Komarov, Postgraduate Student, Lead Test Engineer. E-mail: [email protected]

Semyon Dmitriev, Postgraduate Student, Engine Designer.

E-mail: [email protected]

Akexander Kuznetsov, Postgraduate Student at the Aircraft Engines Design Department.

Alexey Bobrik, Postgraduate Student, Engine Designer. E-mail: [email protected]