Влияние относительной толщины заготовки на коэффициент вытяжки на втором переходе реверсивной вытяжки Текст научной статьи по специальности «Механика и машиностроение»

УДК. 621.7, 539.3

ВЛИЯНИЕ ОТНОСИТЕЛЬНОЙ ТОЛЩИНЫ ЗАГОТОВКИ НА КОЭФФИЦИЕНТ ВЫТЯЖКИ НА ВТОРОМ ПЕРЕХОДЕ РЕВЕРСИВНОЙ ВЫТЯЖКИ

В. Д. Кухарь, А.Н. Пасько, О. А. Екимова

Проведено теоретическое исследование второй операции реверсивной вытяжки.

Ключевые слова:реверсивная вытяжка, холодная листовая штамповка.

Проведенный литературный обзор показал, что способ реверсивной вытяжки применяется главным образом для получения деталей крупных или средних размеров при относительной толщине заготовки ^Ю)100 > 0,25 [1], также предложено оборудование для реализации реверсивной вытяжки. Однако технологических рекомендаций в справочной литературе по проведению процесса не имеется. В связи с этим было проведено исследование по выявлению предельно допустимых коэффициентов операции при реализации встречной вытяжки.

Первый коэффициент вытяжки был принят из рекомендаций для формирования осесимметричных деталей без фланца (при вытяжке с прижимом) в зависимости от относительной толщины заготовки для стали глубокой вытяжки (08,10Г, 15Г), мягкой латуни и аналогичных им сплавов [2].

При расчете модели смазка для инструментов различная: для лучшего протекания процесса на матрице и пуансон-матрице фактор трения принят ц=0, а на встречном пуансоне ^=0,2. Фактор трения на встречном пуансоне обеспечивает устойчивость на втором этапе реверсивной вытяжки и исключает возможность смещения заготовки в процессе.

Был исследован весь интервал допустимых значений по относительной толщине заготовки. По возникновению дефектов вытяжки, таких, как утонение стенки и отрыв дна изделия, были установлены предельно допустимые коэффициенты встречной вытяжки.

В процессе исследования было установлено, что максимально допустимой относительной толщиной для данной операции является значение 1, так как при больших значениях происходит отрыв донной части полуфабриката на первой операции вытяжки (рис. 1).

Ввиду того, что при относительной толщине заготовки, большей 1, геометрия пуансон-матрицы 1 (рис. 1) не позволяет выполнить его в соответствии с оптимальными значениями радиусов закруглений вытяжных кромок матрицы и пуансона [2]. Полученные результаты представлены на

графике (рис. 2) и в табл. 1, в табл. 2 приведены значения коэффициентов для последовательной вытяжки.

Рис. 1. Схема реверсивной вытяжки: 1 - пуансон-матрица; 2 - прижим; 3 - заготовка; 4 - матрица; 5 - встречный пуансон

Таблица 1

Коэффициенты реверсивной вытяжки осесимметричных деталей

Коэффициенты вытяжки Значения коэффициентов вытяжки при относительной толщине заготовки S/D 100 %

2,0...1,5 1,5.1,0 1,0.0,5 0,5.0,2 0,2.0,06

ml - - 0,53.0,56 0,56.0,58 0,58.0,6

m2 - - 0,68.0,74 0,74.0,75 0,75.0,8

m3 (m1*m2) - - 0,36.0,41 0,41.0,44 0,44.0,48

Таблица 2

Коэффициенты вытяжки осесимметричных деталей

Коэффициенты вытяжки Значения коэффициентов вытяжки при относительной толщине заготовки S/D 100 %

2,0. 1,5 1,5. 1,0 1,0.0,5 0,5.0,2 0,2.0,06

m1 0,46.0,5 0,5.0,53 0,53...0,56 0,56...0,58 0,58...0,6

m2' 0,70.0,72 0,72.0,74 0,74...0,76 0,76...0,78 0,78...0,8

m3' (m1*m2') 0,32.0,36 0,36.0,39 0,39...0,43 0,43...0,45 0,45...0,48

На рис. 2 представлены зависимости коэффициентов вытяжки от относительной толщины заготовки. График для первого перехода реверсивной и первой последовательной вытяжки общий и имеет монотонно убывающий характер.

Из графика зависимости коэффициента вытяжки от относительной толщины следует, что на втором переходе реверсивной вытяжки степень деформации больше, чем при последовательной. Также анализ суммарных показателей т3 и т3' установил, что реверсивная вытяжка является эффективнее последовательной на 1 %.

Рис. 2. Зависимость коэффициентов вытяжки от относительной толщины заготовки: т1- первый коэффициент последовательной и первого перехода реверсивной вытяжки; т2 - коэффициент второго перехода реверсивной вытяжки; т2' - второй коэффициент последовательной вытяжки; т3 - суммарный коэффициент реверсивной вытяжки; т3' - суммарный коэффициент последовательных вытяжек

Таким образом, из анализа полученных данных следует, что в результате реверсивной вытяжки возможно деформирование плоской круглой заготовки с коэффициентами от 0,36 до 0,48.

Список литературы

1. Скворцов Г. Д. Основы конструирования штампов для холодной ли стовой штамповки. Подготовительные работы. М.: Машиностроение, 1970. 320 с.

2. Романовский В.П. Справочник по холодной штамповке. Л.: Машиностроение, 1979. 520 с.

Кухарь Владимир Денисович, д-р техн. наук, проф., проректор , Россия, Тула, Тульский государственный университет,

Пасько Алексей Николаевич, д-р техн. наук, проф., aleksey.n.pasko@mail.ru, Россия, Тула, Тульский государственный университет,

Екимова Оксана Анатольевна, асп, Boyko-OA @yandex.ru Россия, Тула, Тульский государственный университет

THE EFFECT OF THE RELATIVE THICKNESS OF THE WORKPIECE ON THE DRA WING RA TIO A T THE SECOND TRANSITION IS REVERSIBLE HOOD

V.D. Kukhar, A.N. Pasko, O.A. Ekimova

The theoretical study of the second operation, reversible hood was made.

Key words: reversible hood, cold stamping.

Kukhar Vladimir Denisovich, doctor of technical sciences, professor, the prorector, Vladimir.D.Kuchar@tsu. tula.ru, Russia, Tula, Tula State University,

Pasko Alexei Nikolaevich, doctor of technical sciences, professor aleksey.n.pasko @mail. ru, Russia, Tula, Tula State University,

Ekimova Oksana Anatolievna, postgraduate, Boyko-OA @yandex.ru, Russia, Tula, Tula State University