CC BY
12обработка металлов УДК 625.143.482
ВЛИЯНИЕ НОРМАЛИЗАЦИИ НА СТРУКТУРУ И МЕХАНИЧЕСКИЕ СВОЙСТВА АЛЮМИНОТЕРМИТНЫХ СВАРНЫХ СОЕДИНЕНИЙ РЕЛЬСОВ
Л.Б. ТИХОМИРОВА, канд. техн. наук, профессор А. С. ИЛЬИНЫХ, доктор техн. наук, доцент М.С. ГАЛАИ, канд. техн. наук Э.С. СИДОРОВ, аспирант (СГУПС, Новосибирск)
Поступила 25 декабря 2015 Рецензирование 15 января 2016 Принята к печати 15 февраля 2016
Галай М.С. - 630049, г. Новосибирск, ул. Д. Ковальчук, 191, Сибирский государственный университет путей сообщения, e-mail: [email protected], [email protected]
Рассматриваются вопросы повышения качества сварных соединений рельсов, полученных алюминотер-митной сваркой. Приведен анализ причин выхода из строя алюминотермитных сварных соединений рельсов. Изложены результаты экспериментального исследования влияния нормализации на твердость и структуру металла головки сварных соединений рельсов. Установлено, что без термической обработки сварных швов рельсов в зоне сплавления сварного шва и металла рельса наблюдается резкое увеличение твердости с 24 до 38 ИЯС, что подтверждается микроструктурным анализом разницей в зернистости металла в зонах сварного шва и термического влияния. В зоне сварного шва металл имеет игольчатую дендритную структуру, в зоне термического влияния - крупнозернистую структуру. Вследствие неоднородности структуры сварного соединения вероятность возникновения трещин на границе сплавления сварного шва и металла очень высока.
Установлено, что нормализация алюминотермитных сварных соединений головки рельсов при температурах 850...900 °С обеспечивает формирование ферритно-перлитной структуры в зоне сварного шва. В зоне термического влияния (за границей сплавления) образуется мелкозернистая структура металла с твердостью, близкой к твердости основного рельса, что является следствием устранения вредного влияния перегрева металла при сварке. Отмечено, что термообработка сварных соединений головки рельсов мало изменяет механические свойства, в частности твердость, в зоне сварного шва. Но при этом в зоне термического влияния наблюдается значительное уменьшение твердости на 8...10 ИЯС после проведения нормализации. Обосновано применение нормализации алюминотермитных сварных соединений рельсов для уменьшения вероятности появления хрупкого разрушения в зоне термического влияния при эксплуатации бесстыкового пути.
Ключевые слова: рельсы, алюминотермитная сварка, термическая обработка, микроструктура, твердость, сварной шов.
Б01: 10.17212/1994-6309-2016-1-60-66
Введение
Постоянное повышение грузонапряженности железнодорожных линий и скоростей движения поездов приводит к увеличению нагрузок на сварные рельсовые соединения. Поэтому в настоящее время повышение надежности свар-
ных рельсовых соединений является актуальной задачей.
При соединении рельсов применяются разные способы сварки рельсовых стыков, в основном используются контактный и алюминотер-митный способы сварки. Одним из достоинств соединения рельсов с помощью сварки является
отсутствие зазора между соединяемыми рельсами. В результате при перекатывании колеса с отдающего конца рельса на принимающий отсутствует удар колеса о край головки принимающего рельса. При этом снижается уровень динамических нагрузок не только на рельсы в местах их соединения, но и на ходовую часть подвижного состава. Отсутствие удара в сварном соединении рельсов существенно снижает вероятность возникновения таких дефектов, как смятие, расслаивание и выкрашивание металла рельса, а также снижается вероятность образования усталостных трещин [1-4]. В отличие от контактного способа сварки алюминотермит-ная сварка позволяет сваривать рельсы в зоне стрелочных переводов, на мостах, в тоннелях и кривых малого радиуса. Следует отметить, что наряду со сварными соединениями, полученными контактной сваркой, алюминотермитные сварные соединения являются недостаточно изученными.
В процессе эксплуатации рельсов, сваренных алюминотермитной сваркой, было обнаружено, что в зоне сварных швов образуются седловины. В работах [5, 6] было установлено, что причина возникновения данного дефекта в понижении твердости металла сварного шва. Вторым наблюдаемым дефектом выхода из строя алюминотермитных сварных швов является появление трещин на границе сплавления сварного шва и основного металла рельса.
Известно, что сварка создает разнородную структуру в зонах сварного шва и термического влияния. Сварные соединения без термической обработки имеют крупнозернистое строение. В зоне термического влияния присутствует перегрев металла, что значительно понижает пластичность и ударную вязкость, а также может приводить к образованию хрупкого разрушения сварных швов [7]. Измельчение структуры металла сварного соединения может быть достигнуто несколькими способами: за счет модифицирования литейного компонента [8], за счет поверхностного пластического деформирования [9, 10], за счет проведения термической обработки (нормализации) [11, 12]. В настоящее время для улучшения эксплуатационных свойств алю-минотермитных сварных соединений рельсов после проведения алюминотермитной сварки допускается проведение нормализации металла
в подошве рельса в зоне стыка, при этом головка и шейка рельса не подвергаются термической обработке [13].
Цель исследований, описываемых в данной статье, - анализ механических свойств и структуры металла сварного шва и зоны термического влияния алюминотермитного сварного соединения головки рельса после проведения нормализации.
Материал и методы исследований
Материалами исследования служили темпле-ты, вырезанные из головки алюминотермитного сварного соединения рельса с помощью горизонтального полуавтоматического ленточного станка ИБ - 350 БЛ. Поверхность катания головки рельса была сформирована с помощью гратоснимателя после сварки, и последующее шлифование не проводилось. Нормализацию образцов проводили по следующим режимам:
1) выдержка образцов в печи при температуре 850...900 °С, время выдержки - 25...30 мин;
2) охлаждение образцов на воздухе [14]. После удаления обезуглероженного слоя металла и проведения соответствующей подготовки поверхностей была измерена твердость в зоне сварного шва и зоне термического влияния. Измерение твердости металла осуществляли по методу Роквелла с помощью универсального твердомера ИБКУ-187.5 в соответствии с ГОСТ 9013-59. На рис. 1 показано расположение поверхностей и места нанесения отпечатков при измерении твердости:
• поверхность А, расположенная перпендикулярно оси симметрии профиля рельса на глу -бине 20 мм от поверхности катания рельса;
• поверхности Б, расположенная в поперечном профиле головки рельса на расстоянии 40 мм от центра сварного шва;
• поверхность В, расположенная в поперечном профиле головки рельса в середине сварного шва.
Расстояния между полученными после измерения твердости отпечатками были определены с помощью цифрового микроскопа ЬеуепЬик БТХ 90. Среднее расстояние между отпечатками составило 2 мм, а расстояния межу полученными дорожками отпечатков 5 мм. Обработка данных, полученных в результате измерения твердости,
материаловед
термической обработки). Ширина сварного шва составляет порядка 40 мм. В качестве точки отсчета выбрана середина сварного шва. Твердость металла в зоне сварного шва находится в диапазоне 24.. .26 ИЯС. Вблизи границы сплавления металла сварного шва с металлом рельса твердость возрастает до 32 ИЯС. На расстоянии 26.28 мм от середины сварного шва наблюдается увеличение твердости металла Рис. 1. Схема расположения поверхностей и мест нанесения отпе- до 37.38 ИЯС. При дальнейшем чатков при измерении твердости головки рельса алюминотермитно- удалении от середины сварного
го сварного соединения
осуществлялась с использованием программы БТАП^ТЮА [15]. Микроструктурный анализ проводился на шлифах с применением оптического микроскопа МИМ - 8М при увеличениях 100. 400 крат. Для выявления микроструктуры поверхность шлифов подвергали травлению в 5 %-м спиртовом растворе азотной кислоты.
Результаты и обсуждение
Результаты измерения твердости поверхностей А и В до и после проведения нормализации представлены на рис. 2 и 3. На первом этапе проведена оценка твердости образцов сварных соединений рельсов в исходном состоянии (без
шва твердость снижается, и на расстоянии 32...38 мм составляет в среднем 32 ИЯС. Твердость металла рельса по мере удаления от поверхности катания головки рельса (поверхность Б, зона термического влияния) изменяется в небольших пределах и составляет порядка 32.33 ИЯС.
До проведения нормализации твердость металла сварного шва от поверхности катания до 38 мм по глубине (поверхность В) изменяется незначительно и составляет порядка 25.26 ИЯС. На глубине 38.44 мм от поверхности катания головки рельса наблюдается постепенное повышение твердости металла сварного шва до 30 ИЯС, что связано с увеличением скорости охлаждения в области шейки рельса.
40
Расстояние от середины спарпого шва, мм (0 - середина сварного шва)
Рис. 2. Твердость металла поверхности А до и после нормализации:
I - зона сварного шва; II - зона термического влияния; 1 - до нормализации; 2 - после
нормализации
материаловедение
обработка металлов
Рис. 3. Твердость металла поверхности В до и после нормализации: 1 - до нормализации; 2 - после нормализации
Анализ результатов измерения твердости сварных соединений после нормализации показал, что твердость металла в зоне сварного шва (поверхность А) составляет 23...24 ИЯС. Вблизи границы сплавления металла сварного шва с металлом рельса твердость возрастает до 26.30 ИЯС. На расстоянии 22.38 мм от середины сварного шва твердость металла рельса изменяется незначительно и составляет 29.. 30 ИЯС. Твердость металла рельса в зоне термического влияния по глубине изменяется в небольших пределах и составляет порядка 29.30 ИЯС (поверхность Б). Твердость металла сварного шва по глубине (поверхность В) составляет порядка 23.24 ИЯС.
Металлографический анализ структуры металла сварного шва и зоны термического влияния до проведения нормализации показал, что металл в зоне сварного шва имеет литую структуру (рис. 4, а), представляющую собой игольчатую а-фазу с выраженным строением в виде дендритов. В зоне сплавления металла сварного шва и металла рельса (рис. 4, б) видна ярко выраженная неровная граница перехода от литой структуры металла сварного шва к крупнозернистой структуре перлита с ферритными прослойками. На расстоянии 36.38 мм структура металла представляет собой смесь феррита и цементита (рис. 4, в).
Микроструктура зоны сварного шва после проведения нормализации представлена на рис. 4, г. Металл имеет мелкозернистую фер-ритно-перлитную структуру, размеры дендритов уменьшены. В зоне сплавления металла сварного шва и металла рельса (рис. 4, д) отсутствует четкая граница перехода от одной структуры к другой. Кроме того, отчетливо видно отсутствие крупных зерен со стороны основного металла, что свидетельствует об устранении последствий перегрева. Структура металла рельса в зоне термического влияния (рис. 4, е) представляет собой перлит с небольшими участками феррита.
На основании проведенных исследований можно сделать вывод о том, что металл сварного шва и металл рельса имеют неоднородную структуру и, как следствие, обладают различными механическими свойствами. Повышение твердости металла в зоне термического влияния до 38 ИЯС связано с перегревом металла этого участка рельса, в результате которого образовалась крупнозернистая структура. Это, в свою очередь, приводит к снижению пластичности и увеличению склонности к хрупким разрушениям.
Выводы
1. Проведенные исследования показали, что причиной образования седловин в зоне головки
обработка металлов
материаловедение
г д е
Рис. 4. Микроструктура металла рельса, сваренного алюминотермитным способом сварки
до и после проведения нормализации, х300:
а - зона сварного шва до нормализации; б - зона сплавления до нормализации; в - зона термического влияния (за зоной сплавления) до нормализации; г - зона сварного шва после нормализации; д - зона сплавления после нормализации; е - зона термического влияния (за зоной сплавления) после нормализации
алюминотермитных сварных соединений рельсов в процессе эксплуатации является пониженное значение твердости в зоне сварного шва. Причина возникновения данного дефекта не может быть устранена нормализацией, так как после ее проведения твердость сварного шва и рельса снижается на 1...2 ИКС.
2. Склонность к хрупкому разрушению в зоне термического влияния сразу за зоной сплавления объясняется наличием крупнозернистости.
За счет проведения нормализации головки алюминотермитных сварных соединений устранено вредное влияние перегрева металла в зоне термического влияния. После нормализации в зоне термического влияния сварных швов наблюдается мелкозернистая структура и снижение твердости с 38 до 30 ИЯС, в результате чего устраняется опасность хрупкости.
3. Необходимость введения операции нормализации алюминотермитных сварных соединений рельсов в технологический процесс послесварочной обработки подтверждается результатами измерений твердости и металлографическими исследованиями.
Список литературы
1. Пасько С.В., Тихомирова Л.Б., Болотова О.В. Алюминотермитная сварка рельсов методом промежуточного литья по технологии фирмы «СНАГА»: учебное пособие. - Новосибирск: Изд-во СГУПС, 2010. - 99 с. - ISBN 5-93461-418-5.
2. Виногоров Н.П. Бесстыковой путь на дорогах Сибири и Дальнего Востока // Путь и путевое хозяйство. - 2004. - № 7. - С. 23-27.
3. Технология алюминотермитной сварки рельсов: учебное пособие / Н.Н. Воронин, В.В. Засыпкин, В.И. Коненков, Э.В. Воробьев, О.Н. Трынкова; под ред. Н.Н. Воронина. - М.: МИИТ, 2008. - 117 с.
4. Гудков А.В., Лыков А.М., Кярамян К.А. Расчет процесса алюминотермитной сварки рельсов // Вестник ВНИИЖТ. - 2013. - № 2. - С. 50-54.
5. Алехин А.Л. Параметры твердости стыков, сваренных алюминотермитной сваркой // Известия Петербургского университета путей сообщения. -2010. - № 2. - С. 51-56.
6. Каргин В.А., Тихомирова Л.Б., Галай М.С. Упрочнение сварных соединений рельсов методом поверхностного пластического деформирования // Обработка металлов (технология, оборудование, инструменты). - 2010. - № 3 (48). - С. 17-18.
7. Берлин В.И., Захаров Б.В., Мельниченко П.А. Транспортное материаловедение: учебник для вузов железнодорожного транспорта. - М.: Транспорт, 1982. - 287 с.
8. Способы повышения качества алюминотер-митных сварных соединений рельсов / Д.С. Насонов, А.В. Гудков, А.И. Борц, А.И. Николин // Развитие железнодорожного транспорта в условиях реформирования: сборник статей ученых и аспирантов. - М., 2006.- С. 189-194.
9. Improving service properties of welded joints produced by aluminothermic welding / V.A. Kargin, L.B. Tikhomirova, M.S. Galay, Y.S. Kuznetsova // Welding International. - 2015. - Vol. 29, iss. 2. -P. 155-157. - doi: 10.1080/09507116.2014.897809.
10. Тихомирова Л.Б., Галай М.С. Повышение твердости алюминотермитных сварных соединений рельсов поверхностным пластическим деформированием // Политранспортные системы: материалы VIII международной научно-технической конференции. - Новосибирск, 2015. - С. 564-567.
11. Лахтин Ю.М., Леонтьева В.П. Материаловедение: учебник для вузов. - 4-е изд., перераб. - М.: Альянс, 2009. - 527 с. - ISBN 978-5-903034-54-3.
12. Технология термической обработки стали / пер. с нем. В.В. Левина; под ред. М.Л. Бернштейна. -М.: Металлургия, 1981. - 608 с.
13. ТУ 0921-127-01124323-2005. Сварка рельсов алюминотермитная методом промежуточного литья. Технические условия. - Введ. 01.04.2005. - М.: ФГУП ВНИИЖТ, 2005. - 27 с.
14. Журавлев В.Н., Николаева О.И. Машиностроительные стали: справочник. - 4-е изд., перераб. и доп. - М.: Машиностроение, 1992. - 480 с. -ISBN 5-217-01306-0.
15. Методы планирования и обработки результатов инженерного эксперимента: учебное пособие для металлургических специальностей вузов / Н.А. Спирин, В.В. Лавров, А.Р. Бондин, В.В. Лобанов; под ред. Н.А. Спирина. - Екатеринбург: УГТУ-УПИ, 2003. -260 с.
OBRABOTKA METALLOV
(METAL WORKING AND MATERIAL SCIENCE) N 1 (70), January - March 2016, Pages 60-66
The effect of normalization on the structure and mechanical properties of rails aluminotermitic welded joints
Tikhomirova L.B., Ph.D. (Engineering), Professor, e-mail: [email protected]
Ilinykh A.S., D.Sc. (Engineering), Associate Professor, e-mail: [email protected]
Galay M.S., Ph.D. (Engineering), e-mail: [email protected],
Sidorov Je.S., Ph.D. student, e-mail: [email protected]
Siberian Transport University, 191 Dusi Kovalchuk st., Novosibirsk, 630049, Russian Federation
Abstract
The article is devoted to improving the quality of rail aluminotermitic welded joints. The analysis of the causes of rail aluminotermitic welded joints failure is given. The results of an experimental research ofthe effect ofnormalization on the hardness and structure of metal rail welded joints are studied. It is shown that without heat treatment the hardness of rail welded joints increases from 24 HRC to 38 HRC in the fusion zone of the weld metal and rail metal. The hardness is confirmed by microstructural analysis. Microstructural analysis showed the differences in the grains sizes of metal welded zone and heat affected zone. The structure of welded metal is acicular dendritic. Owing to a difference between structures of the welded joint zones the probability of occurrence of cracks on the boundary of fusion weld and metal is increased.
It is found that the normalization of rail top aluminotermitic welded joints at temperature 850.900 °C provides the formation of ferrite-pearlite structure in the welded zone. The normalization formed fine-grained metal structure with a hardness, which approximate to the hardness of rail in the heat affected zone (along the fusion line). The normalization eliminates the harmful effects of overheating of the metal during welding. It is noted that heat treatment of rail aluminotermitic welded joints slightly changes mechanical properties, such as hardness, in the welded zone. But, hardness decreased by 8..10 HRC in the heat affected zone.
обработка металлов материаловедение
This investigation has shown that the normalization of rail aluminotermitic welded joints reduces the probability of occurrence of brittle destruction in the heat affected zone during the operation of continuous welded rail.
Keywords:
rails, aluminotermitic welding, heat treatment, microstructure, hardness, rails joints.
DOI: 10.17212/1994-6309-2016-1-60-66
References
1. Pas'ko S.V., Tikhomirova L.B., Bolotova O.V. Alyuminotermitnaya svarka rel'sov metodom promezhutoch-nogo lit'yapo tekhnologiifirmy "SNAGA" [Aluminothermic Rail Welding by Intermediate Casting Method As Developed by the SNAGA Co.]. Novosibirsk, SGUPS Publ., 2010. 99 p. ISBN 5-93461-418-5
2. Vinogorov N.P. Besstykovoi put' na dorogakh Sibiri i Dal'nego Vostoka [Continuous track sections of Siberia and the Far East]. Put' i putevoe khozyaistvo - Railway Track and Facilities, 2004, no. 7, pp. 23-27. (In Russian)
3. Voronin N.N., Zasypkin V.V., Konenkov V.I., Vorob'ev E.V., Trynkova O.N. Tekhnologiya alyuminotermitnoi svarki rel'sov [The technology of aluminothermic rail welding]. Moscow, MIIT Publ., 2008. 117 p.
4. Gudkov A.V., Lykov A.M., Kyaramyan K.A. Raschet protsessa alyuminotermitnoi svarki rel'sov [Calculation of aluminothermic rail welding process]. Vestnik nauchno-issledovatel'skogo instituta zheleznodorozhnogo transporta - Vestnik of the Railway Research Institute, 2013, no. 2, pp. 50-54. (In Russian)
5. Alekhin A.L. Parametry tverdosti stykov, svarennykh alyuminotermitnoi svarkoi [Hardness parameters of rail joints welded by alumothermic welding]. Izvestiya Peterburgskogo universitetaputei soobshcheniya - Proceedings of Petersburg Transport University, 2010, no. 2, pp. 51-56.
6. Kargin V.A., Tikhomirova L.B., Galai M.S. Uprochnenie svarnykh soedinenii rel'sov metodom poverkhnost-nogo plasticheskogo deformirovaniya [Strengthening of butt rail neck by the surface plastic deformation]. Obrabot-ka metallov (tekhnologiya, oborudovanie, instrumenty) - Metal Working and Material Science, 2010, no. 3 (48), pp.17-18.
7. Berlin V.I., Zakharov B.V., Mel'nichenko P.A. Transportnoe materialovedenie [Transport materials science]. Moscow, Transport Publ., 1982. 287 p.
8. Nasonov D.S., Gudkov A.V., Borts A.I., Nikolin A.I. [Ways to improve the quality of aluminothermic welded joints of rails]. Razvitie zheleznodorozhnogo transporta v usloviyakh reformirovaniya: sbornik statei uchenykh i aspirantov [Proceedings of Scientists and Ph.D. students "The development of railway transport in the conditions of reforming"]. Moscow, 2006, pp. 189-194. (In Russian)
9. Kargin V.A., Tikhomirova L.B., Galay M.S., Kuznetsova Y.S. Improving service properties of welded joints produced by aluminothermic welding. Welding International, 2015, vol. 29, iss. 2, pp. 155-157. doi: 10.1080/0950 7116.2014.897809
10. Tikhomirova L.B., Galay M.S. [Increasing the hardness of aluminothermic welded joints of rail surface plastic deformation]. Materialy VIIImezhdunarodnoi nauchno-tekhnicheskoi konferentsii "Politransportnye sistemy" [Proceedings of the VIII International Scientific Conference "Polytransport systems"]. Novosibirsk, 2015, pp. 564-567.
11. Lakhtin Yu.M., Leont'eva V.P. Materialovedenie [Material science]. 4th ed. Moscow, Al'yans Publ., 2009. 527 p. ISBN 978-5-903034-54-3
12. Eckstein H.-J., hrsg. Technologie der Wärmebehandlung von stahl [Heat treatment technology of steel]. Leipzig, Deutscher Verlag fur Grundstoffindustrie, 1976. 577 p. (Russ. ed.: Tekhnologiya termicheskoi obrabotki stali. Translated from German by V.V. Levin, ed. by M.L. Bernshtein. Moscow, Metallurgiya Publ., 1981. 608 p.).
13. TU0921-127-01124323-2005. Svarka rel'sov alyuminotermitnaya metodompromezhutochnogo lit'ya. Tekh-nicheskie usloviya [Specifications 0921-127-01124323-2005. The aluminothermic rail welding methods-house of the intermediate casting]. Moscow, VNIIZhT Publ., 2005. 27 p.
14. Zhuravlev V.N., Nikolaeva O.I. Mashinostroitel'nye stali: spravochnik [Constructional steel]. 4th ed. Moscow, Mashinostroenie Publ, 1992. 480 p. ISBN 5-217-01306-0
15. Spirin N.A., Lavrov V.V., Bondin A.R., Lobanov V.V.Metodyplanirovaniya i obrabotki rezul'tatov inzhener-nogo eksperimenta [Planning methods and processing results of the engineering experiment]. Ekaterinburg, UGTU-UPI Publ., 2003. 260 p.
Article history:
Received 25 December 2015
Revised 15 January 2016
Accepted 15 February 2016
