CC BY
83
УДК 669.15'.74.-194-15.669.17
Д-р техн. наук Л. С. Малинов ГВУЗ «Приазовский государственный технический университет», г. Мариуполь
ВЛИЯНИЕ НАГРЕВА В МЕЖКРИТИЧЕСКОМ ИЛИ ПОДКРИТИЧЕСКОМ ИНТЕРВАЛАХ ТЕМПЕРАТУР ПЕРЕД ОКОНЧАТЕЛЬНОЙ ТЕРМООБРАБОТКОЙ НА СВОЙСТВА КОНСТРУКЦИОННЫХ СТАЛЕЙ
Обобщены результаты исследований автора с сотрудниками, а также других работ, показывающих, что применение предварительной термообработки, включающей нагрев и выдержку в межкритическом или подкритическом интервалах температур повышает механические свойства закаленных низко- или высокоотпущенных конструкционных сталей.
Ключевые слова: закалка, отпуск, межкритический, подкритический интервал температур, механические свойства.
Введение
Важной научной и практической задачей является повышение уровня механических свойств конструкционных сталей. Для решения этой задачи необходима разработка соответствующих способов термообработки. Автором c сотрудниками, а также рядом других исследователей установлено, что одним из вариантов таких способов могут быть предварительный перед закалкой из аустенитной области нагрев и выдержка в межкритическом или подкритическом интервалы температур (МКИТ, ПКИТ). Опубликованные работы немногочисленны и относятся к отдельным сталям. Их результаты отсутствуют в справочной и учебной литературе. Поскольку закалка с последующим низкий или высокий отпуском конструкционных сталей широко применяются в промышленности, в статье ставилась цель обобщить имеющиеся в литературе данные по рассматриваемому вопросу. Не исключено, что они могут быть использованы для повышения свойств многих конструкционных сталей, подвергающихся низкому или высокому отпуску.
Материалы и методика исследований
Объектом исследования являлись стали следующих марок: 10Х14Г2, 20Г7С2Т, 20Х1330ХМА, 25ХГ2СФР, 13ГС, химический состав которых приведен в табл. 1.
Нагрев сталей при закалке и отпуске проводился в камерных печах. Охлаждение легированных сталей при закалке осуществлялось в масле, Длительность отпуска составляла 1-2 ч. В работе применялись дюромет-рический, металлографический, фрактографический и рентгеновский методы исследования. Определялись механические свойства при кручении (ГОСТ 3565-90), растяжении (ГОСТ 1497-84) и ударная вязкость (ГОСТ 9454-78).
Анализ полученных результатов
В работах [1, 2] приведены данные по применению способа термообработки с предварительным перед закалкой и низким отпуском нагревом в МКИТ для сталей 10Х14Г2 мартенситного класса. Сталь имеет Ана^у и Ака^у 625 и 850 °С, соответственно [3]. Образцы этой стали нагревали в МКИТ на 650 и 720 °С, выдерживали
Таблица 1 - Химический состав исследованных сталей, масс. %
Марка стали С Мп Сг Т1 V А1 Другие
10Х14Г2 0,10 0,2 2,46 13,6 - - 0,03 Б, Р < 0,03
20Г7С2Т 0,18 1,88 6,54 0,72 0,12 - 0,02 Б, Р < 0,03
20Х13 0,22 0,66 0,71 12,4 - - 0,04 Б, Р < 0,03
30ХМА 0,28 0,22 0,63 0,94 - - 0,02 Б, Р < 0,035 Мо = 0,20
25ХГ2СФР 0,24 0,58 1,64 047 002 0,07 0,04 Б, Р < 0,03 В = 0,002
13ГС 0,12 0,54 1,3 0,22 0,02 - 0.03 Б, Р < 0,025
© Л. С. Малинов, 2017
76
при этих температурах в течение 60 мин, после чего переносили в печь, нагретую до 1100 °С, выдерживали 5 мин и охлаждали в масле. После закалки проводили отпуск при 200 °С, 1 ч. Закалка и низкий отпуск обеспечивают получение в структуре 100 % мартенсита (табл. 2, 1). Термообработка с предварительным нагревом и выдержкой в МКИТ при 650 °С вызывает образование 9 % остаточного аустенита (табл. 2, 2). Это обусловлено некоторым обогащением аустенита марганцем, углеродом, азотом в результате их перераспределения между а - и у - фазами в процессе выдержки в МКИТ [4, 5] и частичным растворением карбидов при последующем нагреве под закалку. При повышении температуры предварительного нагрева в МКИТ от 650 до 720 °С количество остаточного аустенита не изменяется. Он при испытании механических свойств превращается в мартенсит деформации, о чем свидетельствуют данные рентгеновского анализа. Термообработка стали 10Х14Г2 с предварительным нагревом в МКИТ приводит к одновременному повышению прочностных и пластических свойств (табл. 2; 2, 3) Это обусловлено измельчением зерна в результате перекристаллизации, увеличением дисперсности мартенсита, а также образованием остаточного аустенита и протеканием деформационного мартенситного превращения [6].
В условиях последующего кратковременного нагрева до 1100 °С, обеспечивающего завершение а ^ у превращения, но исключающего гомогенизацию аус-тенита, в нем сохраняются участки, обогащенные аус-тенитообразующими элементами. Одновременно из феррита образуется аустенит с пониженным содержанием этих элементов. При закалке обедненные участки аустенита претерпевают превращение в низкоуглеродистый мартенсит, а обогащенные - в мартенсит с повышенным содержанием углерода или сохраняются непревращенными. Следует отметить, что закалка ис-
следованной стали непосредственно из МКИТ без последующей кратковременной аустенитизации, приводит к получению сравнительно невысоких прочностных свойств и повышенной пластичности (табл. 2; 4, 5), что обусловлено существенным уменьшением плотности дислокации в мартенсите и образованием вторичного аустенита. Способ термообработки, предусматривающий нагрев в МКИТ, кратковременную аустенитиза-цию, закалку и низкий отпуск, был применен к марганцовистой стали 20Г7С2Т мартенситного класса [7]. У этой стали МКИТ составляет 592-872 °С. Сталь была нормализована с нагревом на 950 °С. Предварительный нагрев осуществляли при температуре 650 °С с выдержкой 2 ч. Затем образцы переносили в печь с температурой 1100 °С, где их выдерживали в течение 34 мин, после чего закаливали в масле и проводили отпуск при 200 °С в течение 1 ч. Часть образцов для сравнения нагревали в МКИТ на 650 °С, выдерживали 2 ч и охлаждали в масле. После нормализации, являющейся для стали 20Г7С2Т закалкой на мартенсит, в структуре остаточный аустенит не обнаруживается. Нагрев в МКИТ до 650 °С и выдержка при этой температуре в течение 2 ч вызывает образование - 47 % вторичного аустенита. Он метастабилен и в процессе деформации при испытаниях превращается в мартенсит. В результате увеличивается предел прочности тпч и относительный сдвиг g при кручении, однако уменьшается предел текучести т03, что объясняется разупрочнением мартенсита и уменьшением его количества при нагреве до 650 °С за счет образования вторичного аустенита [7]. Фазовый состав и механические свойства стали 20Г7С2Т после различных обработок приведены в табл. 3.
По сравнению с термообработкой, предусматривающей нагрев в МКИТ, предложенный способ (табл. 3, 3) обеспечивает существенное повышение механических свойств. Присутствие в структуре после такой обработ-
Режим термообработки Количество фаз, % Механические свойства при кручении Ударная вязкость, Дж/см2
а- у- т0,3, Н/мм2 тт, Н/мм2 & %
1. Нагрев на 1100 °С, выдержка 20 мин, охлаждение в масле отпуск 200 °С, 1 ч 100 0 790 1160 18 90
2. Нагрев в МКИТ на 650 °С, выдержка 1ч, нагрев на 1100 °С, выдержка 5 мин, охлаждение в масле, отпуск 200 °С, 1 ч 91 9 835 1220 36 100
3. Нагрев в МКИТ на 720 °С, выдержка 1ч, нагрев на 1100 °С, выдержка 5 мин, охлаждение в масле, отпуск 200 °С, 1 ч 91 9 970 1200 49 100
4. Нагрев на 650 °С, выдержка 1 ч, охлаждение в масле 93 7 250 500 118 200
5. То же, что 4, но нагрев на 720 °С 93 7 670 850 32 40
Таблица 2 - Влияние режимов термической обработки стали 10Х14Г2 на ее фазовый состав, механические свойства при кручении и ударную вязкость [2]
ки примерно 20 % остаточного аустенита и его постепенное превращение в мартенсит деформации при испытаниях свойств позволяет получить повышенный уровень предела прочности и относительного сдвига. Следует подчеркнуть, что термообработка по предложенному способу обеспечивает в марганцовистой стали так же, как и в хромомарганцовистой, более высокий уровень прочностных свойств и пластичности, чем аналогичная термообработка без предварительного нагрева МКИТ.
В работе [8] изучены особенности процессов струк-турообразования в низколегированных сталях перлитного класса 40ГС и 40Г2С при нагреве и выдержке их в МКИТ. Установлено, что после закалки от температур двухфазной области структура представляет собой мартенсит, феррит, аустенит (5-7 %) и карбиды. Мартенсит, образующийся в результате закалки из аустенита, обогащенного углеродом и марганцем после выдержки в МКИТ, имеет более высокую твердость (на 10-20 %), чем после обычной закалки. Сталь 40ГС, закаленная из МКИТ, затем была нагрета в аустенитную область (выше Ас3), охлаждена в воде и отпущена при 200 °С в течение 1 ч.
Структура стали после повторной закалки состояла из пакетного мартенсита, в котором, согласно данным микроспектрального анализа, сохраняется созданная предыдущей обработкой неоднородность в распределении углерода и легирующих элементов. В результате этого получен повышенный уровень механических свойств (табл. 4).
Авторами работы [9] установлено, что выдержка после закалки в подкритическом интервале темпера-
тур вблизи Ас1 вызывает интенсивное протекание по-лигонизации с образованием развитой субструктуры. Она обладает большой стабильностью и при проведении нагрева под окончательную закалку наследуется аустенитом, что повышает уровень механических свойств.
Результаты исследований [10] влияния предварительной закалки и нагрева в ПКИТ на микроструктуру и износостойкость сталей 40Х и 45, подвергнутых плаз-менно-дуговой обработке, показали, что формируется благоприятная гетерогенность мартенсита. В этом случае в закаленных сталях наблюдается как пакетный, так и двойниковый мартенсит, не полностью растворенные при скоростном нагреве мелкие карбиды. Они ограничивают или ориентируют рост кристаллов мартенсита. В результате указанной комбинированной обработки значительно повышается износостойкость исследованных сталей.
Получение хорошего комплекса механических
свойств в стали 20X13 (а0,2 = 1420 МПа, ав = 1640 МПа,
5 = 14 %, у = 47 %, КСи = 1,6 МДж/м2) за счет термообработки, включающей предварительный нагрев в ПКИТ (650 °С, 1 ч), закалку ТВЧ и низкий отпуск, показано в работе [11]. В результате нагрева ТВЧ после выдержки в ПКИТ происходит лишь частичное растворение карбидов в аустените. В участках, обогащенных углеродом и легирующими элементами, после закалки сохраняется мелкозернистая структура, формируется гетерогенная смесь мартенсита неоднородного по химическому составу, не растворившихся карбидов и остаточного аустенита (18-20 %), равномерно распреде-
Таблица 3 - Влияние режимов термообработки на фазовый состав и механические свойства стали 20Г7С2Т при кручении [7]
Режим термообработки Количество фаз, % Механические свойства при кручении
а- у- т0,3, Н/мм2 тт, Н/мм2 & %
1. Нормализация с нагревом на 950 °С 100 0 750 1200 39
2. Нормализация с нагревом на 950 °С, нагрев на 650 °С, 2 ч, охлаждение в масле 53 47 400 1240 51
3. Нормализация с нагревом на 950 °С, нагрев на 650 °С, 2 ч, нагрев на 1100 °С, выдержка 4 мин, охлаждение в масле, отпуск 200 °С, 1 ч 80 20 870 1240 62
Закалка по типовому режиму с 1100 °С в масло, отпуск 200 °С, 1 ч 96 4 755 1090 47
Таблица 4 - Механические свойства стали 40ГС после различных режимов обработки (после закалки от 880 °С проводился отпуск при 200 °С, 1 ч [8]
Режим термообработки о0,2, МПа аВ, МПа 5, % V, % КСИ, МДж/м2 ШС
Закалка с 880 °С, отпуск 200 °С, 1 ч 1630 1950 7.5 29 0,32 54
Закалка из МКИ, закалка с 880 °С, отпуск 200 °С, 1 ч 1770 2110 10.0 42 0,40 56
ленного в структуре. Он метастабилен и при нагруже-нии превращается в мартенсит. При оптимальном режиме термообработки имеет место наиболее благоприятное развитие деформационного мартенситного превращения. Оно сопровождается дополнительным упрочнением и одновременно релаксацией микронапряжений [12]. Полученный после рассматриваемой термообработки комплекс механических свойств выше уровня, достигаемого после обычной закалки.
Данные по изучению влияния термообработки с предварительным нагревом в МКИТ и ПКИТ на механические свойства стали 30ХМА приведены в работе [13]. Предварительный нагрев в МКИТ проводили при 770 °С, а в ПКИТ (после закалки из аустенитной области) - при 650 °С в течение 2 ч. Затем образцы переносили в печь с температурой 850 °С. После кратковременной выдержки (5 мин) при этой температуре их охлаждали в масле и отпускали при 200 °С, 2 ч. Для сравнения определяли свойства после закалки от 850 °С (выдержка) 20 мин и отпускали в течение 2 ч при 200, 560 и 650 °С. Типовая термообработка стали 30ХМА предусматривает после закалки от 850 °С отпуск при 560 °С. После закалки от 880 °С и низкого отпуска достигается сравнительно высокий уровень прочностных свойств, но низкие значения пластичности (табл. 5, 1). После типовой термической обработки (табл. 5, 2) пластичность существенно возрастает, но заметно снижаются прочностные свойства. После отпуска при 650 °С (табл. 5, 3) уровень прочностных свойств наиболее низок, но при этом увеличиваются способность стали к локализованной деформации и ударная вязкость.
Наиболее высокий уровень прочностных, пластических свойств и ударной вязкости получен после способов термообработки, включающих предварительный нагрев и выдержку в МКИТ или ПКИТ (табл. 5; 4, 5). В качестве одной из причин повышения комплекса свойств, кроме указанных ранее, может быть образование тонких прослоек аустенита по границам мартен-ситных реек.
В ряде случаев при термообработке с нагревом в МКИТ может быть подобран режим, позволяющий получить те же прочностные свойства, что и после термообработки, включающей закалку из аустенитной области, при более высокой пластичности. Примером может служить сталь 25ХГ2СФР. После ее закалки с нагревом в МКИТ на 790 °С, выдержки 1 ч и отпуска при 250 °С 1 ч получены следующие свойства: ст0 2 =
= 1275 МПа, ств = 1430 МПа, 5 = 15 %, V = 60 %. Закалка по типовому режиму с нагревом на 900 °С (выдержка 20 мин) и отпуск при 250 °С 1 ч обеспечивают при близких прочностных свойствах: ст02 = 1275 Па, ств = = 1420 МПа более низкую пластичность: 5 =10 %, V = = 57 % [14].
Полученные данные в работе [15] для стали 13ГС свидетельствуют о том, что закалка и низкий отпуск с кратковременной аустенитизацией, которым предшествовал нагрев и выдержка в МКИТ (770 °С, 1 ч) или ПКИТ (650 °С, 1 ч), позволяют получить более высокий уровень механических свойств, чем после обычных режимов закалки и низкого отпуска (табл. 6).
Таблица 5 - Влияние термообработки на механические свойств стали 30ХМА [13]
Режим термообработки Механические свойства
°0,2, МПа МПа 5, % V , % кси, МДж/м2
Нагрев на 880 °С, выдержка 20 мин; закалка; отпуск при температурах, °С
1. 200 °С 1240 1520 3 19 0,72
2. 560 °С 750 980 10 55 0,80
3. 650 °С 670 770 12 76 1,16
4. Нагрев на 770 °С, выдержка 2 ч; перенос на 850 °С, выдержка 5 мин; закалка; отпуск при 200 °С, 2 ч 1280 1470 11,6 62 1,20
5. Нагрев на 850 °С, выдержка 20 мин; закалка; нагрев на 650 °С, выдержка 2 ч; перенос на 850 °С, выдержка 5 мин; закалка; отпуск при 200 °С, 2 ч 1240 1420 16,4 56,0 1,32
Режим термообработки Механические свойства
°0,2 , МПа МПа 5, % V , % кси, МДж/м2
1. Нагрев на 900 °С, выдержка 20 мин; закалка; отпуск при 150 °С, 1 ч 910 1150 11,0 48 1,00
2. Нагрев на 900 °С, выдержка 20 мин; закалка; нагрев на 740 °С, выдержка 1 ч; перенос на 950 °С, выдержка 4 мин; закалка; отпуск при150 °С, 1 ч 970 1190 12,5 50 1,55
3. Нагрев на 900 °С, выдержка 20 мин; закалка; нагрев на 650 °С, выдержка 1 ч; перенос на 950 °С, выдержка 4 мин; закалка; отпуск при 150 °С, 1 ч 1020 1250 13,0 50 1,65
Таблица 6 - Влияние термообработки на механические свойства стали 13ГС [15]
Фрактографическое изучение разрушенных ударных образцов стали 13ГС показывает, что после всех режимов термообработки их изломы имеют вязкий характер. После предварительного нагрева в МКИТ или ПКИТ (табл. 6; 2, 3) ударная вязкость выше и, соответственно, дисперснее микроструктура, чем в случае закалки и низкого: отпуска по обычному режиму (табл. 6, 1). Эффект комбинированной обработки можно объяснить измельчением зерна, диспергированием пакетов и реек мартенсита. Не исключено образование тонких прослоек аустенита по границам реек.
На строительных сталях повышенной степени легирования 10Х2Н4МДФ, 14ХГН2 МАФБ, 14ХГНМДАФБРТ [16] установлено, что при нагреве в ПКИТ вблизи Ас1, (ниже на 20-40 °С) образуется 18-20 % аустенита. Последующая термообработка включает аустенитизацию вблизи точки Ас3 (выше на 10-30 °С), сокращенную выдержку по сравнению со стандартным режимом обработки, а также закалку и высокий отпуск. В этом случае также получен хороший комплекс механических свойств [16].
Приведенные данные позволяют заключить, что в ряде случаев целесообразно специально создавать микронеоднородность в распределении углерода и легирующих элементов при аустенитизации, а не выравнивать состав, как рекомендуется в большинстве случаев в настоящее время. Этого можно достичь предварительной обработкой с нагревом в МКИТ или ПКИТ и последующей закалкой, обеспечивающей дисперсную, неоднородную по химическому составу структуру, сочетающую прочные и пластичные составляющие.
Выводы
1. Способы термообработки, включающие предварительный нагрев в МКИТ или ПКИТ, закалку после кратковременной аустенитизации, низкий или высокий отпуск, позволяют получить более высокий уровень механических свойств, чем после традиционной закалки и такого же отпуска.
2. Причинами повышения свойств являются: измельчение зерна и мартенситных кристаллов, неоднородность их химического состава. В ряде случаев образование субструктуры, сохранение в структуре нераство-рившихся карбидов, образование аустенита, а также развитие динамического деформационного мартенсит-ного превращения (в случае низкого отпуска),
3. Предложенные способ термообработки отличается от известных тем, что после предварительного нагрева в МКИТ или ПКИТ не требуется проводить охлаждение перед последующей аустенитизацией, что сокращает технологический процесс и уменьшает энергозатраты на нагрев.
Список литературы
1. А.с. 1636458 СССР, С2Ш 6/00/ Способ термообработки хромомарганцевых сталей / Л. С. Малинов,
А. П. Чейлях ; заявл. 15.08. 88, № 4485226/02 ; опубл.
23.03.91. Бюл. № 11.
2. Малинов Л. С. Структура и свойства Бе-Сг-Мп сталей после закалки с предварительным нагревом в межкритический интервал температур / Л. С. Малинов, А. П. Чейлях // МиТОМ. - 1990. - № 6. - С. 45-47.
3. Чейлях А. П. Использование мартенситного превращения при нагружении для разработки безникелевых сталей переходного класса : дис. ... канд. техн. наук : (05.16.01) / А. П. Чейлях. - Донецк : ДПИ. 1985. - 298 с.
4. Гольдштейн Я. Е. Особенности фазовых превращений, структуры и свойств марганцевых сталей / Гольд -штейн Я. Е., Чарушникова Г. А., Беликов А. И. // Известия АН СССР Металлургия и горнорудное дело. -1963. - № 4. - С. 105-108.
5. Бернштейн А. М. Легирование и термическая обработка хладостойкой двухфазной стали / А. М. Бернштейн, Е. М. Брун, Л. С. Горохов // Известия АН СССР. Металлы. - 1989. - № 1. - С. 98-104.
6. Малинов Л. С. Повышение свойств сталей и чугуна за счет обработок, обеспечивающих реализацию эффекта самозакалки при нагружении / Л. С. Малинов // Металл и литье Украины. - 2000. - № 3-4. - С. 8-10.
7. Чейлях А. П. Закалка марганцовистых сталей с предварительным нагревом в двухфазном а + у интервале / А. П. Чейлях Л. С. Малинов, Е. М. Бекетова // Известия вузов. Черная металлургия. - 1994. - № 10. - С. 42-44.
8. Механические свойства сталей 40ГС и 40Г2С с мартен-ситно-ферритной структурой после термической и термомеханической обработки / М. Л. Бернштейн, Л. М. Бернштейн, С. А. Гладышев и др. // Известия вузов. Черная металлургия. - 1988. - № 9. - С. 108-111.
9. Гуляев А. П. Влияние отпуска в субкритическом интервале температур на сопротивление разрушению конструкционной среднелегированной стали / А. П. Гуляев, В. Н. Зикеев, Ю. В. Корнющенкова // МиТОМ. -1992. - № 8. - С. 10-13.
10. Влияние плазменно-дуговой обработки на структурнее превращения и поверхностное упрочнение углеродистых легированных сталей / Д. С. Ставреев, Л. М. Капуткина, С. К. Киров и др. // МиТОМ. 1996. - № 9. - С. 16-19.
11. Чейлях А. П. Повышение долговечности клапанов из стали 20X13 высокоскоростной закалкой / А. П. Чейлях, Л. С. Малинов, Н. Г. Лейко // Металлургическая и горнорудная промышленность. - 1993. - № 3. - С. 27-29.
12. Малинов Л. С. Упрочнение нестабильных Сг-Мп-Ы сталей / Малинов Л. С., Эйсмонд Т. Д. // Известия АН СССР Металлы. - 1969. - № 2. - С. 113-120.
13. Малинов Л. С. Механические свойства стали 30ХМА после закалки и низкого отпуска с предварительным нагревом в межкритическом интервале температур или улучшением / Л. С. Малинов, Л. И. Якушечкина, А. П. Чейлях // МиТОМ. - 1993. - № 10. - С. 7-9.
14. Малинов Л. С. Повышение свойств низколегированных сталей путем термообработки после нагрева в межкритическом интервале температур / Л. С. Малинов, Д. В. Малинова // Металлургическая и горнорудная промышленность. - 2011. - № 1. - С. 63-66.
15. Малинов Л. С. Механические свойства строительных сталей 09Г2С и 13ГС после закалки и низкого отпуска с предварительным нагревом в межкритическом и субкритическом интервалах температур / Л. С. Малинов, А. С. Рубец // Тезисы докладов VII региональной научно-технической конференции. Т. 3. - Мариуполь, ПГТУ. -2001. - С. 200-201.
16. Ткаченко И. Ф. Повышение комплекса механических свойств проката высокопрочных сталей за счет новых режимов термической обработки / И. Ф. Ткаченко //
Вюник Приазовського державного техшчного ушвер-ситету. - 2000. - № 10. - С. 100-105.
Одержано 08.12.2017
Малшов Л. С. Вплив HarpiBy в м1жкритичному або тдкритичному iнтервалi температур перед остаточною термообробкою на властивостi консlрукцiйних сталей
Узагальненорезультати дослгджень автора з ствробтниками, а також тшихробт, як показують, що застосування попередньо'1 термообробки, яка передбачае нагргвання i витримку в мгжкритичному або тдкритичному iнтервалах температур, тдвищуе механiчнi властивостi загартованих низько- або високовiдпущених конструкцшних сталей.
Ключовi слова: загартування, вiдпуск, межкритичний, пiдкритичний ттервал температур, механiчнi властивостi.
Malinov L. Influence of heating in inter-critical or subcritical intervals of temperatures before final heat treatment on the properties of construction steels
The results of the author's research with employees, as well as other works showing, that the use ofpreliminary heat treatment including heating and exposure in the inter-critical or subcritical temperature intervals improves mechanical properties of quenched low - and high tempered steels are summarized.
Key words: quenching, temper, intercritical, subcritical temperature interval, mechanical properties.
