CC BY
22Бюллетень науки и практики /Bulletin of Science and Practice Т. 6. №6. 2020
https://www.bulletennauki.com https://doi.org/10.33619/2414-2948/55
УДК 553.2+539.4 https://doi.org/10.33619/2414-2948/55/02
ВЛИЯНИЕ ХАРАКТЕРИСТИК БАЗАЛЬТОВОГО РАСПЛАВА НА ПРОЦЕСС ОБРАЗОВАНИЯ ВОЛОКОН
©Айдаралиев Ж. К., SPIN-код: 9538-9938, канд. техн. наук, Киргизский государственный университет строительства, транспорта и архитектуры им. Н. Исанова, г. Бишкек, Кыргызстан, janlem@mail.ru ©Исманов Ю. Х., ORCID: 0000-0001-8176-2602, SPIN-код: 1183-7001, д-р физ.-мат. наук, Киргизский государственный университет строительства, транспорта и архитектуры им.
Н. Исанова, г. Бишкек, Кыргызстан, i_yusupjan@mail.ru ©Кайназаров А. Т., Киргизский государственный университет строительства, транспорта и архитектуры им. Н. Исанова, г. Бишкек, Кыргызстан, askarbek@mail.ru
INFLUENCE OF CHARACTERISTICS OF THE MELTED BASALT ON THE PROCESS OF FORMATION OF FIBERS
©Aydaraliev Zh., SPIN-code: 9538-9938, Ph.D., Kyrgyz State University of Construction,
Transport and Architecture named after N. Isanov, Bishkek, Kyrgyzstan, janlem@mail.ru ©Ismanov Yu., ORCID: 0000-0001-8176-2602, SPIN-code: 1183-7001, Dr. habil., Kyrgyz State University of Construction, Transport and Architecture named after N. Isanov, Bishkek, Kyrgyzstan, iyusupjan@mail.ru ©Kainazarov A., Kyrgyz State University of Construction, Transport and Architecture named after
N. Isanov, Bishkek, Kyrgyzstan, askarbek@mail.ru
Аннотация. В любом производстве изделий на основе минеральных волокон одним из основных видов оборудования, входящего в линию по производству изделий из волокна являются установки для формования базальтового ковра, или так называемые камеры волокноосаждения. От их совершенства зависит качество готовых изделий. В настоящее время существует несколько широко используемых в промышленности способов получения минеральных волокон из расплава, которые и обуславливают различные типы и конструкции камер волокноосаждения. Во всех камерах формование минераловатного ковра происходит под действием гидродинамических сил. Поэтому изучение таких гидродинамических характеристик, как скорости падения отдельных волокон и сгустков из этих волокон и гидродинамическое сопротивление ковра, имеют первостепенное значение при проектировании новых и реконструкции старых камер волокноосаждения. В данной работе исследована взаимосвязь между скоростью деформации и коэффициентом вязкости базальтового расплава в процессе волокнообразования при посредстве дутьевой головки, разработанной авторами. Дано обоснование процесса волокнообразования с помощью дутьевой головки. Получены соотношения, устанавливающие зависимость скорости деформации в струе волокна в зависимости от вязкости расплава. Получены экспериментальные данные, по которым можно оценить влияние месторождения базальтов на зависимость скорости деформации от вязкости базальтового расплава. Установлено, что высокоскоростная деформация расплава сильно влияет на качество волокон и на количество отходов при производстве волокон.
Abstract. In any production of products based on mineral fibers, one of the main types of equipment included in the line for the production of fiber products is installations for forming a basalt carpet or the so-called fiberizing chambers. The quality of finished products depends on their
Бюллетень науки и практики /Bulletin of Science and Practice Т. 6. №6. 2020
https://www.bulletennauki.com https://doi.org/10.33619/2414-2948/55
perfection. Currently, there are several widely used in industry methods for producing mineral fibers from the melt, which determine the various types and designs of hibernation chambers. In all chambers, the formation of mineral wool carpet occurs under the influence of hydrodynamic forces. Therefore, the study of such hydrodynamic characteristics as the rate of fall of individual fibers and clumps of these fibers and the hydrodynamic resistance of the carpet is of paramount importance in the design of new and reconstruction of old chambers. In this paper, we study the relationship between the strain rate and the viscosity coefficient of basaltic melt during fiber formation using a blown head developed by the authors. The substantiation of the process of fiber formation using a blowing head is given. Relations are obtained that establish the dependence of the strain rate in the fiber stream on the viscosity of the melt. Experimental data have been obtained that can be used to evaluate the effect of a basalt deposit on the dependence of the strain rate on the viscosity of a basalt melt. It was found that high-speed deformation of the melt greatly affects the quality of the fibers and the amount of waste in the production of fibers.
Ключевые слова: базальтовый расплав, минеральные волокна, скорость деформации, коэффициент вязкости, дутьевая головка.
Keywords: molten basalt, mineral fibers, strain rate, viscosity coefficient, blow head.
Введение
Современная теория волокнообразования из расплавов горных пород, в том числе базальтового расплава, отражает в какой-то мере физический механизм этого сложного процесса и определяет пути совершенствования методов получения неорганических волокон.
В работах [1-3] достаточно подробно описан процесс образования волокна из расплава горных пород. В указанных работах рассматриваются различные схемы образования волокна. В одной из схем за основу берется предварительное расщепление расплавленной струи каким-либо энергоносителем на отдельные структуры (карли), из которых затем получают волокна посредством вытягивания. Предлагается также схема в виде прямого вытягивания волокон из горного расплава, которое происходит за счет трения, возникающего между энергоносителем и, непосредственно, расплавом.
Кроме того, в статье [4-6] рассмотрен процесс волокнообразования в присутствии акустического поля. Показано, что при построении теории волокнообразования в присутствии акустического поля желательно брать за основу капиллярно-волновую и кавитационную гипотезы.
В любом производстве изделий на основе минеральных волокон одним из основных видов оборудования, входящего в линию по производству изделий из волокна являются установки для формования базальтового ковра, или так называемые камеры волокноосаждения [7-9]. От их совершенства зависит качество готовых изделий. В настоящее время существует несколько широко используемых в промышленности способов получения минеральных волокон из расплава, которые и обуславливают различные типы и конструкции камер волокноосаждения. Во всех камерах формование минераловатного ковра происходит под действием гидродинамических сил. Поэтому изучение таких гидродинамических характеристик, как скорости падения отдельных волокон и сгустков из этих волокон и гидродинамическое сопротивление ковра, имеют первостепенное значение при проектировании новых и реконструкции старых камер волокноосаждения [1].
Бюллетень науки и практики /Bulletin of Science and Practice Т. 6. №6. 2020
https://www.bulletennauki.com https://doi.org/10.33619/2414-2948/55
Целью настоящей работы является исследование взаимосвязи между скоростью деформации и коэффициентом вязкости базальтового расплава в процессе волокнообразования при посредстве дутьевой головки.
Материал и методы исследования В исследованиях была использована дутьевая головка [10], представленная на Рисунке 1. Дутьевая головка состоит: из корпуса 1 с вводом 2, через который подается энергоноситель; верхнего покрытия 3 с отверстием 4 в центре и вводом 5, через который подается расплав; разъемного стакана 6 с фланцем 7, размещенного коаксиально корпусу 1; кольцевого сопла 8, образованного стаканом 6 и сопловым патрубком 5; генератора акустических колебаний 9, образованного кольцевой проточкой во фланце 7 стакана 6; досопловой 10 и подсопловой 11 камер, соединенных между собой посредством кольцевого сопла 8, тангенциальных каналов 12 и дополнительных прямоструйных сопел 13, которые выполнены во фланце 7 стакана 6.
8 7
Рисунок 1. Дутьевая головка для получения супертонких волокон диаметром 0,5-2,5 мкм.
Такая конструкция дутьевой головки обеспечивают ее эффективную работу и получение супертонкого базальтового волокна диаметром 0,6-2,5 мкм и длиной 30-50 мм (Рисунок 2).
Для описания процесса расщепления волокна в дутьевой головке представим выходящий расплав в виде стержня из вязкого вещества (базальтового расплава), с бесконечно малыми сдвиговыми характеристиками в поперечном направлении и находящегося под действием растягивающих сил ± F, приложенных к его концам.
Бюллетень науки и практики / Bulletin of Science and Practice Т. 6. №6. 2020
https://www.bulletennauki.com https://doi.org/10.33619/2414-2948/55
Согласно теории вязкого течения [11-12] распределение скоростей образующих течение частиц вокруг неподвижной нейтральной точки описывается следующими формулами:
«х = ax, = — — ay, = — — az,
1 1 (1) -ay, «z = —
где а(1:) — параметр, характеризующий градиент скорости. Этот параметр зависит от времени. Если обозначить длину стержня (из базальтового расплава) через 1 то для момента времени ^ получаем, согласно формуле (1):
* = а± (2)
^ 2'
где а/2 — коэффициент линейного растяжения базальтового расплава (стержня) за единицу времени.
Для определения зависимости коэффициента а от приложенной силы F заметим, что работа:
А = F•d1 = 1Fla. (3)
^ 2
Малые смещения частиц упругого тела под действием внешних сил можно охарактеризовать вектором смещения, который зависит от трех пространственных координат s(x,y,z).
Изменение положения частиц по отношению к выбранной точке можно описать с помощью градиента вектора смещения вдоль радиус-вектора:
ds 1 /ds \ 1 /ds \ (4)
ds = 2(d7 + Vs) + 2(d7 —Vs)
Действием даже малых внешних воздействий, но, если их длительность велика, происходят изменения среды характерные при деформациях [13]. Т. е. при деформациях частицы среды приобретают определенную скорость. Описать смещения в структуре среды,
Бюллетень науки и практики / Bulletin of Science and Practice Т. 6. №6. 2020
https://www.bulletennauki.com https://doi.org/10.33619/2414-2948/55
при условии, что длительность внешнего воздействия очень мала, можно с помощью вектора перемещения, который пропорционален скорости частиц среды:
s(x, у, z) = -Э(х, у, z)Дt
Выражение для скорости через его пространственные компоненты имеет вид:
/Ч
(5)
Деформация жидкости определяется значениями производных скоростей вблизи данной точки, т. е. при изучении деформаций упругих тел важны не столько вектора перемещений, а значения скоростей частиц среды [14]. Изменение скоростей частиц среды вблизи рассматриваемой точки можно задать следующим соотношением:
tf(r + dr) =tf(r)+—г,
dr
(6)
Производная вектора скорости вдоль радиус-вектора, выраженная через пространственные компоненты, может быть представлена в виде следующей матрицы:
dfl dr
/ав1 ae1 з^х
3x dy dz
зв2 зв2 зв2 17
_двз
3y dz /
(7)
ax двз \ dx
dy
двз
ve
Если соотношение (6) рассматривать ка тензор, то его можно представить в виде суммы тензоров скоростей деформации и вращения:
de 1 /dfl \ 1 /dfl \ — = -(— + ve) +-(--ve)
dr 2Vdr / 2Vdr
(8)
Изменение скорости при удалении от рассматриваемой точки вдоль некоторого радиус-вектора, начало которого в этой точке, можно выразить через ротор поля векторов скоростей изучаемой среды:
1
■6(r + dr) = e(r) + eikdr + — rote x dr. Здесь -9ik — тензор скоростей среды, и он определяется соотношением:
ifc= 2(dr
+
Или в матричном представлении:
! з^ 1
зу
V Зх Зу /
2 V Зу ' Зх
3^
)2(
1 /З£3 ЗЛ 1 3 + 1
3z
2 V Зх Зу / Зу
1/а^1 з^3\ 1/з^2 з^
\2 ( Зх 3z / 2 ( Зу 3z )
Зх 3^2
2 \ 3z ' Зу дд1 3z
(9)
(10)
(11)
/
т
Бюллетень науки и практики /Bulletin of Science and Practice https://www.bulletennauki.com
Т. 6. №6. 2020 https://doi.org/10.33619/2414-2948/55
Применение формулы (11) для описания работы (работа рассчитывается на единицу объема среды) сил внутреннего трения, обусловленных вязкостью среды, дает следующее соотношение:
к ^
(12)
В случае рассмотрения движения, описываемого формулами (1), -L1 = а, -22 = -33 = -а/2, остальные компоненты тензора -¡^обращаются в нуль.
Полная работа сил трения во всем объеме стержня V = Sl (S-поперечное сечение в рассматриваемый момент) выражается следующей формулой:
3
A = -r|Va2
Приравнивая ее к работе растягивающей силы F(dl/dt), — получаем следующее соотношение для коэффициента а (градиента скорости течения),
3^Va2 = Fla, т. е.
а =
ZF
(13)
Для описания процесса волокнообразования в дутьевой головке воспользуемся уравнением энергобаланса в следующем виде:
3 _ d(ö-S) 1
2^ + "IT = 2Л"
(14)
Здесь п — вязкость базальтового расплава; V — объем расплава; а — градиент скорости деформации; а — поверхностное натяжение базальтового расплава; S — площадь поверхности; F — вытягивающая сила; 1 — длина.
Первое слагаемое в уравнении (14) представляет собой работу сил внутреннего трения, второе слагаемое определяет скорость изменения поверхностной энергии, правая часть описывает работу внешних сил. При достаточно больших скоростях вытяжки волокон работа, затрачиваемая на преодоление вязкости, значительно превосходит работу затрачиваемую на преодоление сил поверхностного натяжения, т. е.:
3 , 1
-пУа2 = — FZa 22
Преобразуем уравнение (15) к следующему виду ^ 1.
Используя (2), получаем = .
Принимая во внимание, что V = S1 и F = PS, получаем:
1 Р — = — ^
I
После интегрирования уравнения (16) получим:
(15)
(16)
(17)
Здесь 1 — длина волокон; Р(1:) — удельная сила, величина которой и зависимость ее от времени определяются конструкцией дутьевой головки, давлением подаваемого пара и другими факторами; 10 — характерный размер элементарного объема струи расплава в начальный момент времени; п(1:) — вязкость расплава; 1: — время.
Бюллетень науки и практики / Bulletin of Science and Practice Т. 6. №6. 2020
https://www.bulletennauki.com https://doi.org/10.33619/2414-2948/55
При условии, что плотность расплава в процессе незначительно, из уравнения сохранения массы получаем:
^21 _ ^10
охлаждения изменяется
V = Vo =
4
4
Здесь V — объем волокна; У0 — объем струи базальтового волокна.
Отсюда диаметр поперечного сечения волокна можно выразить через его длину:
d = 27УТЛ1 .
Площадь волокна или струи равна
s = 2пг2 + 2пг1 = 2п(г + 1); г « 1, б = 2пг1 = = 27лУ1.
d(gs) dt
ds
adS
a-
d2VnVl
dt
■dl dt'
ads
i-dl
ir=a^nV7Tdt
fdl\2
3 ^ 3 (dt)
Сравнивая выражения (2) и (3), получаем формулу оценки:
a
ds dt
(18) (19)
dl 2 l
3 =aVnV7T---
3nVa2 dt 3
2 l2
nv(
2 a nVl2
dt;
lV2
dt
1 _ 2 a
dl ^1 = 3 ^ n dt
nl.l.i
'V dT 1 dt
ds
_2a2 1 4a 1 1 a^
4a 1 1
3 n d dT 1 = 3n dTd = 3nUd
dt dt 2nva dt
dt 2
На основании (14) и (18) имеем:
3 , i-г d1 1
—nVa2 + aJnV/1 • — = -F1a 2 dt 2
a=
d1 dt7!
3
d1
21nVa2 + aVnV/1 df1
31 —nVa2 = — Fa
21
2
1
= 2Fa
—nVa2 + a^nV/1 • a = — Fa 3
2T1'" "V2
3 1 i-
_nVa = -F - aVnV/1
a^nV/1 • a ,—nVa2 = a F
21
2
a=
1F 2 F
a
VnVyr
3
2InV
a
(19)
A __A __A _
1F - aVnV/1 ip^S- aVnV/1 ip^V/1- aV^V/1
a=
3 w 21nV
3 w 21nV
3 w 21nV
2
Бюллетень науки и практики / Bulletin of Science and Practice Т. 6. №6. 2020
https://www.bulletennauki.com https://doi.org/10.33619/2414-2948/55
1 1
1P- VV/l • VV/l - aVnV/i VV/i - оУП P
P
3 w 2lnV 2oVn
P
•VV/i
2oVn P 2о
2oVn
3n 3n • VV/i
P
4о
3п 3п • 3п 3п • VПr2 3п 3п • г 3п 3п • d 1 / 4г\ 1 / 4г\
= зп(Р-4т)а = зп(Р"4г)
Технологические параметры и расчетные значения скорости деформации приведены в Таблице.
Таблица.
ТЕХНОЛОГИЧЕСКИЕ ХАРАКТЕРИСТИКИ РАСПЛАВОВ ИЗ БАЗАЛЬТОВЫХ ГОРНЫХ ПОРОД
Месторождение Вязкость, ^ Па • с, при t, °С
1450 1400 1350 1300 1250
Сулуу-Терек (Кыргызстан) 4,7 8,4 14,0 24,5 47,0
Берестовецкое (Украина) 3,6 6,2 10,2 18,2 35,4
Марнеульское (Грузия) 7,8 13,0 22,5 41,0 76,5
Давление энергоносителя, Р, кг/с 5
Диаметр волокна, d, мкм 0,5-2,5
Коэффициент поверхностного натяжения, 0,2-0,5
среднее значение с, н/м
Месторождение Скорость деформации, с при t, °C
1450 1400 1350 1300 1250
Сулуу-Терек (Кыргызстан) 4283,62 2396,79 1438,07 821,76 428,36
Берестовецкое (Украина) 5592,50 3247,26 1973,82 1106,21 568,73
Марнеульское (Грузия) 2581,15 1548,69 894,80 491,05 263,18
Из данных Таблицы видно, что с увеличением температуры расплава его вязкость увеличивается, также увеличивается скорость деформации. Поэтому слишком большое увеличение малых деформаций может стать основой появления отходов волокнообразования.
Экспериментально определена вязкость расплава в зависимости от химико-минералогического состава электродуговой печи для диапазона температур 1250-1450 °С [13-15]. В соответствии с полученными результатами изменение скорости деформации в процессе волокнообразования происходит в пределах 428,36-4283,62 с-1.
Таким образом, при выходе за пределы скоростей деформации в процессе производства базальтовых волокон 15-25% базальтового расплава не попадает в готовое изделие — холст из базальтовых волокон. Возникает необходимость утилизации отходов производства или использования их в качестве сырья при создании новых композиционных материалов и изделий на их основе.
Выводы
Дано обоснование процесса волокнообразования с помощью дутьевой головки. Получены соотношения, устанавливающие зависимость скорости деформации в струе волокна в зависимости от вязкости расплава.
Получены экспериментальные данные, по которым можно оценить влияние месторождения базальтов на зависимость скорости деформации от вязкости базальтового расплава.
Установлено, что высокоскоростная деформация расплава сильно влияет на качество волокон и на количество отходов при производстве волокон.
Бюллетень науки и практики / Bulletin of Science and Practice Т. 6. №6. 2020
https://www.bulletennauki.com https://doi.org/10.33619/2414-2948/55
Список литературы:
1. Ормонбеков Т. О. Техника и технология производства базальтовых волокон. Бишкек, 2010. 152 с.
2. Гурьев В. В., Тихонов Р. Д., Бегляров Э. М., Тихонова В. Р. Волокнообразование силикатных расплавов в акустическом поле // Стекло и керамика. 2000. №11. С.12-15.
3. Бегляров Э. М., Тихонов Р. Д. Физический механизм процесса волокнообразования // Огнеупоры. 1980. №6. С. 27-29.
4. Димитриенко Ю. И. Нелинейная механика сплошной среды. М.: Физматлит, 2009.
624 с.
5. Емельянов В. Н. Механика сплошной среды: Теория напряжений и основные модели. М: Юрайт, 2018. 163 с.
6. Татаринцева О. С., Углова Т. К., Игонин Г. С., Игонина Т. Н., Бычин Н. В. Определение сроков эксплуатации базальтоволокнистых теплоизоляционных материалов // Строительные материалы. 2004. №11. С. 14-15.
7. Веялис С. А., Каминскас А. Ю., Гнип И. Я., Кершулис В. И. Теплопроводность влажных стекловолокнистых и минераловатных плит // Строительные материалы. 2002. №6. С. 38-40.
8. Мясников А. А., Асланова М. С. Влияние химического состава базальтового волокна на его кислотоустойчивость // Стекло и керамика. 1964. №5. С. 18.
9. Айдаралиев Ж. К., Кайназаров А. Т., Исманов Ю. Х., Абдиев М. С., Атырова Р. С. Минералогические фазы, образующиеся при кристаллизации расплавленных магматических горных // Международный журнал прикладных и фундаментальных исследований. 2019. №2. С. 7-11. https://doi.org/10.17513/mjpfi.12661
10. Абдыкалыков А. А., Айдаралиев Ж. К, Сопубеков Н. А., Дубинин Ю. Н. Дутьевая головка. Патент на изобретение КР. Кыргызпатент. №1612. 2014.
11. Феннер Б., Ульрих М. Газовая вагранка - новая разработка для производства минеральной ваты // Базальтовые технологии. 2017. №5. С. 27-31.
12. Закожурников С. С., Закожурникова Г. С. Оптимизация технологического процесса производства карбида кремния // Молодой ученый. 2016. №9. С. 147-150.
13. Исманов Ю. Х. Интерферометрия на основе метода бесщелевой радужной голографии // Вестник КГУСТА. 2015. №4 (40). С. 194-198.
14. Исманов Ю. Х. Голографическая интерферометрия на основе эффекта Тальбота // Известия Национальной академии наук Кыргызской Республики. 2015. №2. С. 20-23.
15. Ismanov Y. K., Tynyshova T. D., Aidaraliev Z. K. Wide-range holographic interferometer // Optical Engineering. 2018. V. 57. №12. P. 124106. https://doi.org/10.1117/1.0E.57.12.124106
References:
1. Ormonbekov, T. O. (2010). Tekhnika i tekhnologiya proizvodstva bazal'tovykh volokon. Bishkek, 152. (in Russian).
2. Guryev, V. V., Tikhonov, R. D., Beglyarov, E. M., & Tikhonova, V. R. (2000). Voloknoobrazovanie silikatnykh rasplavov v akusticheskom pole. Steklo i keramika, (11), 12-15. (in Russian).
3. Beglyarov, E. M., & Tikhonov, R. D. (1980). Fizicheskii mekhanizm protsessa voloknoobrazovaniya. Ogneupory, (6), 27-29. (in Russian).
4. Dimitrienko, Yu. I. (2009). Nelineinaya mekhanika sploshnoi sredy. Moscow. (in Russian).
Бюллетень науки и практики / Bulletin of Science and Practice Т. 6. №6. 2020
https://www.bulletennauki.com https://doi.org/10.33619/2414-2948/55
5. Emelyanov, V. N. (2018). Mekhanika sploshnoi sredy: Teoriya napryazhenii i osnovnye modeli. Moscow, Yurait, 163. (in Russian).
6. Tatarintseva, O. S., Uglova, T. K., Igonin, G. S., Igonina, T. N., & Bychin, N. V. (2004). Opredelenie srokov ekspluatatsii bazal'tovoloknistykh teploizolyatsionnykh materialov. Construction Materials, (11), 14-15. (in Russian).
7. Veyalis, S. A., Kaminskas, A. Yu., Gnip, I. Ya., & Kershulis, V. I. (2002). Teploprovodnost' vlazhnykh steklovoloknistykh i mineralovatnykh plit. Construction Materials, (6), 38-40. (in Russian)
8. Myasnikov, A. A., & Aslanova, M. S. (1964). Vliyanie khimicheskogo sostava bazal'tovogo volokna na ego kislotoustoichivost'. Steklo i keramika, (5), 18. (in Russian)
9. Aydaraliev, Zh. K., Kaynazarov, A. T., Ismanov, Yu. Kh., Abdiev, M. S., & Atyrova, R. S (2019). Mineralogical phases formed during the crystallization of molten igneous rocks. International Journal of Applied and Basic Research, (2), 7-11. (in Russian). https://doi.org/10.17513/mjpfi.12661
10. Abdykalykov, A. А., Aidaraliev, Zh. K, Sopubekov, N. A., & Dubinin, Yu. Н. (2014). Dut'evaya golovka. Patent na izobretenie KR Kyrgyzpatent, (1612). (in Russian).
11. Fenner, B., & Ulrich, M. (2017). Gazovaya vagranka - novaya razrabotka dlya proizvodstva mineral'noi vaty. Bazal'tovye tekhnologii, (5), 27-31. (in Russian).
12. Zakozhurnikov, S. S., & Zakozhurnikova, G. S. (2016). Optimizatsiya tekhnologicheskogo protsessa proizvodstva karbida kremniya. Molodoi uchenyi, (9), 147-150. (in Russian).
13. Ismanov, Yu. Kh. (2015). Interferometriya na osnove metoda besshchelevoi raduzhnoi golografii. VestnikKGUSTA, (4), 194-198. (in Russian).
14. Ismanov, Yu. Kh. (2015). Golograficheskaya interferometriya na osnove effekta Tal'bota. Izvestiya Natsional'noi Akademii nauk Kyrgyzskoi Respubliki, (2), 20-23. (in Russian).
15. Ismanov, Y. K., Tynyshova, T. D., & Aidaraliev, Z. K. (2018). Wide-range holographic interferometer. Optical Engineering, 57(12), 124106. https://doi.org/10.1117/1.0E.57.12.124106
Работа поступила Принята к публикации
в редакцию 06.05.2020 г. 11.05.2020 г.
Ссылка для цитирования:
Айдаралиев Ж. К., Исманов Ю. Х., Кайназаров А. Т. Влияние характеристик базальтового расплава на процесс образования волокон // Бюллетень науки и практики. 2020. Т. 6. №6. С. 15-24. https://doi.org/10.33619/2414-2948/55/02
Cite as (APA):
Aydaraliev, Zh., Ismanov, Yu., & Kainazarov, A. (2020). Influence of Characteristics of the Melted Basalt on the Process of Formation of Fibers. Bulletin of Science and Practice, 6(6), 15-24. (in Russian). https://doi.org/10.33619/2414-2948/55/02
