Влияние геометрии и условий затвердевания слитков спокойной стали на качество поковок роторов турбогенераторов Текст научной статьи по специальности «Технологии материалов»

УДК 621.73-412.004.12

ВЛИЯНИЕ ГЕОМЕТРИИ И УСЛОВИЙ ЗАТВЕРДЕВАНИЯ СЛИТКОВ СПОКОЙНОЙ СТАЛИ НА КАЧЕСТВО ПОКОВОК РОТОРОВ ТУРБОГЕНЕРАТОРОВ

© 2011 Н.А. Зюбан, Д.В. Руцкий, С.Б. Гаманюк, К.Е. Титов, Ю.М. Посламовская,

Н.С. Витряк, С. С. Коновалов

Волгоградский государственный технический университет

Поступила в редакцию 23.03.2011

В работе приводятся результаты моделирования кристаллизации слитков спокойной стали различной геометрии, особенности их строения, механизма образования дефектных зон, а также влияние на качество изделий получаемых из них.

Ключевые слова: слиток, осевые дефекты, ковка, физическое моделирование, трещины, кристаллизация

Создание крупных энергетических установок мощностью до 1500 мВт обусловливает повышение потребности в крупногабаритных поковках роторов турбин, корпусных деталей и т.п. Эти ответственные детали получают из слитков массой 20-200 т и более. Развитие металлургических технологий и применение современного оборудования в целом обеспечивают получение качественных крупных стальных слитков для ответственных изделий энергетического и транспортного машиностроения. С увеличением массы слитков увеличивается его химическая и физической неоднородность. Дефекты, образующиеся на этапе кристаллизации слитков практически неустранимы в процессе ковки. При этом заготовка (поковка) наследует дефекты исходного металла слитка, что может служить причиной ее разрушения на стадии изготовления или эксплуатации [1, 2]. Формирование этих дефектов неразрывно связано с процессом кристаллизации металла, что обусловливает возможность регулирующего воздействия на их развитие с помощью методов управления структурой слитка [3]. Одним из таких методов является оптимизация

Зюбан Николай Александрович, доктор технических наук, профессор, заведующий кафедрой «Технология материалов» E-mail: [email protected] Руцкий Дмитрий Владимирович, кандидат технических наук, доцент кафедры «Технология материалов». E-mail: [email protected] Гаманюк Сергей Борисович, аспирант Титов Константин Евгеньевич, кандидат технических наук, доцент кафедры «Технология материалов» Посламовская Юлия Михайловна, кандидат технических наук, доцент кафедры «Технология материалов» Витряк Никита Сергеевич, студент Коновалов Сергей Сергеевич, студент

геометрических параметров слитка, обеспечивающая получение благоприятной структуры и строения слитка с минимальным количеством внутренних дефектов.

Цель работы: определение влияния конфигурации донной части на особенности строения и механизм образования дефектных зон слитков и получаемых из них изделий машиностроения.

120.00

100.00

S0.00

ЯШ

40.00

20.00

0.00

0.00 20.00 40.00 60.00 80.00 100.00 Относительное вреш затвердевания.0 о

Рис. 1. Кривые вертикального и горизонтального затвердевания слитков: 1, 2 - вертикальное и горизонтальное затвердевание в обычном слитке; 3, 4 - вертикальное и горизонтальное затвердевание в опытном слитке

В работе проведено физическое моделирование процессов разливки и затвердевания слитков различной геометрии с целью выявления особенностей формирования их строения и структуры. Геометрические параметры модельных слитков соответствовали промышленным слиткам. В качестве вещества, моделирующего жидкий металл, использовали натрий

4 2 \

V

"*»Верн1каш>ное отвердевшие -•-горнтонтпыюезатбердемшк

\ 1 \з -*- вертикальное затвердевание -»-горизонтальное затвердевание

серноватистокислый, т.к. его теплофизические свойства совпадают с условиями затвердевания стали. Изменение количества твердой фазы в процессе затвердевания обычного и опытного слитков представлены на рис. 1.

Из рисунка видно, что процесс кристаллизации для обоих слитков является идентичным. Нижние горизонты затвердевают быстрее, в средней и верхней части слитков интенсивность кристаллизации снижается. В слитке с выпуклой донной частью на нижнем горизонте скорость образования твердой фазы в среднем в 1,3 раза выше, чем в обычном. На среднем и верхнем горизонтах скорость кристаллизации в сравниваемых слитках одинакова. Изменение конфигурации поддона позволяет увеличить в среднем в 1,4 раза долю вертикальной кристаллизации (см. рис. 1) за счет высокой скорости затвердевания нижней части слитков. Одним из критериев направленности процесса кристаллизации является величина литейной конусности. В модельном слитке обычной геометрии максимальное значение литейной конусности соответствует 48,6%, а в слитке с измененной донной частью - 79,7%. Изменение геометрии поддона создаёт более благоприятные условия кристаллизации и обеспечивает сокращение протяжённости осевой зоны слитка, характеризующейся наличием большого количества усадочных дефектов. Физическим моделированием установлено, что одним из эффективных способов влияния на

процессы затвердевания является изменение конфигурации донной части за счёт применения выпуклого поддона. Данный способ позволил уменьшить фактическое отношение высоты к среднему диаметру тела слитка, при этом геометрия изложницы не изменилась.

Для подтверждения результатов моделирования был проведен анализ литой макроструктуры, полученных моделированием и промышленных слитков, параметры которых были одинаковыми. На рис. 2 приведены особенности строения и структуры слитков с обычной и измененной конфигурацией донной части массой 24,2 и 22,5 т стали 38ХН3МФА, отлитых с вакуумированием металла в струе. Каждая структурная зона отличается от остальных параметрами дендритной структуры, плотностью, химическим составом. Анализ структуры показал, что зона конуса осаждения в слитке с измененной конфигурацией донной части в 1,2-1,3 раза больше по сравнению с обычным слитком. Это обусловило сокращение протяжённости осевой зоны опытного слитка на 40%, в которой сконцентрировано наибольшее количество трещин и несплошно-стей (см. рис. 2 в, г). Эти дефекты располагаются в постоянно сужающейся кверху области, ограниченной по периметру шнурами внеосе-вой ликвации. В нижней части осевой зоны слитков, трещины более мелкие, с неявно выраженной ориентацией.

Рис. 2. Структурные зоны в слитках: а - слиток обычной геометрии; б - слиток с измененной донной частью; в, г - макроструктура дефектных зон обычного и опытного слитков

До уровня примерно 2/3 высоты тела слитка угол раскрытия У-образных трещин в слитке обычной геометрии возрастает с 99 до 106° (рис. 3). В слитке с измененной конфигурацией донной части его значение является постоянным, за исключением верхних горизонтов, где угол раскрытия увеличивается с 60 до 120°. В опытном слитке трещины имеют более благоприятную ориентацию для последующей заварки при ковке (осадке). Средняя величина дендритов в слитке с выпуклым поддоном в среднем в 1,2 раза меньше, чем в слитке обычной геометрии, а плотность дендритной структуры в 1,4 раза выше. Зона сосредоточения У-образных трещин сформирована из дендритов размером от 3,0 до 8,0 мм.

Меньшая величина кристаллов и большая плотность структуры, формирующих осевую зону способствуют повышению однородности строения и улучшению проработки осевых объемов, после обработки давлением.

Из слитков с изменённой конфигурацией донной части ковкой получали валы роторов турбогенераторов. После окончательной термической обработки (закалка 800°С и отпуск 600°С) заготовки исследовались в объёме штатного контроля. Результаты механических испытаний валов роторов турбогенераторов представлены в таблице 1. Из таблицы 3 видно, что валы, изготовленные из опытного и обычного слитков, имеют одинаковый уровень механических свойств.

Таблица 1. Результаты механических испытаний вала ротора турбогенератора, откованного из обычного и слитка с измененной конфигурацией донной части

Тип слитка Механические свойства

Ст, МПа Св, МПа 5, % % кси, кДж/м2

ТУ 750 900 16- -18 35- -40 550 ^600

направление прод танг прод танг прод танг прод танг прод танг

валы из обычных 925 920 1130 1125 22,0 21,0 60,5 60,0 735 730

слитков 91 900 1115 1105 20,0 19,5 56,5 55,5 71 710

валы из слитков с выпуклой донной частью 920 910 915 910 1120 1110 1120 1110 21,0 20,5 21,5 20,5 61,5 59,5 61,0 59,5 730 71 730 720

Примечание: в числителе - средние значения, в знаменателе - минимальные

Обработка большого массива данных результатов ультразвукового контроля поковок валов, полученных из обычных слитков выявила, что причиной отклонения качественных характеристик от нормативных являются дефекты осевого строения слитков, выявляемые в теле заготовок (см. рис. 3 а). По результатам

ультразвукового контроля готовый вал ротора из опытного слитка удовлетворял требованиям ГОСТ. Видно (см. рис. 3 б), что вал ротора турбогенератора, изготовленный из слитка с выпуклой донной частью, имеет более плотную структуру по сравнению с аналогичным валом, полученным из обычного слитка.

Рис. 3. Макроструктура осевой части торцевых дисков валов роторов турбогенераторов, откованных из обычного слитка (а) и слитка с выпуклой донной (б)

Выводы:

1. Результаты физического моделирования процессов, протекающих при кристаллизации слитков с различной конфигурацией донной части, показали, что, изменение конфигурации поддона позволяет в среднем в 1,4 раза увеличить долю вертикальной кристаллизации за счет увеличения скорости затвердевания нижней части, которая в 1,3 раза выше, чем в обычном слитке. На среднем и верхнем горизонтах скорость кристаллизации одинакова;

2. Применение в слитке выпуклого поддона, при остальных неизменных параметрах, позволило в 2 раза сократить протяженность зоны осевой рыхлости и на четверть размер зоны дугообразных трещин;

3. Исследования поковок валов роторов турбогенераторов показали, что в опытном слитке из-за сокращения протяжённости осевой зоны и, соответственного уменьшения дефектов усадочного происхождения, после

операции осадки структура метала, является более плотной, при этом трещины заковываются до следов.

Работа выполнена в рамках проекта 2.1.2/9220 «Исследование фундаментальных процессов формирования структуры и свойств сверхкрупных металлоизделий в различных условиях кристаллизации больших масс металла»

СПИСОК ЛИТЕРАТУРЫ:

1. Зюбан, Н.А. Развитие технологии получения крупных стальных слитков и проблемы качества металла / Н.А. Зюбан, С.И. Жульев // Металлург. 2009. №6. С. 48-50.

2. Руцкий, Д. В. Ликвация в крупных кованых изделиях / Д.В. Руцкий, С.И. Жульев, К.Е. Титов // Проблемы чёрной металлургии и материаловедения. 2008. № 2. С. 21-26.

3. Ефимов, В.А. Технологии современной металлургии / В.А. Ефимов, А.С. Эльдарханов. - М.: Новые технологии, 2004. 784 с.

INFLUENCE OF GEOMETRY AND CONDITIONS OF HARDENING OF QUIET STEEL INGOTS ON QUALITY OF TURBOGENERATOR

ROTOR FORGINGS

© 2011 N.A. Zyuban, D.V. Rutskiy, S.B. Gamanyuk, K.E. Titov, Yu.M. Poslamovskaya,

N.S. Vitryak, S.S. Konovalov

Volgograd State Technical University

In work results of modeling the crystallization of quiet steel ingots of various geometry, feature of their structure, mechanism of defective zones formation, and also influence on quality of products received of them are resulted.

Key words: ingot, axial defects, malleating, physical modeling, cracks, crystallization

Nikolay Zyuban, Doctor of Technical Sciences, Professor, Head of the "Materials Technology" Department. E-mail: [email protected] Dmitriy Rustkiy, Candidate of Technical Sciences, Associate Professor at the "Materials Technology" Department. E-mail: [email protected] Sergey Gamanyuk, Post-graduate Student

Konstantin Titov, Candidate of Technical Sciences, Associate Professor at the "Materials Technology" Department

Yuliya Poslamovskaya, Candidate of Technical Sciences, Associate Professor at the "Materials Technology" Department Nikita Bitryak, Student Sergey Konovalov, Student