CC BY
48
УДК 621.91.01 DOI 10.18698/0536-1044-2016-3-56-64
Влияние геометрических параметров режущего лезвия на формирование области пластической деформации при резании титанового сплава ОТ4
Г.И. Коровин1, А.В. Филиппов2'3, А.В. Проскоков2, В.В. Горбатенко3
1 ООО «ПК МИОН», 634034, Томск, Российская Федерация, Вершинина ул., д. 46/5
2 Юргинский технологический институт национального исследовательского Томского политехнического университета, 652055, Юрга, Российская Федерация, Ленинградская ул., д. 26
3 Институт физики прочности и материаловедения СО РАН, 634055, Томск, Российская Федерация, Академический просп., д. 2/4
The Effect of the Cutting Edge Geometry
on the Formation of the Plastic Deformation Area
when Cutting Titanium Alloy OT4
G.I. Korovin1, A.V. Filippov2'3, A.V. Proskokov2, V.V. Gorbatenko3
1 OOO PK MION (General Purpose Multifaceted Tools), 634034, Tomsk, Russian Federation, Vershinin St., Bldg. 46/5
2 Yurga Institute of Technology, Affiliate of the National Research Tomsk Polytechnic University, 652055, Yurga, Russian Federation, Leningradskaya St., Bldg. 26
3 Institute of Strength Physics and Materials Science, Siberian Branch, Russian Academy of Sciences, 634055, Tomsk, Russian Federation, Akademicheskiy Pr., Bldg. 2/4
e-mail: [email protected], [email protected], [email protected]
Исследование влияния геометрических параметров инструмента на процесс механической обработки резанием актуально вследствие необходимости разработки прогрессивного инструмента для достижения высоких показателей точности, качества и производительности в современном машиностроении. Под действием инструмента происходит деформация материала заготовки, формирование стружки и поверхностного слоя детали. Последнее определяет эксплуатационные характеристики детали и элемента конструкции изделия, в котором она используется. Приведены результаты экспериментального исследования процесса резания титанового сплава ОТ4 инструментом с различными геометрическими параметрами. Исследования выполнялись на малой скорости по схеме свободного ортогонального и косоугольного резания. Для выявления влияния геометрических параметров инструмента на процесс резания определена интенсивность пластической деформации сдвига. Оценка величины деформации выполнена с применением метода цифровой корреляции изображений. Исследовано влияние переднего угла и угла наклона режущей кромки. Полученные результаты могут быть полезны при разработке конструкции современного металлорежущего инструмента.
Ключевые слова: свободное резание, косоугольное резание, деформация материала, титановый сплав, цифровая корреляция изображений.
Research into the influence of geometrical parameters of cutting tools on the machining process is important due to the need to develop advanced tools for achieving high levels of precision, quality and efficiency in modern engineering. Under the action of the tools, deformation of the workpiece material occurs; chips and surface layer of the machined part are
formed. The latter determines the performance of the part, and of the structure element, in which the part is used. The article presents the results of the experimental study of cutting titanium alloy OT4 by tools with various geometrical parameters. The research was carried out at low speeds using free orthogonal and oblique cutting schemes. To ascertain the effect of the tools geometrical parameters on the cutting process, the intensity of the plastic shear strain was determined. The magnitude of the strain was evaluated using the method of digital image correlation. The effect of the rake angle and the cutting edge inclination were assessed. The results obtained can be used to design modern metal cutting tools.
Keywords: free cutting, oblique cutting, material deformation, titanium alloy, digital image correlation.
Обработка резанием — один из наиболее эффективных способов формообразования. Многогранность и сложность процессов, происходящих в зоне резания, не позволяет получить однозначной связи их различных физических характеристик. Износостойкость инструмента, производительность и стабильность процесса резания, а также качество обработанной поверхности зависят от геометрических параметров режущего лезвия, режимов резания, жесткости технологической системы, материалов пары инструмент — деталь [1-3]. Для понимания протекающих в зоне резания процессов целесообразно рассмотреть отдельно факторы, влияющие на формирование области пластической деформации.
Для разных материалов и условий резания характерны различные механизмы стружкооб-разования [2, 3]. В частности, стружкообразо-вание меди реализуется по сливному механизму в широком интервале режимов резания и геометрических параметров режущего лезвия. При обработке титановых сплавов в зависимости от условий обработки возможно формирование элементной, суставчатой и сливной стружки [4-7].
Наиболее распространенными способами исследования деформационных процессов при резании являются изучение микрошлифов и метод делительных сеток [8]. Эти способы имеют высокую трудоемкость и требуют получения фрагмента зоны резания с неповрежденной стружкой, что достигается путем мгновенной остановки процесса с помощью специальных приспособлений. Более современными методами исследования деформационных процессов в зоне резания являются голографиче-ская интерферометрия [9] и цифровая корреляция изображений (БЮ) [10-12]. Эти методы отличаются высокой чувствительностью, возможностью автоматизации исследования и отсутствием необходимости проведения металло-
графических исследований предварительно изготовленных микрошлифов.
Метод цифровой корреляции изображений для исследования процесса резания, рассмотренный в работах [10-12], заключается в регистрации процесса резания цифровой видеокамерой с одновременной подсветкой зоны резания монохроматическим лазером. Лазерное излучение создает на поверхности образца контрастную картину спеклов, которые используются в качестве системы маркеров для вычисления Б1С. Последовательное сравнение кадров видеозаписи с применением корреляционных алгоритмов позволяет рассчитать векторное поле перемещений, используемое для анализа направления и скорости движения материала заготовки в зоне резания и расчета величины относительной деформации. Основным преимуществом метода Б1С является получение видеозаписи процесса, которую можно многократно изучать, используя различные алгоритмы расчета. Кроме того, метод не требует подготовки микрошлифов и проведения металлографических исследований, что существенно снижает трудоемкость экспериментальных исследований.
В работах [10-12] исследовались особенности формирования пластической деформации при резании поликристаллической меди инструментом с разными передними углами и углами наклона режущей кромки. В результате было установлено, что увеличение переднего угла и угла наклона режущей кромки приводит к уменьшению интенсивности пластической деформации сдвига и размеров области пластической деформации в зоне стружкообразова-ния.
Цель работы — экспериментальное исследование влияния геометрических параметров режущего лезвия на формирование области пластической деформации в образцах из титанового сплава ОТ4.
Методика исследования. Рассмотрим влияние геометрических параметров режущего лезвия на формирование пластической деформации в образце из титанового сплава ОТ4. Коррозионно-стойкий деформируемый титановый сплав ОТ4 применяется для изготовления деталей авиационной техники, работающих при температурах до 350 °С. Сплав ОТ4 относится к системе И-А1-Мп (Ti-4.2Al-1.6Mn) с псевдо- а-структурой и небольшим количеством Р-фазы, стабилизированной марганцем.
Инструмент выполнен из стали Р6М5К5. Скорость резания ограничена 13 мм/мин вследствие особенностей регистрирующей аппаратуры (скорость видеосъемки 27 кадров/с). Эксперимент осуществляли по схеме свободного ортогонального и косоугольного резания (рис. 1, а). В случае косоугольного резания наклонная часть лезвия располагалась вне поля зрения видеокамеры.
Для исследований были подготовлены два комплекта резцов. Первый — с передними углами у = +4; 0; -4°, задним углом а = 7,5° и углом наклона режущей кромки X = 0°. Второй — с углами X = 7,5; 15; 30; 35° при а = 7,5° и у = 15°.
Обработка видеозаписи исследуемого процесса выполнялась с помощью специального программного обеспечения, разработанного в ИФПМ СО РАН [13-15]. В результате корреляционного анализа была получена информация о величине и направлении смещения деформируемого материала в процессе резания. Схематичное изображение векторного поля перемещений показано на рис. 1, б.
В процессе экспериментального исследования осуществляли наблюдение за боковой по-
верхностью образца, в связи с чем поперечную деформацию не определяли. Дальнейшие расчеты проводили для плоскодеформированного состояния. Согласно общим представлениям теории пластического деформирования [16], по известным перемещениям могут быть определены компоненты относительной деформации:
дУг дг
ди„
£ = ■
к—у
ду
У гу =-
1 ( дУг диу
ду дг
, (1)
где Уг — проекция вектора перемещения на ось 0Z; иу — проекция вектора перемещения на ось 0Y.
Интенсивность деформации сдвига для плоскодеформированного состояния [17]
= -
Еу")
2 2 2 3 2
^ £г ^ £ у ^ гу .
(2)
В результате расчета по формулам (1)-(2) получена матрица значений е1 в пределах зоны резания с шагом 0,12 мм по осям 02 и 0У. На основе полученных данных в программе МаШСАЭ были построены топограммы с распределением е;. Для наглядного представления на полученные топограммы нанесены контуры инструмента и исследуемого образца.
В качестве количественной оценки влияния геометрических параметров инструмента на формирование пластической деформации определены площадь 5 области пластической деформации и глубина А деформированного слоя. За критерий пластической деформации принята величина относительной деформации
Рис. 1. Схема экспериментальной установки (а) и векторное поле деформации в зоне резания (б) 1 — образец; 2 — инструмент; 3 — цифровая видеокамера; 4 — лазер; 5 — блок питания; 6 — персональный компьютер
Рис. 2. Интенсивность пластической деформации: a — у= +4°; б — у = 0°; в — у = -4°
более 0,01 [16]. Величины 5 и А найдены графическим методом с учетом масштабного коэффициента.
Основные результаты. На рис. 2 приведены топограммы интенсивности пластической деформации при резании титанового сплава ОТ4 инструментом с передними углами у = +4; 0; -4° при а = 7,5°, X = 0°. Там же показаны схематичные изображения сформировавшихся и отделившихся элементов стружки.
Наибольшая величина в1 наблюдается вблизи вершины инструмента, в области контакта задней поверхности инструмента с заготовкой и вблизи свободной поверхности образца у границы области скалывания. Для рассматриваемых случаев стоит отметить формирование узкой полосы с большой интенсивностью деформации. Эта полоса по своему виду и расположению напоминает условную плоскость сдвига.
В рассматриваемом случае механизм струж-кообразования относится к элементному типу. Образование стружки происходит путем накопления деформации в объеме материала с ее локализацией в узкой полосе. При достижении некоторого критического значения деформации происходит сдвиг элемента стружки по границе скалывания, которая отмечена на рис. 2. Скалывание происходит от вершины инструмента и распространяется вдоль цепочки областей с большими значениями е.
На рис. 3 приведены изображения элементной стружки, полученной при резании инструментом с углом у = 0°. Изображения получены с помощью лазерного сканирующего микроскопа
Olympus LEXT OLS 4100. Элемент по своей форме близок к треугольнику. Основание имеет плоскую площадку, сформировавшуюся в результате сжатия материала передней поверхностью инструмента. Сжатие материала образца приводит к формированию уширения элемента (b2 > bi) вблизи поверхности контакта стружки с инструментом (рис. 3, б), что согласуется с высокой интенсивностью деформации ei = 0,04 вблизи передней поверхности инструмента (рис. 2, б).
На рис. 4 приведены топограммы интенсивности пластической деформации при резании титанового сплава ОТ4 инструментом с углами наклона лезвия X = 7,5; 15; 30; 35° при а = 7,5° и у = 15°.
Стружка, сходящая по наклонной передней поверхности, имеет форму сплошной витой спирали. Механизм стружкообразования при
Рис. 3. Внешний вид элементной стружки, полученной при резании инструментом с углом у = 0°: а — боковая поверхность; б — вид на плоскость сдвига
Рис. 4. Интенсивность пластической деформации: a — X = 7,5°; б — X = 15°; в — X = 30°; г — X = 35°
резании инструментом с углами X = 15; 30; 35° относится к сливному типу, т. е. идет непрерывное пластическое деформирование материала образца без скалывания и образования элементной стружки. При резании с углом X = 7,5° стружка имеет вид связанных сегментов, скалывание не происходит.
Рис. 5. Внешний вид витой стружки, полученной при резании инструментом с углом X = 35°
Наибольшая интенсивность деформации при резании инструментом с углом X = 7,5° сосредоточена в пределах узкой полосы, как и при резании инструментами с углом X = 0° при у = = +4; 0; -4°. С увеличением угла X деформация приобретает менее локализованный характер. Значение е\ нарастает от границы области пластической деформации в направлении передней поверхности инструмента. Во всех случаях большие значения е1 наблюдаются вблизи вершины лезвия инструмента.
На рис. 5 приведено изображение фрагмента витой стружки, полученной при резании инструментом с углом X = 35°. Стружка имеет целостную форму (без сегментов) в виде витой спирали с шагом 3 мм и диаметром 4 мм. Увеличение угла наклона лезвия приводит к изменению направления сдвига за счет дополнительного сдвига в поперечном направлении, что является основной причиной завивания стружки в спираль. На рис. 6 показаны зависи-
S, мм
2,4 2,0 1,6 1.2 0,8 0,4 0
>. = 0°
у
х = о° [—
0
10
А, мм
0,30
0,25
0,20
- х = 7,5°
0,15
-х = 15°
-х- 30° 0,10
-х = 35°
0,05
0L
15 у, град
4 = 0°
X = 0°'J Г" -»- я, = о°
0
10
А, = 30° X = 35°
15 г, град
Рис. 6. Влияние геометрических параметров режущего лезвия X и у на площадь области пластической деформации (я) и глубину деформированного слоя (б)
мости площади 5 области пластической деформации и глубины Д деформированного слоя при различных значениях угла X наклона режущей кромки и переднего угла у.
Согласно полученной зависимости (рис. 6, я), площадь области пластической деформации уменьшается с увеличением угла наклона режущей кромки и переднего угла инструмента. Глубина деформированного слоя (см. рис. 6, б) также уменьшается с увеличением переднего угла инструмента. Следовательно, снижается степень деформационного воздействия на поверхностный слой материала заготовки, что способствует уменьшению наклепа и величины остаточных напряжений в поверхностном слое детали.
Одной из основных задач развития предложенного экспериментального подхода является переход на более высокие скорости резания, которые будут соответствовать применяемым на производстве. Как показано в работах [18, 19], решение этой задачи возможно в случае применения высокоскоростной цифровой монохроматической видеокамеры и оптического микроскопа.
Выводы
1. Резание с углом X = 0° сопровождается сжатием и сдвигом материала образца, которые протекают в плоскости ХОТ (см. рис. 2). Увеличение угла наклона режущей кромки приводит к изменению деформированного состояния от плоского к объемному и характера стружкооб-разования от элементного к сливному типу.
2. Увеличение переднего угла и угла наклона режущей кромки приводят к уменьшению площади области пластической деформации.
3. Интенсивность е пластической деформации сдвига уменьшается с увеличением угла наклона режущей кромки и переднего угла инструмента.
4. Изменение характера стружкообразова-ния от элементного к сливному с увеличением угла X является положительным фактором изменения геометрических параметров режущего лезвия, поскольку процесс резания становится более устойчивым.
5. Уменьшение глубины деформированного слоя с увеличением углов у и X также является положительным аспектом влияния геометрических параметров инструмента на процесс резания.
Литература
[1] Denkena B., Biermann D. Cutting edge geometry. CIRP Annals — Manufacturing Technolo-
gy, 2014, vol. 63 (2), pp. 631-653.
[2] Arrazola P.J., Ozel T., Umbrello D., Davies M., Jawahir I.S. Recent advances in modeling of metal
machining processes. CIRP Annals — Manufacturing Technology, 2013, vol. 62, pp. 695-718.
[3] Грановский Г.И., Грановский В.Г. Резание металлов. Москва, Высшая школа, 1985.
304 с.
[4] Molinari A., Musquar C., Sutter G. Adiabatic shear banding in high speed machining of
Ti-6Al-4V: experiments and modeling. International Journal of Plasticity, 2002, vol. 18, pp. 443-459.
[5] Ulutan D., Ozel T. Machining induced surface integrity in titanium and nickel alloys: A re-
view. International Journal of Machine Tools and Manufacture, 2011, vol. 51, pp. 250280.
[6] Sun S., Brandt M., Dargusch M.S. Characteristics of cutting forces and chip formation in ma-
chining of titanium alloys. International Journal of Machine Tools and Manufacture, 2009, vol. 49, pp. 561-568.
[7] Komanduri R. Some clarifications on the mechanics of chip formation when machining tita-
nium alloys. Wear, 1982, vol. 76, pp. 15-35.
[8] Дель Г.Д., Новиков Н.А. Метод делительных сеток. Москва, Машиностроение, 1979.
144 с.
[9] Ефимович И.А. Циклический характер напряженно-деформированного состояния ре-
жущей части инструмента в процессе резания. Вестник машиностроения, 2003, № 7, с. 48-52.
[10] Proskokov A.V., Filippov A.V., Gorbatenko V.V. Experimental Study of Plastic Deformation Intensity in Cutting Zone. Applied Mechanics and Materials, 2015, vol. 770, pp. 200-204.
[11] Filippov A.V., Gorbatenko V.V. Influence of Rake Angle Tool on Plastic Deformation in Chip Formation when Cutting. Applied Mechanics and Materials, 2014, vol. 682, pp. 525-529.
[12] Филиппов А.В., Проскоков А.В. Исследование процесса стружкообразования при резании металлов методом цифровой корреляционной спекл-интерферометрии. Вестник МГТУ им. Н.Э. Баумана. Сер. Машиностроение, 2014, № 2, c. 100-113.
[13] Polyakov S.N., Gorbatenko V.V., Lopaev E.L., Zuev L.B. Method of computation decorrelation of digital speckle-images for studying plastic deformation. Avtometriya, 2003, vol. 39(5), pp. 102-111.
[14] Gorbatenko V.V., Polyakov S.N., Zuev L.B. System for visualization of plastic deformation by means of speckle video images. Pribory i Tekhnika Eksperimenta, 2002, vol. 45 (3), pp. 164-165.
[15] Gorbatenko V.V., Polyakov S.N., Zuev L.B. Visualization of the deformation localization zones using numerical decorrelation of videoimages with speckles (Chernov-Luders lines). Zavodskaya Laboratoriya. Diagnostika Materialov, 2001, vol. 67 (7), pp. 29-32.
[16] Фридман Я.Б. Механические свойства металлов. Ч. 1: Деформация и разрушение. Москва, Машиностроение, 1972. 472 с.
[17] Воронцов А.Л., Султан-Заде Н.М., Албагачиев А.Ю. Разработка новой теории резания. Вестник машиностроения, 2008, № 4, с. 69-74.
[18] Sagapuram D., Yeung H., Guo Y., Mahato A., M'Saoubi R., Compton W.D., Trumble K.P., Chandrasekar S. On control of flow instabilities in cutting of metals. CIRP Annals — Manufacturing Technology, 2015, vol. 64, pp. 49-52.
[19] Guo Y., Saldana C., Compton W.D., Chandrasekar S. Controlling deformation and microstructure on machined surfaces. Acta Materialia, 2011, vol. 59, pp. 4538-4547.
References
[1] Denkena B., Biermann D. Cutting edge geometry. CIRP Annals - Manufacturing Technology,
2014, vol. 63, iss. 2, pp. 631-653.
[2] Arrazola P.J., Ozel T., Umbrello D., Davies M., Jawahir I.S.. Recent advances in modelling of metal
machining processes. CIRP Annals - Manufacturing Technology, 2013, vol. 62, pp. 695-718.
[3] Granovskii G.I., Granovskii V.G. Rezanie metallov [Cutting metal]. Moscow, Vysshaia shkola
publ., 1985. 304 p.
[4] Molinari A., Musquar C., Sutter G. Adiabatic shear banding in high speed machining of Ti-
6A1-4V: experiments and modeling. International Journal of Plasticity, 2002, vol. 18, pp. 443-459.
[5] Ulutan D., Ozel T. Machining induced surface integrity in titanium and nickel alloys: A re-
view. International Journal of Machine Tools and Manufacture, 2011, vol. 51, pp. 250-280.
[6] Sun S., Brandt M., Dargusch M.S. Characteristics of cutting forces and chip formation in ma-
chining of titanium alloys. International Journal of Machine Tools and Manufacture, 2009, vol. 49, pp. 561-568.
[7] Komanduri R. Some clarifications on the mechanics of chip formation when machining tita-
nium alloys. Wear, 1982, vol. 76, pp. 15-35.
[8] Del' G.D., Novikov N.A. Metod delitel'nykh setok [The method of dividing nets]. Moscow,
Mashinostroenie publ., 1979. 144 p.
[9] Efimovich I.A. Tsiklicheskii kharakter napriazhenno-deformirovannogo sostoianiia rezhush-
chei chasti instrumenta v protsesse rezaniia [The cyclic nature of the stress-strain state of the cutting part of the tool during the cutting process]. Vestnik mashinostroeniia [Russian Engineering Research]. 2003, no. 7, pp. 48-52.
[10] Proskokov A. V., Filippov A.V., Gorbatenko V.V. Experimental Study of Plastic Deformation Intensity in Cutting Zone. Applied Mechanics and Materials, 2015, vol. 770, pp. 200-204.
[11] Filippov A.V., Gorbatenko V.V. Influence of Rake Angle Tool on Plastic Deformation in Chip Formation when Cutting. Applied Mechanics and Materials, 2014, vol. 682, pp. 525-529.
[12] Filippov A.V., Proskokov A.V. Issledovanie protsessa struzhkoobrazovaniia pri rezanii metallov metodom tsifrovoi korreliatsionnoi spekl-interferometrii [Study of Chip Forming in Cutting Metals using the Method of Digital Correlation Speckle Interferometry]. Vestnik MGTU im. N.E. Baumana. Ser. Mashinostroenie [Herald of the Bauman Moscow State Technical University. Ser. Mechanical Engineering]. 2014, no. 2, pp. 100-113.
[13] Polyakov S.N., Gorbatenko V.V., Lopaev E.L., Zuev L.B. Method of computation decorrela-tion of digital speckle-images for studying plastic deformation. Avtometriya, 2003, vol. 39, iss. 5, pp. 102-111.
[14] Gorbatenko V.V., Polyakov S.N., Zuev L.B. System for visualization of plastic deformation by means of speckle video images. Pribory i Tekhnika Eksperimenta, 2002, vol. 45, iss. 3, pp. 164-165.
[15] Gorbatenko V.V., Polyakov S.N., Zuev L.B. Visualization of the deformation localization zones using numerical decorrelation of videoimages with speckles (Chernov-Luders lines). Zavodskaya Laboratoriya. Diagnostika Materialov, 2001, vol. 67, iss. 7, pp. 29-32.
[16] Fridman Ia.B. Mekhanicheskie svoistva metallov. Chast' 1. Deformatsiia i razrushenie [Mechanical properties of metals. Part 1: Deformation and fracture]. Moscow, Mashinostroenie publ., 1972. 472 p.
[17] Vorontsov A.L., Sultan-Zade N.M., Albagachiev A.Yu. Development of a new theory of cutting: 4. General principles of a new theory of cutting. Russian Engineering Research, 2008, vol. 28, no. 4, pp. 346-351.
[18] Sagapuram D., Yeung H., Guo Y., Mahato A., M'Saoubi R., Compton W.D., Trumble K.P., Chandrasekar S. On control of flow instabilities in cutting of metals. CIRP Annals — Manufacturing Technology, 2015, vol. 64, pp. 49-52.
[19] Guo Y., Saldana C., Compton W.D., Chandrasekar S. Controlling deformation and microstructure on machined surfaces. Acta Materialia, 2011, vol. 59, pp. 4538-4547.
Статья поступила в редакцию 30.12.2015
Информация об авторах
КОРОВИН Георгий Иванович (Томск) — технический директор. ООО «ПК МИОН» (634034, Томск, Российская Федерация, Вершинина ул., д. 46/5, e-mail: [email protected]).
ФИЛИППОВ Андрей Владимирович (Юрга) — младший научный сотрудник лаборатории физики упрочнения поверхности. Институт физики прочности и материаловедения СО РАН; ассистент кафедры технологии машиностроения. Юргинский технологический институт национального исследовательского Томского политехнического университета (652055, Юрга, Российская Федерация, Ленинградская ул., д. 26, e-mail: [email protected]).
ПРОСКОКОВ Андрей Владимирович (Юрга) — кандидат технических наук, доцент кафедры «Технология машиностроения». Юргинский технологический институт национального исследовательского Томского политехнического университета (652055, Юрга, Российская Федерация, Ленинградская ул., д. 26, e-mail: [email protected]).
ГОРБАТЕНКО Вадим Владимирович (Томск) — кандидат физ.-мат. наук, старший научный сотрудник лаборатории физики прочности 3. Институт физики прочности и материаловедения СО РАН (634055, Томск, Российская Федерация, Академический пр-т, д. 2/4, e-mail:
Information about the authors
KOROVIN Georgiy Ivanovich (Tomsk) — Technical Director. OOO PK MION (General Purpose Multifaceted Tools) (634034, Tomsk, Russian Federation, Vershinin St., Bldg. 46/5, e-mail: [email protected]).
FILIPPOV Andrey Vladimirovich (Yurga) — Junior Research Associate, Laboratory of Physics of Surface Hardening. The Institute of Physics of Strength and Material Science, The Russian Academy of Sciences; assistant Department of Mechanical Engineering Technology. Yurga Institute of Technology, Affiliate of the National Research Tomsk Polytechnic University (652055, Yurga, Russian Federation, Leningradskaya St., Bldg. 26, e-mail: [email protected]).
PROSKOKOV Andrey Vladimirovich (Yurga) — Candidate of Science (Eng.), Associate Professor, Department of Engineering Technology. Yurga Institute of Technology, Affiliate of the National Research Tomsk Polytechnic University (652055, Yurga, Russian Federation, Leningradskaya St., Bldg. 26, e-mail: [email protected]).
GORBATENKO Vadim Vladimirovich (Tomsk) — Candidate of Science (Physics and Math), Senior Researcher, Laboratory of Strength Physics 3. Institute of Strength Physics and Materials Science, Siberian Branch, Russian Academy of Sciences (634055, Tomsk, Russian Federation, Akademiches-kiy Pr., Bldg. 2/4, e-mail: [email protected]).
В Издательстве МГТУ им. Н.Э. Баумана вышла в свет монография В.В. Кузенова, А.И. Лебо, И.Г. Лебо, С.В. Рыжкова
«Физико-математические модели и методы расчета воздействия мощных лазерных и плазменных импульсов на конденсированные и газовые среды»
Книга посвящена изучению физических процессов в веществе при взаимодействии с мощными источниками импульсного нагрева. Дан краткий исторический очерк, описана физика лазерного термоядерного синтеза. Основное внимание уделено построению математических моделей и численным исследованиям физических явлений в высокотемпературной плазме для инерционного и магнитно-инерциального термоядерного синтеза. Приведены различные методы численных решений уравнений магнитно-радиационной плазмодинамики.
По вопросам приобретения обращайтесь:
105005, Москва, 2-я Бауманская ул., д. 5, стр. 1.
Теп.: +7 499 263-60-45, факс: +7 499 261-45-97;
[email protected]; www.baumanpress.ru
