CC BY
20
УДк 669.295:669.85/86:621.791.6 DOI: 10.24412/0321-4664-2021-4-50-59
ВЛИЯНИЕ ГАДОЛИНИЯ НА СТРУКТУРУ СВАРНЫХ СОЕДИНЕНИЙ ИЗ ТИТАНОВОГО СПЛАВА Т1—6,5А1—47г—2,48п—0,95МЬ—0,7Мо—0,05Ре—0,281, ПОЛУЧЕННЫХ НЕРАСХОДУЕМЫМ ЭЛЕКТРОДОМ
Светлана Владимировна Скворцова, докт. техн. наук, Иван Алексеевич Гоушин, канд. техн. наук, Мария Борисовна Афонина, канд. техн. наук
Московский авиационный институт (Национальный исследовательский университет), Москва, Россия, scvorcovasv@mati.ru
Аннотация. Работа посвящена изучению влияния гадолиния на структуру и свойства сварных соединений из опытного жаропрочного сплава Ti-6,5Al-4Zr-2,4Sn-0,95Nb-0,7Mo-0,05Fe-0,2Si, полученных аргонно-дуговой сваркой нерас-ходуемым электродом.
Установлено, что микролегирование опытного сплава 0,05 и 0,2 % мас. Gd практически не оказывает существенного влияния на размер p-зерна в сварном шве при незначительном измельчении внутризеренной структуры. Исследовано влияние различных режимов термической обработки на формирование структуры и твердость сварных соединений.
Ключевые слова: титан, титановый сплав, редкоземельные элементы, РЗМ, микролегирование, структура, свойства, сварка плавлением, сварные соединения, гадолиний
An Influence of Gadolinium on the Structure of Welded Joints Made from Ti-6.5Al-4Zr-2.4Sn-0.95Nb-0.7Mo-0.05Fe-0.2Si Alloy Produced with a Non-consumable Electrode. Cand. of Sci. (Eng.) Svetlana V. Skvortsova, Cand. of Sci. (Eng.) Ivan A. Grushin, Cand. of Sci. (Eng.) Maria B. Afonina
Moscow Aviation Institute (National Research University), Moscow, Russia, scvorcovasv@mati.ru
Abstract. The paper is devoted to the study of an effect of gadolinium on the structure and properties of welded joints made from an experimental heat-resistant Ti-6.5Al-4Zr-2.4Sn-0.95Nb-0.7Mo-0.05Fe-0.2Si alloy produced by argon-arc welding with a non-consumable electrode.
It was found out that microalloying of the experimental alloy with 0.05 and 0.2 % wt. Gd had practically no visible effect on the p-grain size in the weld and refinement of the intragranular structure was insignificant. The influence of various heat treatments on the formation of the structure and hardness of welded joints was investigated.
Key words: titanium, titanium alloy, rare earth elements, rare earth metals, microalloying, structure, properties, fusion welding, welded joints, gadolinium
Развитие науки и техники связано с постоянным повышением требований к свойствам материалов. Одним из путей решения явля-
ется модернизация существующих сплавов путем микролегирования, позволяющая повышать их физико-механические и эксплуатаци-
онные характеристики, в том числе жаропрочность, жаростойкость и сопротивление усталости, при небольшой коррекции существующих технологических процессов производства и обработки полуфабрикатов и изделий.
Существенные результаты в этом направлении достигаются при использовании для микролегирования редкоземельных металлов (РЗМ) с уникальным сочетанием физико-химических свойств.
Интерес к использованию редкоземельных металлов в металлургии связан с их электронным строением, а также набором физико-химических свойств, позволяющими при их введении в сплавы в малом количестве сильно воздействовать на структуру и свойства [1-4].
Одним из наиболее перспективных РЗМ как микродобавка в титановые сплавы является гадолиний. В работах [5-9] показано, что добавление гадолиния приводит к увеличению прочности и пластичности титановых сплавов, а также может повышать их термическую стабильность, позволяет изменять морфологию структурных составляющих от пластинчатой до глобулярной, оказывать положительное влияние на их эксплуатационные характеристики. Однако изучению влияния микролегирования на формирование структуры и комплекс механических свойств сварных соединений из титановых сплавов с РЗМ в последнее время не уделяется должного внимания [10, 11]. Поэтому данная работа посвящена изучению влияния микродобавок гадолиния на формирование структуры в жаропрочном титановом сплаве после сварки и термической обработки.
Материалы и методы исследования
Слитки, содержащие разное количество гадолиния, получали методом тройного вакуумного дугового переплава. Химический состав слитков показан в табл. 1, а внешний вид - на рис. 1.
После третьего переплава слитки подвергали механической обработке для удаления поверхностных дефектов. Из экспериментальных слитков были получены горячекатаные плиты толщиной 10 мм.
Из плит вырезали темплеты, на которых методом пробных закалок определяли температуру полиморфного превращения. Проведенные исследования показали, что в сплаве И-6,5Al-4Zr-2,4Sn-0,95Nb-0,7Mo-0,05Fe-0,2Si температура полиморфного превращения соответствует 1000 °С. Увеличение содержа-
Рис. 1. Внешний вид слитка
Таблица 1 Химический состав образцов из опытных жаропрочных титановых сплавов*
Сплав Легирующие элементы**
Mo Zr Sn Si Nb Fe Gd С N о
Ti-6,5Al-4Zr-2,4Sn-0,95Nb-0,7Mo-0,05Fe-0,2Si 6,49 0,67 3,99 2,39 0,19 0,95 0,046 - < 0,01 < 0,01 < 0,025
Ti-6,5Al-4Zr-2,4Sn-0,95Nb-0,7Mo-0,05Fe -0,2Si-0,05Gd 6,45 0,68 3,92 2,47 0,17 0,96 0,047 0,045 < 0,01 <0,01 <0,025
Ti-6,5Al-4Zr-2,4Sn-0,95Nb-0,7Mo-0,05Fe -0,2Si-0,2Gd 6,71 0,70 3,89 2,50 0,17 0,99 0,048 0,195 < 0,01 <0,01 <0,025
* Основа титан. ** Здесь и далее по тексту содержание легирующих элементов дано в % мас.
Рис. 2. Внешний вид образцов из сплава Т1-6,5Д!-42г-2,48п-0,95МЬ-0,7Мо-0,05Ре-0,281 с различным содержанием гадолиния после сварки:
а, б, в - 0; 0,05; 0,2 % Gd соответственно
ния в сплаве гадолиния приводит к постепенному повышению температуры полиморфного превращения до 1020 и 1040 °C для сплавов с 0,05 и 0,2 % Gd соответственно.
Из полученных опытных плит толщиной 10 мм изготавливали горячекатаные листы толщиной 2,2 мм. Деформацию плит до толщины проводили после нагрева до 940 °C.
На вырезанных из листов образцах проводили автоматическую аргонно-дуговую сварку нерасходуемым вольфрамовым электродом на установке АДСВ-7 за один проход электронной дугой с силой тока 100 А, напряжением на дуге 10 В, скоростью прохода электрода над листом 6,8 м/ч в защитной двухсторонней среде. Вид полученных образцов представлен на рис. 2.
Исследования микроструктуры проводили на оптическом микроскопе AXIO Observer. A1m (Karl Zeiss Jena, Германия) при увеличениях до 1000 крат. Применяли метод светлого поля в воздушной среде. Анализ полученных изображений осуществляли с помощью программного комплекса NEXSYS ImageExpert Pro3.
Испытания на растяжения проводили на установке UTS 111.2-50-23 при 700 °С с высокотемпературной камерой STI ТС 2/1200 в соответствии со стандартом ASTM E21-09.
Твердость измеряли по методу Роквелла на приборе Macromet 5100T алмазным конусом по шкале HRC с нагрузкой 150 кгс и по методу Виккерса на приборе MacroVikers 5114 с нагрузкой 5 кгс.
Результаты эксперимента и их обсуждение
На первом этапе работы исследовали макроструктуру сварных швов (рис. 3).
На образцах из сплавов без гадолиния и с 0,2 % Gd видна четко выраженная зеренная структура в отличие от сплава с 0,05 % Gd (см. рис. 3, б), что, по-видимому, обусловлено формированием более мелкой структуры. Для сплава, не содержащего гадолиния, характерна разнозернистость (присутствие зерен, отличающихся по размеру в несколько раз) (см. рис. 3, а).
Рис. 3. Макроструктура образцов из сплава Ti-6,5Al-4Zr-2,4Sn-0,95Nb-0,7Mo-0,05Fe-0,2Si (*25):
а, б, в - 0; 0,05; 0,2 % Gd соответственно
Была исследована микроструктура основного металла, зоны термического влияния и сварного шва образцов с различным содержанием гадолиния в исходном состоянии, т.е. после сварки (рис. 4). Установлено, что микроструктура основного металла и зоны термического влияния практически не отличается у сплавов с разным содержанием гадолиния, которая представлена а-твердым раствором и небольшим количеством частиц р-фазы. Структура сварного шва отличается по размеру от исходного р-зерна: наименьший размер наблюдается в образ-
це с 0,05 % Gd. Внутризеренная структура представлена тонкими пластинками а-фазы, формирующимися в процессе охлаждения на воздухе (см. рис. 4). В исходном состоянии твердость всех трех зон практически не отличается и находится на высоком уровне 42-43 ед. НРС (табл. 2). Высокий уровень твердости сварного соединения обусловлен формированием дисперсной структуры основного металла в процессе охлаждения после сварки на воздухе.
После сварки титановых сплавов всегда предполагается проведение отжига для сня-
Основной металл
Зона термического влияния
Сварной шов
Рис. 4. Микроструктура основного металла, зоны термического влияния и сварного шва образцов из сплава Т1-6,5А!-42г-2,48п-0,95МЬ-0,7Мо-0,05Ре-0,281 с различным содержанием гадолиния после сварки
тия напряжений и преобразования структуры сварного соединения.
Для отжига было выбрано 3 режима:
1. Нагрев до 900 °С с последующей выдержкой в течение 1 ч и охлаждением на воздухе. Этот режим достаточно часто используется для отжига сварных соединений жаропрочных титановых сплавов.
2. Нагрев до 900 °С с последующей выдержкой в течение 1 ч, охлаждением с печью до 730 °С, выдержкой 1 ч и охлаждением на воздухе. Опробование двухступенчатого режима отжига обусловлено тем, что испытания на жаростойкость должны проводиться при 700 °С,
Т1—6,5А1-^гг—2,48п—0,95№)—0,7Мо—0,05Бе—0,281
Т1—6,5А1-^гг—2,48п—0,95МЪ—0,7Мо—0,05Ре—0,281 + 0,05С(1
И—6.5А1—4&—2,48п—0,9ЖГЬ—0,7Мо—0,05Ре—0,281 + 0,20с1
Основной металл Зона термического влияния Сварной шов
Рис. 5. Микроструктура образцов из сплавов с различным содержанием гадолиния после нагрева до 900 °С, выдержки в течение 1 ч и охлаждения на воздухе
Таблица 2
Изменение твердости по сечению сварного соединения листовых образцов с различным содержанием гадолиния в исходном состоянии
Сплав Твердость НКС
ОМ ЗТВ СШ
Тн6,5А1-47г-2,4Бп-0,95МЬ-0,7Mo-0,05Fe-0,2Si 42,0 42,0 43,0
Тн6,5А1-47г-2,4Бп-0,95МЬ-0,7Mo-0,05Fe-0,2Si + 0,05 Gd 43,0 42,5 43,3
Тн6,5А!-4Ег-2^п-0,95МЬ-0,7Mo-0,05Fe-0,2Si + 0,2 Gd 43,0 43,5 43,0
Примечание. ОМ - основной металл; ЗТВ -зона термического влияния; СШ - сварной шов.
а данный режим обеспечивает стабилизацию структуры при температурах ниже 730 °С. Кроме того, более медленное охлаждение с температуры 900 до 700° С должно понизить термические напряжения, формирующиеся в процессе охлаждения на воздухе, и, следовательно, уменьшить вероятность коробления листов.
3. Нагрев до 730 °С с последующей выдержкой 1 ч и охлаждением на воздухе. Это так называемый режим неполного отжига, позволяющий частично снять напряжения после сварки.
Микроструктура образцов из сплавов с различным содержанием гадолиния по-
сле термической обработки представлена на рис. 5-7.
Проведенные металлографические исследования показали, что структура основного металла остается практически без изменений. Изменения твердости наблюдаются только для режима двухступенчатого, более мягкого отжига (табл. 3). Видимые изменения в структуре зоны термического влияния не без существенного изменения твердости, наблюдаются также после двухступенчатого отжига. В процессе медленного охлаждения с 900 до 730 °С наблюдается рост вторичных а-пластин, рас-
■ ч
I <ИЬ
Основной металл
Зона термического влияния
Сварной шов
Рис. 6. Микроструктура образцов из сплавов с различным содержанием гадолиния после нагрева до 900 °С и выдержки в течение 1ч, охлаждения до 730 °С с печью, выдержкой 1 ч и охлаждения на воздухе
Основной металл
Зона термического влияния
Сварной шов
Рис. 7. Микроструктура образцов из сплавов с различным содержанием гадолиния после нагрева до 730 °С, выдержки в течение 1 ч и охлаждения на воздухе
положенных между первичными а-частицами. Внутрезеренная а-структура сварного соединения наследует пластинчатую морфологию а-фазы, сформировавшуюся в процессе охлаждения после сварки. Минимальная толщина и длина а-пластин наблюдается в структуре образцов после охлаждения на воздухе с 900 °С, что обусловлено преобладанием процессов зарождения над процессами роста при охлаждении. Медленное охлаждение с 900 до 730 °С приводит к незначительному увеличению как длины, так и толщины а-пластин, но существенного различия в структуре сварного
соединения не наблюдается. Вследствие высокой дисперсности структуры существенных отличий в структуре сварного шва в зависимости от содержания в сплаве гадолиния не обнаружено. В тоже время неполный отжиг при 730 °С приводит к существенному росту исходных а-пластин и, чем выше содержание гадолиния в сплаве, тем дисперснее внутре-зеренная структура. Несмотря на снятие напряжений в процессе отжига, но за счет формирования дисперсной структуры не происходит уменьшения твердости в зоне сварного соединения (см. табл. 3).
Таблица 3
Изменение твердости по сечению сварного соединения листовых образцов с различным содержанием гадолиния после термической обработки
Режим термической Сплав + Gd, Твердость ИКС
обработки % мас. ОМ ЗТВ СШ
900 °С, 1 ч, 0 40 41,5 44,5
воздух 0,05 40 42 44
0,2 40,5 41 45
900 °С, 1 ч, охлаж- 0 36 37 42,5
дение с печью до 730 °С, 1 ч, 0,05 38 40 42,5
воздух 0,2 37,5 40 41
730 °С, 1 ч, 0 40 41 44,5
воздух 0,05 42 42 45
0,2 40,5 41 45
Исследование сплавов после выбранных видов термической обработки показало, что структура всех сплавов претерпевает изменения по сравнению с исходным состоянием, и, как следствие, меняются их свойства. В результате нагрева до 900 °С и выдержки в течение 1 ч в сплаве без гадолиния происходит незначительное уменьшение твердости по всему сечению сварного шва, что, по-видимому, связанно с преобладанием процессов роста над процессами зарождения новой а-фазы, о чем свидетельствует увеличение среднего размера частиц (рис. 8). В тоже время в сплавах 2 и 3 также наблюдается уменьшение значений твердости, однако они не столь равномерны, как в сплаве 1. В образце с 0,05 % Gd в зоне термического влияния и сварном шве происходит незначительное увеличение твердости (на не более 20 ед. HV5), связанное с частичным снятием термических напряжений, поскольку средний размер частиц увеличивается, в то время как в основном металле наблюдается разупрочнение на величину около 12 %. В совокупности эти процессы в сплаве 2 приводят к выравниванию значений твердости по сечению сварного шва и достижению порядка 455 ед. HV5 (см. рис. 8). В сплаве 3 наблюдаются эквивалентные процессы за
тем лишь исключением, что амплитуда колебаний изменения значений твердости меньше, а максимальное изменение наблюдается в СШ (увеличение на 15 ед. HV5), при этом средний размер частиц уменьшается в 2 раза, что может говорить об образовании и росте новых частиц а-фазы, а как следствие, и о повышении значений твердости.
Дальнейшие исследования показали, что в сплаве без гадолиния при выдержке в течение 1 ч при 900 °С, последующем охлаждении с печью до 730 °С и выдержке также в течение 1 ч происходит выравнивание твердости по сечению сварного шва вследствие релаксации термических (сварных) напряжений, и она достигает в среднем 375 ед. по Викерсу (HV5) (рис. 9). При этом среднее значение размера частиц в структуре сварного шва незначительно уменьшается. В сплаве с 0,05 % Gd при том же режиме термической обработки наблюдается значительное понижение твердости в сварном шве (до 370 ед. HV5), а также ее выравнивание в зоне термического влияния и основном металле. В сплаве с 0,2 % Gd при двухступенчатом режиме термической обработки наблюдается незначительное уменьшение среднего размера частиц в сварном шве с увеличением твердости, что обусловлено частичным снятием термических остаточных напряжений после сварки и выделением новых частиц а-фазы (см. рис. 9).
ом зтв сш
Рис. 8. Распределение твердости HV5 по сечению сварного шва (ОМ, ЗТВ и СШ) в образцах из сплавов с различным содержанием гадолиния после нагрева до 900 °С, выдержки 1 ч и охлаждения на воздухе: 1, 2, 3 - 0; 0,05; 0,2 % Gd соответственно
ом
зтв
сш
ом
зтв
сш
500
Ь, мм
Рис. 9. Распределение твердости HV5 по сечению сварного шва (ОМ, ЗТВ и СШ) в образцах из сплавов с различным содержанием гадолиния после нагрева до 900 °С в течение 1ч, охлаждения до 730 °С с печью, выдержкой 1 ч и охлаждения на воздухе: 1, 2, 3 - 0; 0,05; 0,2 % Gd соответственно
500
450
400
350
300
П „ П 2
—□—□-С
¿——Л-□_ 1
т 3
0
Ь, мм
Рис. 10. Распределение твердости HV5 по сечению сварного шва (ОМ, ЗТВ и ОМ) в образцах из сплавов с различным содержанием гадолиния после нагрева до 730 °С, выдержки 1 ч и охлаждения на воздухе: 1, 2, 3 - 0; 0,05 и 0,2 % Gd соответственно
Таблица 4 Механические свойства сварных соединений из сплава Т1-6,5А!-42г-2,45п-0,95МЬ-0,7Мо-0,05Ре-0,2Б1 с различным содержанием гадолиния при 700 °С*
Сплав 0в, МПа 8, %
Ti-6,5Al-4Zr-2,4Sn-0,95Nb-0,7Mo-0,05Fe-0,2Si 315 27,4
Ti-6,5Al-4Zr-2,4Sn-0,95Nb-0,7Mo-0,05Fe-0,2Si-0,05Gd 370 29,4
Ti-6,5Al-4Zr-2,4Sn-0,95Nb-0,7Mo-0,05Fe-0,2Si-0,2Gd 400 29,6
* Предварительно образцы были подвергнуты двухступенчатому отжигу по режиму: нагрев до 950 °С, выдержка 1 ч, охлаждение с печью до 730 °С, выдержка 12 ч, охлаждение на воздухе.
При неполном отжиге в сплаве 1 происходит выравнивание твердости по сечению сварного соединения до 385 ед. HV5 с незначительным ростом размера частиц в СШ. В сплавах 2 и 3 при 730 °С и выдержке 1 ч также наблюдается выравнивание твердости по сечению сварного шва до 418 и 380 ед. HV5 соответственно (рис. 10).
На следующем этапе работы проводили механические испытания сварных соедине-
ний при 700 °С на образцах, подвергнутых двухступенчатому отжигу, так как он позволяет немного снизить твердость сварного шва и основного металла, а также стабилизовать структуру. Результаты испытания показали, что прочность сплава с 0,2 % Gd примерно на 20 % выше, чем прочность сплава без гадолиния. Причем, несмотря на повышение прочности, с ростом содержания гадолиния происходит и увеличение пластичности (табл. 4).
Выводы
Проведенные исследования показали, что микролегирование опытного сплава Ti-6,5Al-4Zr-2,4Sn-0,95Nb-0,7Mo-0,05Fe-0,2Б1 гадолинием в количестве 0,05 и 0,2 % приводит к формированию более однородной и дисперсной структуры сварного шва, полученного нерасходуемым электродом. При этом размер исходного р-зерна в сварном шве практически не изменяется и составляет около 1400 мкм.
Микролегирование гадолинием позволяет повысить кратковременную прочность сварного соединения при 700 °С на 20 % по сравнению со сплавом без гадолиния. При этом относительное удлинение также увеличивается до 29,6 %.
СПИСОК ЛИТЕРАТУРЫ
1. Holm M., Ebel T., Dahms M. Investigations on Ti-6AI-4V with gadolinium addition fabricated by metal injection moulding // Materials and design. 2013. Vol. 51. P. 943-948.
2. Уляков Н.М. Влияние редкоземельных металлов на механические свойства и структуру жаропрочного титанового а-сплава // Металловедение и термическая обработка металлов. 1994. № 3.
3. Ночовная Н.А., Хорев А.И., Яковлев А.Л. Перспективы легирования титановых сплавов РЗЭ // Металловедение и термическая обработка металлов. 2013. № 8(698). С. 18-23.
4. Хорев А.И. Фундаментальные исследования легирования титановых сплавов редкоземельными элементами // Вестник машиностроения. 2011. № 11. С. 53-62.
5. Sokolovsky V.S., Stepanov N.D., Zherebtsov S.V., Volokitina E.I., Salishchev G.A., Panin P.V., No-chovnaya N.A., Kaloshkin S.D. The effect of Gd addition on the kinetics of а2 ^ y transformation in y-tial based alloys // Intermetallics. 2020. Т. 120.
6. Nochovnaya N.A., Shiryaev A.A., Yakovlev A.L., Alekseev E.B., Pomel'nikova A.S. Structural-phase composition and mechanical properties of experimental compositions of high-strength pseudo-p-ti-tanium alloy containing rare-earth elements // Metal Science and Heat Treatment. 2020. Vol. 62. № 1-2. P. 152-160.
7. Ночовная Н.А., Ширяев А.А., Помельникова А.С., Яковлев А.Л., Алексеев Е.Б. Структурно-фазовый состав и механические свойства экспериментальных композиций высокопрочного псевдо-ß-титанового сплава, легированного РЗЭ // Металловедение и термическая обработка металлов. 2020. № 2 (776). С. 50-58.
8. Новак А.В., Ночовная Н.А., Алексеев Е.Б. Влияние редкоземельных элементов на структуру и свойства сплава на основе орторомбического алю-минида титана // Титан. 2019. № 4 (66). С. 17-23.
9. Скворцова С.В., Грушин И.А., Сперанский К.А., Мамонтова Н.А. Влияние дополнительного легирования гадолинием на структуру и свойства опытного жаропрочного титанового сплава в литом и деформированном состояниях // Титан. 2017. № 1 (55). С. 4-9.
10. Горшков А.И., Хорев М.А., Филатова Т.В. Аргоно-дуговая сварка сплава ВТ23 с присадочной проволокой, содержащей добавки циркония и иттрия // Авиационная промышленность. 1984. № 12. С. 65-66.
11. Попов А.А., Хорев М.А., Илларионов А.Г. Влияние микролегирования на структуру и свойства сварных соединений из титановых сплавов // В сб.: Труды I Международной конференции по титану стран СНГ.Ч. 2. - М.: 1994. С. 908-918.
REFERENCES
1. Holm M., Ebel T., Dahms M. Investigations on Ti—6Al— 4V with gadolinium addition fabricated by metal injection moulding // Materials and design. 2013. Vol. 51. P. 943-948.
2. Ulyakov N.M. Vliyaniye redkozemel'nykh metallov na mekhanicheskiye svoystva i strukturu zharoproch-nogo titanovogo a-splava // Metallovedeniye i termi-cheskaya obrabotka metallov. 1994. № 3.
3. Nochovnaya N.A., Khorev A.I., Yakovlev A.L. Perspektivy legirovaniya titanovykh splavov RZE // Metallovedeniye i termicheskaya obrabotka metallov. 2013. № 8(698). S. 18-23.
4. Khorev A.I. Fundamental'nyye issledovaniya legirovani-ya titanovykh splavov redkozemel'nymi elementami // Vestnik mashinostroyeniya. 2011. № 11. S. 53-62.
5. Sokolovsky V.S., Stepanov N.D., Zherebtsov S.V., Volokitina E.I., Salishchev G.A., Panin P.V., Nochovnaya N.A., Kaloshkin S.D. The effect of Gd addition on the kinetics of a2 ^ y transformation in y-TiAl based alloys // Intermetallics. 2020. T. 120.
6. Nochovnaya N.A., Shiryaev A.A., Yakovlev A.L., Alekseev E.B., Pomel'nikova A.S. Structural-phase composition and mechanical properties of experimental compositions of high-strength pseudo-p-ti-tanium alloy containing rare-earth elements // Metal Science and Heat Treatment. 2020. Vol. 62. № 1-2. P. 152-160.
7. Nochovnaya N.A., Shiryayev A.A., Pomel'nikova A.S., Yakovlev A.L., Alekseyev Ye.B. Strukturno-fazovyy sostav i mekhanicheskiye svoystva ekspe-rimental'nykh kompozitsiy vysokoprochnogo psevdo-ß-titanovogo splava, legirovannogo RZE // Metallovedeniye i termicheskaya obrabotka metallov. 2020. № 2 (776). S. 50-58.
8. Novak A.V., Nochovnaya N.A., Alekseyev Ye.B. Vliyaniye redkozemel'nykh elementov na strukturu i svoystva splava na osnove ortorombicheskogo alyu-minida titana // Titan. 2019. № 4 (66). S. 17-23.
9. Skvortsova S.V., Grushin I.A., Speranskiy K.A., Mamontova N.A. Vliyaniye dopolnitel'nogo legirovaniya gadoliniyem na strukturu i svoystva opytnogo zha-roprochnogo titanovogo splava v litom i deformirovan-nom sostoyaniyakh // Titan. 2017. № 1 (55). S. 4-9.
10. Gorshkov A.I., Khorev M.A., Filatova T.V. Argonodu-govaya svarka splava VT23 s prisadochnoy provolo-koy, soderzhashchey dobavki tsirkoniya i ittriya // Avia-tsionnaya promyshlennost'. 1984. № 12. S. 65-66.
11. Popov A.A., Khorev M.A., Illarionov A.G. Vliyaniye mikrolegirovaniya na strukturu i svoystva svarnykh soyedineniy iz titanovykh splavov // V sb.: Trudy I Mezhdunarodnoy konferentsii po titanu stran SNG. Ch. 2. - M.: 1994. S. 908-918.
