CC BY
56
The paper outlines how to create and classified curved wells. Classification is carried out on areas of penetration, in which some or other methods are used, number of visits, methods of creating holes and the presence of the calculation methods curvature well. As a result, three main areas of creating holes: horizontal and vertically inclined, horizontal and horizontally-except microtunneling shields and vertical and horizontal directional be micro-tunneling shields. The result is a classification created by the systematization of knowledge about how to change the trajectory of the well when drifting and understanding that the least studied, with an estimated point of view is the area of horizontal and horizontal directional wells creation.
Key words: puncture, drilling, directional drilling, a curved trajectory, well.
Rybakov Alexandr Sergeevich, postgraduate, hammerhlamail. ru, Russia, Tula, Tula state university
УДК 621.892.2
ВЛИЯНИЕ БАЗОВОЙ ОСНОВЫ НА ПРОЦЕССЫ ОКИСЛЕНИЯ И ПРОТИВОИЗНОСНЫЕ СВОЙСТВА ТРАНСМИССИОННЫХ МАСЕЛ
В.С. Янович, Б.И. Ковальский, А.В. Берко, В.Г. Шрам, О.Н. Петров, Р.Н. Галиахметов
Представлены результаты контроля термоокислительной стабильности и триботехнических характеристик трансмиссионных масел различной базовой основы при температуре термостатирования 150 0С. Предложены критерии термоокислительной стабильности, учитывающие их оптические свойства и испаряемость при термостатировании и критерий противоизносных свойств, учитывающий концентрацию продуктов окисления на номинальной площади фрикционного контакта.
Ключевые слова: коэффициент поглощения светового потока, испаряемость, коэффициент относительной вязкости, коэффициент термоокислительной стабильности, потенциальный ресурс, критерий противоизносных свойств.
Целью настоящих исследований является определение влияния базовой основы на процессы окисления и триботехнические характеристики трансмиссионных масел при постоянных условиях испытания.
Для исследования выбраны масла одного производителя: минеральное BIZOL 80W-90 GL4; частично синтетическое BIZOL HYPOID 75W-90 GL4, GL5; синтетическое BIZOL HYPOID 75W-90 GL5. Масла являются всесезонными. Испытания проводились в два этапа.
На первом этапе масла испытывались при температуре 150 0С с перемешиванием пробы мешалкой с частотой вращения 300 об/мин. Проба масла составляла 100±0,1 г. После каждых 8 часов испытания проба термо-
статированного масла взвешивалась, определялась масса испарившегося масла, измерялись оптическая плотность по коэффициенту поглощения светового потока и кинетическая вязкость при 100 0С. После измерения параметров проба масла повторно взвешивалась, а испытания продолжались до достижения значения коэффициента поглощения светового потока 0,7...0,8 единиц.
Второй этап испытания выполняется по той же технологии, но при достижении значений коэффициента поглощения светового потока, равных приблизительно 0,1;0,2...0,8 единиц, дополнительно отбирается проба термостатированного масла для испытания на трехшариковой машине трения, а проба масла доливалась до первоначального значения (100±0,1 г).
Параметры трения составляли: нагрузка 13 Н; скорость скольжения 0,68 м/с; температура масла в объеме 80 0С; время испытания 2 часа.
На рис.1 представлены зависимости коэффициента поглощения светового потока от времени испытания трансмиссионных масел различной базовой основы. Для минерального (кривая 1) и частично синтетического (кривая 2) трансмиссионных масел установлено два вида продуктов окисления с различной оптической плотностью, вызывающих изгиб зависимостей Кп=/(/), причем время начала образования вторичных продуктов определяется продлением зависимости после точки изгиба до пересечения с осью абсцисс. Для минерального масла это время составляло 18 часов, а частично синтетического 9 часов.
Кп
0,9 2
10 30 50 70 90 110
Рис. 1. Зависимости коэффициента поглощения светового потока Кп
от времени окисления трансмиссионных масел: 1 - БИОЬ 80Ж-90 СЬ4; 2 - частично синтетического БШОЬ ИУРОЮ 75^г-90 ОЬ4;ОЬ5; МТ-1; 3 - синтетического БНОЬ ИУРОЮ 75W-90 вЬ5
Представленные зависимости коэффициента поглощения светового потока от времени окисления описываются кусочно-линейными уравнениями для обоих участков:
Кп=а(г-гн), (1)
где а - коэффициент, характеризующий скорость образования первичных или вторичных продуктов окисления; ? - время окисления, ч; Ш - время начала образования вторичных продуктов окисления, ч.
Для синтетического масла ВКОЬ НУРОГО 75Ш-90 ОЬ5 (кривая 3) зависимость Кп=/(/) имеет несколько линейных участков, а процесс окисления начинается после 30 часов испытания, то есть данное масло имеет область сопротивляемости окислению. Линейное увеличение коэффициента Кп установлено в периоды времени от 30 до 56 часов и от 64 до 88 часов, кроме того, после 56 часов испытания наблюдается резкое увеличение скорости окисления, а в период времени от 88 до 96 часов испытания установлена стабилизация процесса окисления.
Согласно данным рис. 1 наивысшая термоокислительная стабильность установлена для синтетического масла (кривая 3), а наименьшая -для частично синтетического масла (кривая 2), поэтому потенциальный ресурс для данных масел может быть определен временем достижения коэффициента поглощения светового потока значения 0.8 ед. На рис.2 в виде гистограммы приведены данные по ресурсу, согласно которым наибольший ресурс установлен для синтетического масла ВКОЬ НУРОГО 75Ш-90 0Ь5-104 часа, а для минерального и частично синтетического масел он в два раза ниже. Кроме того, по данному показателю классификация трансмиссионных масел по группам эксплуатационных свойств не соответствует для частично синтетического масла (ОЬ4, ОЬ5).
Рис. 2. Гистограмма изменения потенциального ресурса при окислении трансмиссионных масел различной базовой основы: 1 - минеральное Б12ОЬ 80W-90 СЬ4; 2 - частично синтетическое БНОЬ ИУРОЮ 75W-90 Ы4, Ы5; 3 - синтетическое БНОЬ ИУРОЮ 75W-90 вЬ5
Испаряемость трансмиссионных масел (рис.3) наименьшая у минерального масла, а наибольшая у частично синтетического. Причем испаряемость сильно различается за первые 8 часов испытания и составила для: минерального масла 1,8 г; частично синтетического - 5,2 г и синтетического - 3,9 г. Большая испаряемость масел за первые 8 часов испытания может объясняться наличием легких фракций и воды.
Вязкость трансмиссионных масел оценивалась коэффициентом относительной вязкости К/и, определяемым отношением
К/л = /*ок / Мъ (2)
где /<ок и //т - соответственно кинематическая вязкость окисленного и то-
2/
варного масел, сСт (мм /с).
Рис. 3. Зависимости испаряемости от времени окисления трансмиссионных масел: 1 - минеральное BIZOL 80W-90 GL4;
2 - частично синтетическое BIZ OL HYPOID 75W-90 GL4, GL5;
3 - синтетическое BIZOL HYPOID 75W-90 GL5
Наиболее стабильное изменение вязкости (рис. 4) установлено для минерального масла (кривая 1), а наибольшее изменение - для частично синтетического (кривая 2). Так, при коэффициенте поглощения светового потока равного 0,8 единиц, вязкость увеличилась для масел: минерального - на 10 %; частично синтетического - на 35 % и синтетического на 22 %.
Рис. 4. Зависимости коэффициента относительной вязкости Кц от концентрации продуктов окисления трансмиссионных масел: 1 - минеральное ВШО! 80 \V-90; 2 - частично синтетическое ВШОЬ ИГРОЮ 75Ц-90; 3 - синтетическое В1/01, ИГРОЮ 75\¥-90
Влияние продуктов окисления на испаряемость трансмиссионных масел исследовалось зависимостью 0=/(Кп) (рис. 5).
Рис. 5. Зависимости испаряемости от коэффициента поглощения
светового потока при окислении трансмиссионных масел: 1 - минерального БИОЬ 80Ж-90 СЬ4; 2 - частично синтетического БНОЬ HYPOID 75W-90 Ы4, Ы5; 3 - синтетического БНОЬ ШРОЮ 75W-90 вЬ5
Установлено, что продукты окисления большее влияние оказывают на оптические свойства масел, чем на вязкость и испаряемость, поэтому термоокислительную стабильность Етос целесообразно оценивать суммой коэффициентов [1,2]:
Етос = Кп + К0, (3)
где Кп - коэффициент поглощения светового потока; Ке - коэффициент испаряемости,
К0 = m / M, (4)
где т - масса испарившегося масла за установленное время и заданную температуру испытания, г; М - масса пробы после испытания за установленное время испытания при заданной температуре.
Данный коэффициент характеризует количество тепловой энергии, поглощенной продуктами окисления и испарения. Зависимости данного коэффициента от времени испытания (рис.6) для минерального и частично синтетического масел имеют изгиб, а для синтетического четыре изгиба, что указывает на образование продуктов окисления с различной оптической плотностью и испаряемостью, поэтому при термостатировании масел возникают процессы перераспределения тепловой энергии между ними, вызывающие изменение скоростей окисления и испарения (рис.7).
Согласно данным (рис. 7, а) приращение скорости окисления для всех исследованных масел подвержено колебаниям, что подтверждает наличие перераспределения тепловой энергии между продуктами окисления (первичными и вторичными) и испарения. Кроме того, для минерального и
179
частично синтетического трансмиссионных масел процессы окисления протекают с большей скоростью, чем для синтетического (кривая 3). Приращение скорости окисления для синтетического масла в первые 30 ч испытания характеризуется малыми значениями и в некоторые периоды времени стабилизируется, а при 96 часах испытания процессы окисления останавливаются. Максимальные приращения скорости окисления для масел составляют: минерального - 0,029 1/ч; частично синтетического - 0,027 1/ч и синтетического - 0,22 1/ч.
Рис. 6. Зависимости коэффициента термоокислительной стабильности от времени окисления трансмиссионных масел: 1 - минерального Б12ОЬ 80W-90 СЬ4; 2 - частично синтетического БНОЬ ШРОЮ 75W-90 Ы4, Ы5; 3 - синтетического БНОЬ ШРОЮ 75W-90 вЬ5
Приращение испаряемости трансмиссионных масел (рис. 7, б) приобретает максимальное значение в первые часы испытания, а затем уменьшается. Максимальное значение приращения испаряемости для масел составило: минерального - 0,22 г/ч; частично синтетического - 0,65 г/ч и синтетического - 0,48 г/ч, а минимальное значение составило: для минерального - 0,025 г/ч; частично синтетического - 0,09 г/ч и синтетического - 0,01 г/ч. Сравнивая зависимости приращений скоростей окисления и испаряемости, видно, что в определенное время ход зависимостей находится либо в противофазе, либо в фазе. Это объясняется также явлением перераспределения тепловой энергии между процессами окисления и испарения.
Явление перераспределения тепловой энергии характеризует процессы самоорганизации, протекающие в смазочном материале, в результате которых сброс избыточной энергии происходит по двум каналам - изменению оптических свойств и испаряемости, то есть эта энергия поглощается этими продуктами. Для оценки интенсивности процессов самоорганизации предложен коэффициент Кс, определяемый отношением
Кс=ёКп/ёУо, (5)
где ёКп и ёУ6 - соответственно приращение коэффициентов поглощения светового потока и испаряемости.
УКд'/ч
Рис. 7. Зависимости приращения скорости окисления (а) и летучести (б) от времени окисления трансмиссионных масел: 1 - минерального БНОЬ 80W-90 ОЬ4; 2 - частично синтетического БНОЬ ИУРОЮ 75W-90 аЬ4;ОЬ5; 3 - синтетического БНОЬ ИУРОЮ 75W-90 вЬ5
Коэффициент интенсивности процессов самоорганизации для минерального трансмиссионного масла (рис. 8, кривая 1) сохраняет тенденцию увеличения за весь период испытания, то есть процессы окисления преобладают над процессами испарения. Для частично синтетического масла (кривая 2) за периоды времени испытания от 24 до 32 часов и от 40 до 56 часов процессы испарения преобладают над процессами окисления.
Для синтетического масла (кривая 3) за период времени испытания 40 часов процессы самоорганизации протекают менее интенсивно по сравнению с минеральным и частично синтетическим маслом. Однако после 56 часов испытания наблюдается резкое увеличение коэффициента Кс, характеризующее резкое увеличение скорости окисления, а за период времени от 64 до 96 часов наблюдаются большие колебания коэффициента Кс за счет более интенсивного снижения скорости испарения.
Кс.г"1
10 30 50 70 90 ПО
Рис. 8. Зависимости коэффициента интенсивности процессов самоорганизации, протекающих в трансмиссионных маслах различной базовой основы при температуре окисления 180 °С: 1-минеральное BIZOL 80W-90 GL4; 2 - частично синтетическое BIZOL HYPOID 75W-90 GL4;GL5; 3 - синтетическое BIZOL HYPOID 75W-90 GL5
При термостатировании масло не может неограниченно поглощать тепловую энергию, поэтому избыточное ее количество преобразуется в виде продуктов окисления и испарения, т.е. происходит ее сброс. В этом случае смазочное масло является аккумулятором, расход энергии которого зависит от сопротивления масла окислению и испарению и который можно имитировать энергетической схемой, представленной на рис. 9, где Ю определяет сопротивление масла окислению, выраженное через коэффициент поглощения светового потока, а Я2 - сопротивление испарению. Так как сопротивления в энергетической цепи соединены параллельно, то эквивалентное сопротивление Яэ определяется по формуле:
г, 1*1-1*2 Кп-Кв
кэ =------(6)
1*2+1*2 Кп+Кв 4 7
Если принять, что сопротивление окислению любого смазочного материала Яо равно единице, то при термостатировании оно будет уменьшаться со временем и определится по формуле [4]
д0 = 1
Кп+КС' 4 7
где Кп - коэффициент поглощения светового потока масла термостатированного за время V, Ке- коэффициент испаряемости масла за время /.
Зависимости коэффициента сопротивления окислению Яо от времени и коэффициента поглощения светового потока для трансмиссионных масел различной базовой основы представлены на рис. 10. Показано, что зависимость Яо=/(/) для трансмиссионного масла ВКОЬ 80\У-90 ОЬ4 (кривая1) описывается линейным уравнением
Яо = -Ш + 0,995, (8)
где а - коэффициент, характеризующий скорость понижения сопротивляемости масла окислению; 0,995 - коэффициент, характеризующий сопротивляемость окислению товарного масла.
Рис. 9. Имитационная схема сопротивления смазочного материала
окислению
Рис. 10. Зависимости коэффициента сопротивления окислению от времени испытания (а) и коэффициента поглощения светового потока (б) при окислении трансмиссионных масел: 1 - минерального БНОЬ 80W-90 ОЬ4; 2 - частично синтетического БНОЬ ИУРОЮ 75W-90 аЬ4;ОЬ5; 3 - синтетического БНОЬ ИУРОЮ 75W-90 вЬ5
Регрессионное уравнение сопротивляемости минерального масла окислению имеет вид
Яо = -0,000875 + 0,995. (9)
Коэффициент корреляции равен 0,993.
Для частично синтетического трансмиссионного масла ВКОЬ НУРОГО 75Ш-90 ОЬ4;ОЬ5 (кривая 2) зависимость Яо=f(t) описывается полиномом второго порядка, а регрессионное уравнение имеет вид
Яо = —1,488 10-5 12- 0,0024t + 0,9855, (10)
где 0,0024 - коэффициент, характеризующий скорость уменьшения сопротивляемости масла окислению; 1,488-10-5 - коэффициент, характеризую-
щий замедление сопротивления окислению; 0,9855 - коэффициент, характеризующий сопротивляемость окислению товарного масла перед окислением.
Коэффициент корреляции равен 0,9989.
Для синтетического трансмиссионного масла ВКОЬ НУРОГО 75Ш-90 ОЬ5 (криваяЗ) понижение коэффициента сопротивления окислению начинается после 16 часов термостатирования. Зависимость Яо=f(t) описывается полиномом второго порядка:
Яо=9,3422-10"5 (М6)2 - 0,002(t-16) +1,02. (11)
Коэффициент корреляции составил 0,993.
Сравнивая значения скоростей уменьшения сопротивления окислению видно, что наибольшим сопротивлением окислению характеризуется минеральное масло, а наименьшим частично синтетическое (кривая 2).
Зависимости коэффициента сопротивления окислению от коэффициента поглощения светового потока для трансмиссионных масел различной базовой основы представлены на рис.10, б. Регрессионные уравнения данных зависимостей имеют вид для масел: минерального В12ОЬ 80Ш-90 ОЬ4
Яо=0,0746 Кп2-0,1142 Кп+0,9939, (12)
коэффициент корреляции составил 0,993;
частично синтетического ВКОЬ НУРОГО 75Ш-90 ОЬ4;ОЬ5:
Яо=0,1348 Кп2-0,2176 Кп+0,9897, (13)
коэффициент корреляции составил 0,9652;
синтетического В12ОЬ НУРОГО 75Ш-90 ОЬ5
Яо=0,221 Кп2-0,2616 Кп+0,9932, (14)
коэффициент корреляции составил 0,9585.
Согласно данным (уравнения (12) - (14) наибольшее влияние продукты окисления оказывают на синтетическое масло, а наименьшее - на минеральное (кривая 1).
Влияние продуктов окисления на противоизносные свойства трансмиссионных масел оценивались среднеарифметическими значениями диаметров пятен износа на трех шарах из двух параллельных опытов (рис. 11). Установлено, что для минерального масла (рис. 11, а, кривая 1) противоиз-носные свойства повышаются с увеличением коэффициента поглощения светового потока (концентрации продуктов окисления). Для частично синтетического масла (кривая 2) при значениях коэффициента Кп <0,2 единиц противоизносные свойства стабильны, а при значениях Кп >0,2 единиц они повышаются и превышают противоизносные свойства товарного масла.
Для синтетического масла (кривая 3) противоизносные свойства соответствуют товарному маслу ( точка на ординате) при значениях Кп <0,2 единиц, а при значениях Кп от 0,2 до 0,3 ед. они понижаются, а в диапазоне изменения коэффициента Кп от 0,3 до 0,4 ед. повышаются и при значениях Кп>0,4ед. они медленно понижаются.
Рис. 11. Зависимости диаметра пятна износа (а) и критерия противоизносных свойств (б) от коэффициента поглощения светового потока при окислении трансмиссионных масел
Повышение противоизносных свойств масел вызвано образованием при окислении смолистых веществ, которые адсорбируются во впадинах микронеровностей, образуя гидравлическую «подушку», разделяющую поверхности трения, тем самым уменьшая износ. Этот механизм характерен для минерального и частично синтетического масел. Для синтетического масла смолистые вещества не обнаружены при их центрифугировании, поэтому при значениях коэффициента Кп от 0,2 до 0,3 единиц износ повышается. Для минеральных и частично синтетических масел осадок при центрифугировании принимает гелеобразное состояние.
Из представленных данных (рис. 11, а) видно, что наивысшими противоизносными свойствами характеризуется минеральное масло ВКОЬ 80Ш-90 ОЬ4 (кривая 1), а значительно низшими - синтетическое ВКОЬ ИУРОГО 75Ш-90 ОЬ5 (кривая 3).
Для оценки противоизносных свойств трансмиссионных масел предложен критерий П, определяемый эмпирическим отношением (рис. 11, б) [3]:
П=Кп/и,мм-1 , (15)
где Кп - коэффициент поглощения светового потока; и - диаметр пятна износа, мм.
Данный критерий характеризует концентрацию продуктов окисления на площади фрикционного контакта, зависимость которого описывается линейным уравнением вида (рис.11, б)
П=а(Кп-в),мм-1 , (16)
где а - скорость изменения критерия П; Кп - коэффициент поглощения светового потока; в - оптические свойства товарного масла.
Регрессионные уравнения для исследуемых масел имеют вид: минеральное П=5,32(Кп-0,03); (17)
частично синтетическое П=4,082(Кп-0,03); (18)
синтетическое П=2,667(Кп-0,03); (19)
коэффициент корреляции 0,9694.
Согласно уравнениям (17) - (19) наибольшая скорость изменения критерия П противоизносных свойств установлена для минерального масла, а наименьшая - синтетического, то есть концентрация продуктов окисления на номинальной площади фрикционного контакта больше у первого масла, чем у второго за счет меньшей площади пятна износа. Поэтому, чем больше скорость изменения критерия П, тем выше противоизносные свойства исследуемого масла.
Применение в качестве показателя противоизносных свойств площади пятна износа 8 и критерия П8 позволяет сравнить эти данные с данными, полученными с применением диаметра пятна износа (см. рис. 11). На рис. 12 представлены зависимости номинальной площади фрикционного контакта от коэффициента поглощения светового потока.
Данные подтверждают, что более высокими противоизносными свойствами характеризуется минеральное масло ВКОЬ 80Ш-90 ОЬ4, а более низкими - синтетическое ВКОЬ НУРОГО 75Ш-90 ОЬ5 (кривая 3).
Например, площадь фрикционного контакта при коэффициенте поглощения светового потока Кп=0,7 ед. для масел равна: минерального -2 2 2 0,03 мм , частично синтетического - 0,05 мм и синтетического - 0,12 мм .
ОД 0,3 0,5 0,7 0,9
Рис. 12. Зависимости номинальной площади фрикционного контакта от коэффициента поглощения светового потока при испытании
окисленных трансмиссионных масел: 1 - минеральное БНОЬ 80№-90 ОЬ4; 2 - частично синтетическое БНОЬ ИУРОЮ 75W-90 аЬ4;ОЬ5; 3 - синтетическое БНОЬ ИУРОЮ 75W-90 вЬ5
Зависимости критерия противоизносных свойств П8, вычисленного через площадь фрикционного контакта (рис.13), описываются линейными регрессионными уравнениями для масел: минерального ВГСОЬ 80Ш-90 ОЬ4
П=34,85(Кп-0,04), (20)
частично синтетического ВКОЬ ИУРОГО 75Ш-90 ОЬ4;ОЬ5
П=21,88(Кп-0,06), (21)
синтетического ВГСОЬ ИУРОГО 75Ш-90 ОЬ5
П=9,29(Кп-0,05), (22)
коэффициент корреляции составил 0,9865.
П8,1/ым2
30,0
Рис. 13. Зависимости критерия противоизносных свойств от коэффициента поглощения светового потока при испытании трансмиссионных масел: 1 - минеральное БИОЬ 80Ж-90 СЬ4;
2 - частично синтетическое БШОЬ ИУРОЮ 75^г-90 ОЬ4;ОЬ5;
3 - синтетическое БНОЬ ИУРОЮ 75W-90 вЬ5
Согласно уравнениям (20) - (22) лучшие противоизносные свойства показало минеральное трансмиссионное масло (кривая 1), а худшие - синтетическое трансмиссионное масло (кривая 3).
Сравнивая данные рис.11, б и рис. 13, видно, что можно пользоваться как диаметром пятна износа, так и площадью пятна износа при вычислении критерия противоизносных свойств. Оба метода вычисления критерия определяют лучшие масла по показателю противоизносных свойств.
В таблице сведены экспериментальные данные испытания трансмиссионных масел различной базовой основы, которые приняты в качестве дополнительных показателей при оценке термоокислительной стабильности и влияния продуктов окисления на противоизносные свойства.
Из представленных в таблице данных лучшими показателями характеризуется минеральное масло ВКОЬ 80Ш-90 ОЬ4. Оно уступает синтетическому маслу по потенциальному ресурсу и критерию термоокислительной стабильности, а по остальным показателям его превосходит, осо-
бенно по противоизносным свойствам. Если сравнивать исследованные масла по группам эксплуатационных свойств, то классификация минерального масла занижена, а синтетического завышена. Особенно по противоизносным свойствам уступающим минеральному маслу в два раза.
Экспериментальные данные испытания трансмиссионных масел
различной базовой основы
Показатели масел Минеральное BIZOL 80W-90 GL4 Частично синтетическое BIZOL HYPOID 75W-90 GL4;GL5 Синтетическое BIZOL HYPOID 75W-90 GL5
Потенциальный ресурс при температуре 150 0С и коэффициенте Кп=0,8 ед. 55,0 50,0 114
Коэффициент относительной кинематической вязкости в конце испытания, мм2/с 1,1 1,41 1,22
Испаряемость после 40 часов испытания, г 4,3 9,2 7,0
Критерий термоокислительной стабильности после 40 часов испытания, ед. 0,532 0,728 0,178
Коэффициент сопротивляемости окислению при температуре 150 0С после 40 часов испытания, ед. 0,959 0,913 0,957
Критерий противоизносных свойств П при коэффициенте Кп=0,8 ед.(диаметр пятна износа) 4,1 3,2 2,1
Критерий противоизносных свойств Пб при коэффициенте Кп=0,8 ед. (площадь контакта) 26,75 16,0 6,7
Таким образом, рекомендуемые дополнительные показатели трансмиссионных масел позволяют объективно оценить их характеристики по термоокислительной стабильности, ресурсу, изменению кинематической вязкости, испаряемости, сопротивлению температурным воздействиям и противоизносным свойствам.
Список литературы
1.Пат.№2366945 РФ. МПК GOIN 33/30. Способ определения температурной стойкости смазочных масел/ Б.И. Ковальский, Н.Н. Малышева. опубл.10.09.2009. бюл. № 25.
2.Пат.№2371706 РФ. МПК GOIN 25/00. Способ определения термоокислительной стабильности смазочных материалов / Б.И. Ковальский, Е.А. Вишневская, Ю.Н. Безбородов, Н.Н. Малышева. опубл.27.10.2009. Бюл. № 30.
3.Пат.№2454654 РФ. МПК GOIN 3/56. Способ определения качества смазочных материалов / Б.И. Ковальский, Ю.Н. Безбородов, Н.Н. Малышева и др. опубл.27.06.2012. Бюл. № 18.
4.Пат.№2406087 РФ. МПК GOIN 33/30. Способ определения температурной стойкости смазочных масел/ Б.И. Ковальский, Ю.Н. Безбородов, Н.Н. Малышева и др. опубл.10.12.2010.бюл.№34.
Янович Валерий Станиславович, соискатель, Lahsmamail.ru, Россия, Красноярск, Сибирский федеральный университет, Институт нефти и газа,
Ковальский Болеслав Иванович, д-р техн. наук, проф., Lahsma mail.ru, Россия, г. Красноярск, Сибирский федеральный университет, Институт нефти и газа,
Берко Александр Валентинович, соискатель, BerkoAaramhler.ru, Россия, Красноярск, Сибирский федеральный университет, Институт нефти и газа,
Шрам Вячеслав Геннадьевич, канд. техн. наук, доц., Shram 1Hrusamail.ru, Россия, Красноярск, Сибирский федеральный университет, Институт нефти и газа,
Петров Олег Николаевич, канд. техн. наук, доц., petrov oleqamail.ru, Россия, г. Красноярск, Сибирский федеральный университет, Институт нефти и газа,
Галиахметов Равиль Нургаянович, канд. филос. наук, доц., Rovia28@mail.ru, Россия, Красноярск, Сибирский федеральный университет, Институт нефти и газа
EFFECT OF BASIC FUNDAMENTALS FOR OXIDA TION AND ANTI-WEAR PROPERTIES
TRANSMISSION OILS
V.S. YAnovich, B.I. Kowalski, A.V. Berko, V.G. Shram, O.N. Petrov, R. N. Galiakhmetov
The results of the control thermo-oxidative stability, and trihological characteristics of gear oils of various basic foundations of incubation at 150 °C. The criteria thermo-oxidative stability, taking into account their optical properties and volatility During incuha-tion and anti-wear properties criterion that takes into account the concentration of the oxidation products on the nominal area of frictional contact.
Key words: absorption coefficient of the light flux, evaporation, relative viscosity coefficient, the coefficient of thermal oxidative stability of the potential resource, the criterion of anti-wear properties.
Yanovich Valery Stanislavovich, postgraduate, Lahsmamail. ru, Russia, Krasnoyarsk, Siberian Federal University, Institute of Oil and Gas,
Kowalski Boleslav Ivanovich, doctor of technical sciences, professor, Lahsma mail. ru, Russia, Krasnoyarsk, Siberian Federal University, Institute of Oil and Gas,
Berko Alexander Valentinovich, postgraduate, BerkoA a ramhler. ru, Russia, Krasnoyarsk, Siberian Federal University, Institute of Oil and Gas,
Shram Vyacheslav Gennadevich, candidate of technical sciences, docent, Shram18rus@mail.ru, Russia, Krasnoyarsk, Siberian Federal University, Institute of Oil and Gas,
Petrov Oleg Nikolaevich, candidate of technical sciences, docent, pe-trov_oleq@mail.ru, Russia, Krasnoyarsk, Siberian Federal University, Institute of Oil and Gas,
Galiakhmetov Ravil Nurgayanovich, candidate of philosophy sciences, docent, Ro-via28@mail.ru, Russia, Krasnoyarsk, Siberian Federal University, Institute of Oil and Gas
УДК 621.983; 539.374
ЭКСПЕРИМЕНТАЛЬНЫЕ ИССЛЕДОВАНИЯ ИЗОТЕРМИЧЕСКИХ ОПЕРАЦИЙ ПРЯМОГО, ОБРАТНОГО И КОМБИНИРОВАННОГО ВЫДАВЛИВАНИЯ ЗАГОТОВОК И ИХ ЭЛЕМЕНТОВ
А. А. Перепелкин, В.Н. Чудин, А. А. Черняев, А. А. Пасынков
Приведены результаты экспериментальных исследований операций прямого, обратного и комбинированного выдавливания заготовок и их элементов, а также оригинальные схемы штампов для изотермического выдавливания в режиме вязкопласти-ческого течения.
Ключевые слова: изотермическое деформирование, выдавливание, температура, штамп, матрица, пуансон, сила, смазка, вязкопластическое течение, кратковременная ползучесть.
Получение деталей готовых форм или близких к ним заготовок основано на процессах их выдавливания или формообразования выдавливанием элементов этих деталей (рис. 1).
Преобладающие процессы обеспечения готовых форм связаны с обработкой резанием. При этом коэффициент использования металла очень низок, трудоемкость значительна, не всегда удовлетворяются требования конструктора по качеству и надежности деталей даже при условии изготовления их из поковок. Эффективны процессы изотермического деформирования, обеспечивающие экономию металла и качество изделий [1. 2]. Это реализуется при учете влияния на силовые и деформационные характеристики операций температурно-скоростных условий деформирования, что характерно для штамповки титановых сплавов типа ВТ14, ВТ20; алю-
190
