Московский государственный горный университет
ДЕГАЗАЦИЯ.
ДОБЫЧА
МЕ
а:
НА
© В.Г. Вильке, М.В. Павленко, !
УДК 622.817.9:661.184.35
В.Г. Вильке, М.В. Павленко
ВИБРАЦИОННОЕ ВОЗДЕЙСТВИЕ НА УГОЛЬНЫЙ ПДАСТ.НЕЕЕЗ.СКВАЖИНУ.СДОВЕВХШСШ.
В
недрение текучего в пласт в процессе гидровоздеиствия через скважину с дневной поверхности, рассматривалось одной из важных стадий заблаговременной подготовки месторождения к безопасной и эффективной выемки. Давление создаваемое через скважину гидрорасчленения в процессе воздействия, превышает сопротивление фильтрующих трещин и пор угольного пласта, представляющего собой трещиновато-пористую среду. Изменяя режимы движения жидкости по раскрытым трещинам достигается увеличение зияния трещин, а при увеличении времени воздействия процесс гидрорасчленения реализуется и в поровом пространстве. Угольный пласт разделен трещинами на отдельные блоки, в них содержится преимущественно адсорбированный газ.
Дебит газа из скважин гирорасчленения при этом будет определяться проницаемостью трещин и скоростью газоот-дачи блоков.
Однако, после проведенного гидровоздействия для повышения эффективности дегазации и усиления процессов десорбции газа из трещино-порового пространства возможно применение метода вибровоздействия, способствующего созданию дополнительной системы трещин и многократного увеличения метаноотдачи путем повышения проницаемости пласта. Это возможно путем воздействия на систему "уголь-метан” волновых полей, что в конечном итоге приводит к разделению газовой и твердой фаз системы и к увеличению метаноотдачи.
Предлагаемый метод вибрационного воздействия может быть использован для возбуждения
стоячих волн в скважине с целью передачи энергии в угольный пласт и высвобождения из пористой структуры угля метана. Ниже описывается механическая модель, позволяющая оценить параметры стоячих волн в скважине гидрорасчленения и энергию воздействия на пласт. Скважина гидрорасчленения, заполненная практически не сжимаемой жидко-
стью, может быть представлена в виде упругого стержня, нижний конец которого связан с жёстким основанием (угольным пластом) пружиной, а к верхнему концу приложена периодическая сила Ре1Ш‘ (в дальнейшем нас будет интересовать действительная часть этого выражения, а именно Р ам<М), где Р и <в постоянные (рис.1).
Уравнения продольных колебаний при этом в вертикальной скважине имеют вид:
р и = Е F и + рд; — и и, = ^:
дt дS2
(1)
здесь р - линейная плотность материала стержня, в нашем случае рассматривается заполненная в скважине жидкость ( массы единицы длины ), Е - модуль упругости, S- площадь поперечного сечения скважины, g - ускорение свободного падения, Ц^, ^ - продольное перемещение сечения стержня с координатой S.
Уравнение (1) дополняется граничными условиями:
EF и' (1,^ + си(1,^=0, EF и' (оД) = -р е1Ш1 ;
(2)
Решение уравнения (1) с граничными условиями (2) будем искать в виде:
U(S,t) _-^ + ^2 + EFq^ + V(S,t);
6а2 6а
2а
2
a2 = EF / р ; (3)
где функция v(s,t) удовлетворяет волновому уравнению
v' = а 2 v" (4)
и граничным условиям:
Р C
V(0,t) =--------*еш; V'(l,t) +------------------G>(l,t) = 0 (5)
EF EF
Так как в системе (жидкость в скважине) присутствует вязкое трение, которое, впрочем, требуется учитывать в рассматриваемой модели, при этом собственные колебания в стержне затухнут, и, в дальнейшем, нас будут интересовать вынужденные колебания стержня “жидкости в скважине” с частотой ю, сообщаемой виброустановкой, установленной на устье скважины, которые имеют вид:
V(S,t)=/ (S)eiMt ; (6)
Подставляя уравнение (6) в (4), найдём:
-ю2/ = a2 f '; и f= Ci cos ю/а s + C2 sin ю/а s;
Произвольные постоянные С1 и С2 определим из граничных условий (5):
C2 ю/а = - P / EF ^ C2 = - Ра/ юEF ;
ю ю 1 Ра ю
- Ci — sin—l---------cos—l +
1 EF
а
а
а
+
c
EF
^ ю , Ра ю ,
Ci cos—l-----------sin—l
а юEF а
Г орный информационно-аналитический бюллетень
Р ю , С Ра ю ,
соя—і н---------------sm—і
EF а EF юEF а
С ю , ю ю ,
----соя—і sm — і
EF а а а
(7)
Коэффициент С1 может обращаться в бесконечность, если знаменатель соответствующего выражения в (7) обратится в нуль. Это есть условие резонанса и описывается уравнением, которое имеет вид:
ю , ю , с1
—па—I _-------- ;
а а EF
Уравнение(8) имеет корни хк=а- 1юк К=1,2,. представлены на рис.2:
Таким образом, решение задачи представляется
(8)
., которые
в виде (3), где:
Л®1
V(S,t) = /(Б)соя юґ =
_Р_
EF
СОБюґ
ю , СОя — I + а
С_
EFю
ю
яіп—і а
С ю , ю ю
---соя—і-----яіп—I
EF а а а
ю 0 а ю 0 соя—Б-----яіп—Б
(9)
Давление в нижней части стержня при s = 1 будет иметь следующие значения:
Q _ Си(и) _-Еи’(1^) _ +
F
+ -
РС
EF2
1 +
С
EFю
ю
I
а
С
EF
ю
і
2а
і
а
2
(10)
соя юґ
ю
соя—і а
ю
а а
Зависимость (10) позволяет оценить величину давления в процессе вибровоздействия в нижней части скважины, заполненной жидкостью гидрорасчленения, если произвести выбор значений соответствующих параметров.
Согласно вышеизложенному положению, в нижней части скважины создаются условия резонанса и передачи энергии вибрации на угольный массив, где в свою очередь, происходят внутриструктурные деформации и разрушения. При этом все это, в конечном итоге, приводит к распаду системы “уголь-метан” и создаются условия для перехода метана в свободное состояние, после чего он удаляется средствами дегазации.
В резонансном решении амплитуда давления (коэффициент при ом может быть значительно больше своего статического значения 2 / 2F , однако, для её оценки требуется знать характеристики вязкости жидкости в скважине, так как именно они будут определять величину этой амплитуды.
СПИСОК ЛИТЕРАТУРЫ
1.Бутенин Н.В. Теория колебаний. М., Из- во “Высшая шко-ла”,1963.
2.Эттингер И.Л. Газоемкость ископаемых углей. -М., Не-дра,1966.
ю
а
а
т
г
Вильке Владимир Георгиевич - доктор технических наук профессор МГУ. Павленко Михаил Васильевич -кандидат технических наук, доцент, МГГУ.
- 79