CC BY
103
4. Ни о каких аномалиях в природе атмосферных процессов говорить специалистам не приходится — это терминология СМИ, главной целью которых являются очередные сенсации, но отнюдь не просветительская деятельность.
Библиографический список
1. Карнацевич, И. В. О стабильности климата земли и критериях оценки его колебаний и изменений / И. В. Карнацевич // Омский научный вестник. — 2004. — № 4 (29). — С. 164-167.
2. Карнацевич, И. В. Некоторые аспекты проблемы изменений климата / И. В. Карнацевич // Омский научный вестник. Сер. Ресурсы Земли. Человек. - 2007. - № 1 (53). - С. 113-119.
3. Карнацевич, И. В. Изменчивость диаметров одинаковых монет как аналог изменчивости глобального климата / И. В. Кар-нацевич // Омский научный вестник. - 2013. - № 1 (118). -С. 238-240.
4. Карнацевич, И. В. Зависимость коэффициента вариации средней температуры воздуха от продолжительности интервала усреднения / И. В. Карнацевич, К. А. Мадиева // Омский научный вестник. Сер. Ресурсы Земли. Человек. - 2013. -№ 2 (124). - С. 132-134.
КАРНАЦЕВИЧ Игорь Владиславович, доктор географических наук, профессор кафедры физической географии Омского государственного педагогического университета.
Адрес для переписки: ikar.omsk@gmail.com АКИМОВА Виктория Станиславовна, старший преподаватель кафедры проектирования дорог Сибирской государственной автомобильно-дорожной академии.
Адрес для переписки: vist5@mail.ru
Статья поступила в редакцию 22.01.2014 г. © И. В. Карнацевич, В. С. Акимова
УДК 528.486:69.057:658.562 С. Ю. СТОЛБОВА
Сибирская государственная автомобильно-дорожная академия,
г. Омск
ВЕРОЯТНОСТНО-СТАТИСТИЧЕСКИЙ МЕТОД РАСЧЕТА ДОПУСКОВ НА ГЕОДЕЗИЧЕСКИЕ И МОНТАЖНЫЕ РАБОТЫ ПРИ ВОЗВЕДЕНИИ КОНСТРУКЦИЙ МНОГОЭТАЖНЫХ ПРОИЗВОДСТВЕННЫХ ЗДАНИЙ СЕРИИ 1.020
Приведены расчеты допусков вероятностно-статистическим методом на геодезические и строительно-монтажные работы для обеспечения планового и вертикального положения конструкций на стадии возведения многоэтажного пятипролетного производственного здания серии 1.020. Рассчитаны допуски на эти работы с учетом ответственности здания, производственной базы стройиндустрии, геодезического обеспечения и технологии строительства. Отмечено, что полученные величины норм точности лучшим образом соответствуют реальным условиям строительства, когда использовано значение единицы допуска симметричности установки колонн, определенной по формуле для ее расчета с введением коэффициента а=1,6 вместо а=0,6 (согласно ГОСТ 21779-82. Технологические допуски).
Ключевые слова: вероятностно-статистический метод, расчет допусков, геодезические монтажные работы, плановое и вертикальное положение, конструкции зданий.
Точность геометрических параметров конструкций зданий является одним из основных показателей качества современного строительства. Для качественного строительства зданий необходимы обоснованные нормы точности на изготовление элементов конструкций, геодезические разбивочные и строительно-монтажные работы. Обоснованность норм точности зависит от применяемых методов расчета технологических допусков при возведении строительных конструкций зданий.
Учитывая, что строительные элементы взаимосвязаны и, сопрягаясь в узлах конструкций каркаса
зданий, образуют размерные цепи. Поэтому точность их возведения в настоящее время рассчитывают с использованием основных положений теории размерных цепей. Для расчета допусков в строительстве с применением теории размерных цепей применяют два метода: максимума-минимума и теоретико-вероятностный (вероятностный).
Проверочный расчет суммарного допуска (замыкающего звена цепи) при известных технологических допусках (составляющих звеньев цепи) с применением метода максимума-минимума и вероятностного выполняются соответственно по выражениям [1]:
Таблица
Расчет единиц допусков на изготовление деталей, геодезические разбивочные и строительно-монтажные работы,
согласно ГОСТ [5]
Расчетные значения 0,8+ 0,00 Ыь + 25 3Л^ + 25 + 0,01 Зл/Ь2 а /И,м = <х(0,8 + 0,00^ЬГ + 25 + 0,01 Зл/Ь2) ; /г = а** Ь,мм
400 20,00 0,82 7,52 0,54 8,06 1,0 Г и=6,61
400 20,00 0,82 7,52 0,54 8,06 0,6 ^1.3.4 = 3,97
6500 80,623 0,88 18,66 3,48 22,14 1,6 .ГВ1 = 31,17
12000 109,544 0,91 22,895 5,24 28,135 1,6 Ля = 40,96
4120 64,187 0,864 16,03 2,57 18,6 1,6 Л, 4=25,71
8560 92,52 0,89 20,476 4,185 24,661 0,6 /«=13,17
9000 - - - - - 1,0 /г = 9,0
8560 92,52 0,89 20,76 4,18 24,66 1,0 = 21,95
6500 - — — - - 0,4 Л-1 =2,6
12000 - - — - - 0,4 Лз = 4,8
л-1 г=1
А2 Е
л-1
'ТА2
г=1
(1)
(2)
где А1Г А2, А3, Ал-1 и Аг — допуски составляющих звеньев цепи, или технологические допуски; л — число звеньев в размерной цепи.
При проектировании и строительстве зданий и сооружений выполняются также проектные расчеты, когда по значению суммарного (функционального) допуска на возведение строительных конструкций определяются технологические допуски (решение обратной задачи).
Согласно ГОСТ [2], расчет точности конструкций предусмотрено выполнять путем подбора в назначении величин технологических допусков, т.е. способом попыток или пробных расчетов. Но расчеты допусков на составляющие звенья размерной цепи при решении обратных задач (проектные расчеты) можно выполнять тремя способами: попыток или пробных расчетов, равных допусков и равной точности.
При расчете способом попыток вопрос о рациональности распределения функционального (суммарного) допуска между технологическими не рассматривается.
В статье [3] приведены расчеты допусков на геодезические и монтажные работы для строительства многоэтажного производственного здания серии 1.020, на стадии его проектирования, двумя методами: максимума-минимума с применением способов равных допусков и равной точности и вероятностного с применением способов попыток, равных допусков и равной точности.
Анализ результатов расчетов технологических допусков методом максимума-минимума показал, что полученные значения норм точности очень жесткие. Поэтому использование его нецелесообразно при расчете точности возведения строительных конструкции зданий. Рассчитанные допуски вероятностным методом, на стадии проектирования конструкций зданий, получены более обоснованными с применением способа равной точности на все операции, кроме установки колонн в нижнем сечении относи-
тельно разбивочных осей. Для устранения этого положения в работе [4] предложено при определении единицы допуска на эту операцию в формулу для её расчета ввести вместо а=0,6 (согласно ГОСТ [5], см. таблицу) значение а=1,6. В этом случае рассчитанные допуски на эту операцию будут лучшим образом соответствовать уровню технологии возведения строительных конструкций.
Определенные таким образом технологические допуски будут априорными характеристиками точности, по которым можно проектировать точность технологических операций при изготовлении деталей, геодезических разбивочных и монтажных работах на стадиях проектирования конструкций зданий.
Однако, как показывают исследования [1, 6 — 9], рассчитанные технологические допуски на изготовление и монтаж конструкций не всегда обеспечиваются на практике.
Например, известно, что металлические формы для изготовления деталей выполняют на один-два класса точнее, чем выпускаемые элементы конструкций. На первой стадии их эксплуатации детали могут быть изготовлены точнее, чем требуется, затем формы изнашиваются и точность изготовления деталей будет соответствовать проектным. Далее, при эксплуатации, они более изнашиваются, но их на предприятиях стройиндустрии не всегда своевременно рихтуют и продолжают эксплуатировать. В результате на строительные площадки поступает часть деталей с характеристиками точности геометрических параметров, не соответствующих проектным требованиям.
Следует отметить, что при разных методах монтажа строительных элементов конструкций одна и та же проектная точность может быть реализована с различной трудоемкостью. Кроме того, по исследованиям многих авторов отмечается, что точность установки колонн по вертикали даже свободным методом монтажа в основном соответствует требованиям СНиП, а точность же установки колонн относительно разбивочных осей в нижнем сечении часто не соответствует и превышает в отдельных случаях допускаемые отклонения в полтора-два и более раз [1, 6 — 8].
По данным НИИСП Госстроя УССР, свыше 60 % обнаруженных дефектов при возведении зданий и сооружений являются причиной нарушений СНиП
и отступлений от проектов, а проведенный НИИЭС Госстроя СССР анализ показал, что 50 % брака в строительстве — это вина строителей и монтажников, 40 % — поставщиков недоброкачественных материалов, железобетонных элементов конструкций и 10 % вызваны недостатками проектов, отсутствием нужных инструментов и другими причинами [10].
Все это показывает, что решение обратных задач только по нахождению априорных характеристик точности возведения строительных конструкций зданий и сооружений недостаточно. Необходимо совершенствование метода расчета технологических допусков на стадии возведения зданий и сооружений.
При проектных расчетах точности возведения зданий математически допустимо любое распределение функционального допуска между технологическими при соблюдении условий (1) и (2).
С технической и экономической точек зрения рациональными будут только такие технологические допуски А(, при которых будет минимальная суммарная стоимость возведения строительной конструкции. Для определения таких допусков А( необходимо знать зависимости (законы) изменения стоимости от точности выполнения технологических операций при возведении строительной конструкции, т.е. С= f(А¡).
Выполненные исследования в нашей стране и за рубежом показали, что общее соотношение между допусками на выполнение проектных размеров сборных конструкций и стоимостью их возведения аппроксимируются гиперболической кривой [6, 11, 12].
Меньшие по величине допуски на размер или положение элементов конструкций труднее выдержать при производстве работ и при этом будет ниже производительность труда и выше стоимость возведения этой строительной конструкции. Назначение излишне жестких допусков на отдельные технологические операции приводит к повышению трудоемкости и стоимости строительства.
Минимальная суммарная стоимость возведения строительной конструкции, следует полагать, будет при таких значениях технологических допусков, когда одновременно выполняются равенства (1) или (2) и (3):
С (А! ) = С2 (А2) = с' (Д) = • = Сп(Ап)
(3)
ностный метод с использованием способа равной точности.
При разработке проектов производства работ (ППР) необходимо учитывать накопленный опыт строительных организаций по возведению аналогичных объектов, а результаты таких расчетов включать в технологические карты строительства зданий и сооружений.
Следовательно, при расчетах технологических допусков на монтаж строительных конструкций следует учитывать сложившиеся уровни производственной базы по точности изготовления деталей, геодезического обеспечения и технологии строительства (в том числе трудоемкость выполнения отдельных операций по установке элементов в проектное положение).
В результате таких расчетов получим апостериорные характеристики точности на основе статистического анализа действительной точности изготовления деталей, поступающих на строительную площадку, геодезического обеспечения и технологии строительства, а метод расчета можно рассматривать как вероятностно-статистический.
При известной точности изготовления деталей технологические допуски на разбивочные работы и монтаж конструкций следует определять по коэффициенту точности Кср, рассчитываемому по выра-
кр =|А22-
- !>2и |/ £(4 + ¡2М)
(4)
где и ¡м — единицы допусков соответственно на разбивочные работы и монтаж конструкций; Аш — известные допуски на изготовление деталей, обеспечиваемые на данном этапе эксплуатации оснастки.
Для сложившихся уровней производственной базой стройиндустрии и геодезического обеспечения строительства допуски на монтаж строительных конструкций предложено рассчитывать по коэффициенту Кср , определяемому по выражению:
К2 =
ср
П-1 , V
-1(а£ + АГ )
/п-1
2 ¡¡М •
(5)
где С' (А) — стоимость выполнения технологических операций по возведению строительных конструкций с соблюдением равенства (1) или (2). Это будет идеальный способ распределения суммарного допуска между технологическими.
К сожалению, в практике строительства законы изменения стоимости от точности выполнения технологических операций при возведении строительных конструкций конкретных серий зданий изучены недостаточно. Поэтому при возведении строительных конструкций зданий для расчета допусков применяются методы максимума-минимума и вероятностный, рекомендуемые в ГОСТ [2].
При распределении суммарного допуска между технологическими применяют способы: попыток, равных допусков и равной точности. В работах [1, 13] отмечается, что достаточно близким к рациональному распределению допуска замыкающего звена между составляющими звеньями размерной цепи является способ равной точности. Поэтому при совершенствовании метода расчета технологических допусков на монтаж строительных конструкций на стадии возведения зданий примем за основу вероят-
Когда же известны уровни технологии строительства при выполнении отдельных монтажных операций, то допуски на остальные монтажные работы предложено определять по коэффициенту Кср, рассчитываемому по выражению:
К2
п -1
2(А i
л¡ г
¡=1
п-1
Т ¡¡2
¡=1
(6)
где АМИ — известные допуски на отдельные монтажные работы, мм;
¡¡МО — единицы допуска на остальные (точность которых неизвестна) монтажные работы, мм.
Использование такого метода расчета технологических допусков на монтаж конструкций, учитывающего точность изготовления деталей, геодезических разбивочных и отдельных строительно-монтажных работ, позволяет определять наиболее обоснованные нормы точности возведения сборных зданий и сооружений.
Приведем примеры с разными вариантами вероятностно-статистических расчетов допусков на геодезические разбивочные и монтажные работы при
=1
¡=1
А
¡=1
¡=1
)
2
Рис. 1. Размерная цепь среднего пролета четырехэтажного здания (высота колонн 1-го этажа — 6,5 м, 2-3-го этажей — 12 м и 4-го этажа — 4,12 м, Ь=9 м)
строительстве четырехэтажного пятипролетного производственного здания серии 1.020 в городе Омске. Плоская размерная цепь среднего пролета здания приведена на рис. 1.
Основное уравнение размерной цепи при расчете вероятностным методом имеет вид:
А2 х=(А г )2 + 2(а% )2 + (АК )2 + 2(Л^ )2 + + 2(ЛН2 )2 + 2(АН4 )2 + 2(Л* )2 +
+ 2(АВз )2 + 2(А^4 )2 + 2(АВГ1 )2 + 2^з )2 + 2(Арм )2 , (7)
А* А* А* А* А* А* А*
Н2 Н4 В1' В3' В4 Г1' Г3'
с разбивочных осей (симметричности установки колонн) первого, второго и четвертого этажей, отклонение колонн от вертикали (совмещение ориентиров) первого, третьего и четвертого этажей, передачу осей на верх колонн первого и третьего этажей, монтаж ригелей; ЛЕ — суммарный допуск.
Учитывая, что допуск А; = Кср • ^ , при расчете вероятностным методом с применением способа равной точности выражение (7) примет вид:
Л2х = К2ср
где Лг А*и, Ари, Л*т, АрМ — соответственно допуски на разбивку осей на исходном горизонте, изготовления граней колонн, изготовления длин ригелей, смещения низа колонн
(I г )2 + 2(1 К )2 + (IИ )2 + 2(1 Н1)2 + + 2(Н)2 + 2(1 Н 4 )2 + 2(1 В1)2 + 2(/Вз)2 + + 2(1 к4)2 + 2(1 в1)2 + 2(1 вз)2 + 2(1 М )2
, (8)
где Кср — число единиц допуска или коэффициент точности, принимаемый одинаковым для всех техно-
логических операций; — единицы допуска на технологические операции, представленные в выражении (7), мм.
Единицы допусков на изготовление деталей, раз-бивочные работы и монтаж конструкций определяют по формулам, приведенным в табл. согласно ГОСТ [5].
Вероятностно-статистический метод расчета допусков на геодезические и монтажные работы при применении способа равной точности с учетом:
1. Уровня производственной базы стройиндуст-рии. По проекту суммарный (функциональный) допуск Д2 = Дф = 80 мм.
На основании выполненных исследований в работе [9] установлена точность изготовления конструкций Ди = 16,12 мм; АРИ = 39,04 мм. При расчете технологических допусков вероятностно-статистическим методом с применением способа равной точности средний коэффициент Кср на разбивочные работы и монтаж конструкций определим по выражению:
К2
(as)2-te i2+(аи i2
(lг )2 + 2(l Кт )2 + 2(l К )2 + 2(l В )2 + 2(l К )2 + 2(1 к3 )2 + 2(1 вз )2 + 2(1 К 4 )2 + 2(1*4 )2 + 2(lpM )2 _
(9)
= 3,0 мм , а тогда для зданий с показателем ответственности gn = 0,95, согласно [15], допуск будет Аг = = 4 • m = 4 • 3 = 12 мм. Среднеквадратическая погрешность передачи осей на вышележащие горизонты теодолитом 2 Т-30П при двух положениях вертикального круга при высоте до 10 м тг =±0,6 мм, а при высоте до 20 м тг = ±1,0 мм.
Тогда для здания с показателем ответственности gn = 0,95, согласно [15], допуски передачи разбивоч-ной оси на верх колонны первого и третьего этажей будут соответственно равны: А^ = 0,6 • 4 = 2,4 мм;
Аг 3 = 1,0 • 4 = 4,0 мм.
При расчете технологических допусков с учетом уровня производственной базы было определено, что допуски на разбивку осей равны по варианту 1.а) Аг = 7,02 мм, а по варианту 1.б) А г = 6,75 мм, т.е. значительно меньше, чем требует СНиП 3.01.03-84.
Учитывая, что современные средства измерения и технология производства геодезических разби-вочных работ позволяет повысить точность разбивки осей без значительных дополнительных затрат, зададимся среднеквадратической погрешностью тг /L = 1/5000 . В этом случае тг = 9000/5000 = 1,8 мм, а допуск при показателе ответственности здания gn = 0,95 будет А г = 4 • тг = 7,2 мм.
Имеем AS = 80 мм; Аи = 16,12 мм; АРИ = 39,04 мм; Аг = 7,2 мм; аг = 2,4 мм, А^ 3 = 4,0 мм.
Определим коэффициент точности на монтаж конструкций, согласно выражению (5), по формуле:
1.а) вариант расчета.
Подставив в выражение (9) значения известных допусков на изготовление деталей и единиц допусков (согласно ГОСТ [5], см. табл., в том числе рассчитанное значение IН = 3,97 мм при а = 0,6), получим:
К =66,00/84,86 = 0,78.
ср
Величины технологических допусков вычисляем по формуле Дj = Кср • II , они будут: Дг = 7,02 мм; Аг = 2,03 мм; Дг 3 = 3,74 мм; Д^ = Ан 2 = Ан 4 = 3,10 мм; Дк = 24,31 мм; Дк3 = 31,95 мм; Дк4 = 20,05 мм;
Дм = 10,27 мм.
1.б) вариант расчета.
Подставив в выражение (9) значения известных допусков на изготовление деталей и единиц допусков (согласно ГОСТ [5], см. табл., а значение I н = = 10,57 мм, рассчитанное при а= 1,6), получим:
К =66,00/88,19 = 0,75.
ср
Величины технологических допусков будут: Д г = = 6,75 мм; Дг = 1,95 мм; ДВГ3 = 3,60 мм; ДКт = ДКН2 = = Дн4 = 7,93 мм; ДКц = 23,38 мм; Дк3 = 30,72 мм; Дк4 =
К 2ср =
(as)2-МаИ )2 + (аи )2 + (А Г )2
2(lк)2 + 2(lк2)2 + 2(lк4)2 + 2(lк,)2 +2 "
+ 2(аг ) + 2(авг 3 f
2fë )2 + 2(l В4 )2 + 2(l M )
(10)
= 19,28 мм; ДРМ = 9,88 мм;
2. Уровней производственной базы стройиндуст-рии и геодезического обеспечения строительства.
В работе [3], при расчете теоретико-вероятностным методом с использованием способа попыток, отмечалось, что по СНиП 3.01.03-84 [14] для зданий до пяти этажей рекомендуется разбивку осей выполнять со среднеквадратической погрешностью т>г/ Ь = = 1/3000 . При пролете 9 м значение тг = 9000/3000 =
2.а) вариант расчета.
Подставив в выражение (10) значения известных допусков на изготовление деталей, геодезические разбивочные работы и единиц допусков на монтажные операции (согласно ГОСТ [5], см. табл., в том числе рассчитанное значение Iн = 3,97 мм при а = 0,6), получим значения коэффициента точности Кср = = 65,28/8404 = 0,78. Величины технологических допусков вычисляем по формуле А/ = Кср • II, они будут
иметь значения: Дна = ДН 2 = АН 4 = 3,10 мм; Д^ =
= 24,31мм; Дк3 = 31,95 мм; дк4 = 20,05мм; Дм = 10,27 мм. 2.б) вариант расчета.
Подставив значения известных допусков на изготовление деталей, геодезические разбивочные работы и единиц допусков на монтажные операции (согласно ГОСТ [5], см. табл., в том числе рассчитанное значение ^ = 10,57 мм при а= 1,6), получим значения коэффициента точности Кср = 65,28/90,85 = 0,72. Величины технологических допусков будут иметь
значения: Ан = Ан 2 = А н 4 = 7,61 мм; Д^ = 22,44 мм; Дк3 = 29,49 мм; ДСВ4 = 18,51 мм; ДРМ = 15,80 мм;
3. Уровней производственной базы стройиндуст-рии, геодезического обеспечения и технологии строительства. Опыт строительства каркасных зданий показывает, что допуски на установку колонн
относительно разбивочных осей являются жесткими и на практике при свободном методе монтажа конструкций трудно выполнимы. На точность взаимного положения верха двух колонн оказывают влияние погрешности разбивочных работ, установки колонн относительно разбивочных осей в нижнем сечении и отклонение колонн от вертикали.
Как показывают анализ литературных источников [1, 6, 7, 12] и наши исследования [8], допуски по установке колонн по вертикали практически выполняются даже с некоторым запасом, точность же установки колонн в нижнем сечении относительно раз-бивочных осей при свободном методе монтажа конструкций не всегда соответствует нормативным требованиям.
Поэтому, предусматривая это обстоятельство, на стадии разработки проектов работ (ППР) необходимо учитывать также уровни технологии строительства, т.е. обеспечиваемую точность выполнения технологических операций при возведении зданий заданным методом монтажа конструкций.
Имеем Д2 = Дф = 80 мм; АИ = 16,12 мм; АРИ = 39,04 мм;
А г = 7,2 мм; АВп = 2,4 мм; АВГ 3 = 4,0 мм. Зададимся значениями допусков симметричности установки колонн (в нижнем сечении относительно разбивочных осей) равными А^ = АН 2 = АН 4 = 12,0 мм.
Определим коэффициент точности Кср на установку колонн по вертикали и монтаж ригелей, согласно выражению (6), по формуле:
К2 =
"(Ах)2 - 2(АИ) 2 + (АИ )2 +(Аг )2 +
2(1 К )2 + 2(/ К )2 +2 '
6(аКН1,2,4 )2 + 2(АВГ1 )2 + 2(аВГ 3 )2
+ 2(1 К4 )2 + 2(/ М )2
. (11)
3.а) вариант расчета.
Подставив, в выражение (11), величины известных допусков и единиц допусков на установку колонн по вертикали и монтаж ригелей, получим значение коэффициента точности Кср = 58,28/83,53 = 0,70. Величины технологических допусков будут иметь
значения: АКВ1 = 21,82 мм; ак3 = 28,67мм; ак4 = 18,00 мм;
АРМ = 9,22 мм.
3.б) вариант расчета.
Зададимся значением допуска на монтаж ригелей, согласно СНиП 3.03.01-87 [16], АРМ = 16,00 мм. Определим коэффициент точности Кср на установку колонн по вертикали, согласно выражению (12):
Кс2
"(Ах)2 - 2(АИ )2 + (АИ )2 + (А г )2 +
2(1 К )2 +
+ 6(АНи,4 )2 + 2(авп )2 + 2(АВг 3 )2 + 2(АМ )2
+ 2(1 К )2 + 2(1 ВК4)2
(12)
Подставив величины известных допусков и единиц допусков на установку колонн по вертикали,
получим значение коэффициента точности Кср = = 53,71/81,43 = 0,66. Величины технологических допусков будут иметь значения: ак = 20,57 мм; А"Вэ = = 27,03 мм; АК4 = 16,97 мм.
Анализируя полученные значения технологических допусков, можно констатировать, что нормы точности наилучшим образом соответствуют реальным уровням производственной базы стройиндуст-рии, геодезического обеспечения и технологии строительства при расчетах с использованием единицы допуска симметричности установки колонн, определенной со значением а=1,6 вместо а = 0,6 по ГОСТ [5].
Таким образом, перераспределив значения технологических допусков на отдельные операции с учетом уровней производственной базы стройиндуст-рии, геодезического обеспечения и технологии строительства, может быть выполнена собираемость конструкций с соблюдением функциональных допусков на возведение многоэтажных производственных зданий серии 1.020.
Библиографический список
1. Столбов, Ю. В. Основы расчета и анализа точности возведения сборных зданий и сооружений : учеб. пособие / Ю. В. Столбов. - Омск : СибАДИ, 1981. - 63 с.
2. ГОСТ 21780-2006. Система обеспечения точности геометрических параметров в строительстве. Расчет точности. Госстрой СССР. — М. : Изд-во стандартов, 2007. — 15 с.
3. Столбова, С. Ю. Методы расчета точности геодезических и монтажных работ для обеспечения планового и вертикального положения конструкций многоэтажных зданий / С. Ю. Стол-бова // Омский научный вестник. — 2013. — № 2 (124). — С. 139—143.
4. Столбова, С. Ю. О расчете единицы допуска на установку колонн относительно разбивочных осей при возведении зданий и сооружений / С. Ю. Столбова, И. П. Савицкий // Проблемы проектирования, строительства и эксплуатации транспортных сооружений : материалы I Всерос. науч.-практ. конф. студентов, аспирантов и молодых ученых. — Омск : Изд-во СибАДИ, 2006. — Кн. 2. — С. 223 — 227.
5. ГОСТ 21779-82 (СТ СЭВ). Система обеспечения точности геометрических параметров в строительстве. Технологические допуски. Госстрой СССР. — М. : Изд-во стандартов, 1982. — 22 с.
6. Возведение каркасных жилых и общественных зданий / М. Я. Егнус [и др]. — М. : Стройиздат, 1972. — 296 с.
7. Столбов, Ю. В. Исследование точности монтажа конструкций каркаса сборных железобетонных сооружений / Ю. В. Столбов // Изв. вузов. Сер. Строительство и архитектура. — 1978. — № 4. — С. 29 — 31.
8. Столбова, С. Ю. Геодезические исследования точности планового и вертикального положения железобетонных конструкций при возведении многоэтажного производственного здания / С. Ю. Столбова // Омский научный вестник. — 2013. — № 1 (118). — С. 264 — 269.
9. Столбова, С. Ю. Анализ точности геометрических параметров изготовленных железобетонных колонн и ригелей для возведения многоэтажного производственного здания / С. Ю. Столбова // Омский научный вестник. — 2013. — № 1 (118). — С. 259 — 263.
10. Столбов, Ю. В. Статистические методы контроля качества строительно-монтажных работ / Ю. В. Столбов. — М. : Стройиздат, 1982. — 87 с.
11. Столбов, Ю.В. Точность монтажа и трудоемкость геодезической выверки железобетонных конструкций / Ю. В. Столбов, Н. С. Воловник. — М., 1990. — Деп. В ВНИИНТПИ Госстроя СССР, 02.07.90, № 10732. — 49 с.
+
12. Столбов, Ю. В. Экономическое обоснование допусков на геодезические и строительно-монтажные работы при возведении зданий и сооружений / Ю. В. Столбов, С. Ю. Стол-бова, О. Ю. Хуторная // Землеустроительное и кадастровое обеспечение комплексного развития территории и недвижимости : сб. тр. — Омск : ИПК Макшеевой Е. А., 2010. — С. 131-135.
13. Дунаев, П. Ф. Размерные цепи / П. Ф. Дунаев. — М. : Машгиз, 1963. — 308 с.
14. СНиП 3.01.03-84. Геодезические работы в строительстве. Госстрой СССР. — М. : ЦИТП Госстроя СССР, 1985. — 28 с.
15. Столбов, Ю. В. Назначение точности возведения строительных конструкций с учетом ответственности зданий и
сооружений / Ю. В. Столбов, С. Ю. Столбова // Вестник СибАДИ. — Омск : Изд-во СибАДИ, 2006. — С. 134—137
16. СНиП 3.03.01-87. Несущие и ограждающие конструкции. Госстрой СССР. — М. : ЦИТП Госстроя СССР, 1988. — 140 с.
СТОЛБОВА Светлана Юрьевна, кандидат технических наук, доцент (Россия), заведующая кафедрой «Недвижимость и строительный бизнес». Адрес для переписки: ssu0810@mail.ru
Статья поступила в редакцию 14.03.2014 г. © С. Ю. Столбова
УДК 553.982«612.4»(470.56)
Р. А. КАТКОВ В. И. КИСЛУХИН
Тюменский государственный нефтегазовый университет
ОСОБЕННОСТИ
ГЕОЛОГИЧЕСКОГО СТРОЕНИЯ
И НЕФТЕНОСНОСТЬ
СРЕДНЕГО ДЕВОНА
МАРТЫНСКОЙ ЗОНЫ
НЕФТЕНАКОПЛЕНИЯ
ОРЕНБУРГСКОЙ ОБЛАСТИ_
В статье представлены особенности геологического строения и нефтеносность среднего девона Мартынской зоны нефтенакопления Оренбургской области. В ней рассмотрена промышленная ценность объекта, которая связана, со Среднедевонским нефтегазоносным комплексом, в пределах которого установлены нефтяные залежи. Ключевые слова: геологическое строение, нефтеносность, горизонт, тектоника, залежь.
Мартынская зона нефтенакопления расположена в Бузулукском нефтегазоносном районе и административно находится на территории Первомайского района Оренбургской области.
Литолого-стратиграфическая характеристика разреза выполнена согласно «Унифицированной стратиграфической схеме архея, протерозоя и палеозоя», составленной на основе «Решения Межведомственного совещания по среднему и верхнему палеозою Русской платформы» [1, 2].
Отложения среднепалеозойско-нижнемезозой-ского осадочного чехла залегают с большим стратиграфическим несогласием непосредственно на размытой поверхности фундамента. Осадочный чехол представлен терригенно-карбонатным разрезом общей толщиной отложений, изменяющейся от 4528 до 4705 м. Его большую часть составляют отложения палеозойского возраста, формирование которых происходило практически непрерывно с эйфель-ского века среднего девона по татарское время поздней перми [3].
В составе среднего отдела (Б2) девонской системы (Б) палеозойской группы (Р2) выделяются эйфель-ский и живетский ярусы.
Эйфельский ярус (Б2е1:) включает в себя отложения бийского горизонта нижнего подъяруса и афо-нинского надгоризонта верхнего подъяруса.
Бийский горизонт (D2bs) согласно залегает на койвенском и сложен глинистыми микрозернистыми известняками с прослоями аргиллитов. Доля карбонатов заметно сокращается к подошве горизонта. Толщина в пределах изучаемого месторождения весьма выдержана.
Афонинский надгоризонт (Б2а1:) имеет трехчленное строение. В подошве его залегает клинцовский горизонт (Б2к1), представленный пачкой терриген-ных алеврито-аргиллитовых пород, черных, извест-ковистых, битуминозных. В средней части залегает мосоловский горизонт (D2ms), сложенный известняками органогенными, биогенными, стромато-порово-коралловыми темно-серыми, почти черными, микро, тонкозернистыми, участками пористыми, средней крепости, трещиноватыми, в разной степени перекристаллизованными с редкими прослоями темно-серых, почти черных, плитчатых аргиллитов и мергеля. С проницаемыми карбонатами связан продуктивный пласт Д5, который развит по площади месторождения практически повсеместно и имеет срав-
