CC BY
109
ОПТИЧЕСКИЕ И ОПТИКО-ЭЛЕКТРОННЫЕ ПРИБОРЫ И КОМПЛЕКСЫ
УДК 621.398
УВЕЛИЧЕНИЕ УГЛОВОГО ДИАПАЗОНА РАЗВЕРТКИ ЛАЗЕРНОГО ПУЧКА В АНИЗОТРОПНОМ АКУСТООПТИЧЕСКОМ ДЕФЛЕКТОРЕ
Д.А. Бондаренко1, В.Е. Карасик2, В.П. Семенков1
ХОАО "ГРПЗ", Рязань, Российская Федерация
2МГТУ им. Н.Э. Баумана, Москва, Российская Федерация e-mail: bondar_art@mail.ru
Предложен способ увеличения углового диапазона развертки пучка в анизотропном акустооптическом дефлекторе на парателлурите за счет увеличения угла падения дифрагированного пучка на выходную грань дефлектора. На основе векторных диаграмм изложена методика расчета геометрии акустооп-тического взаимодействия в кристалле парателлурита для нижней и верхней ветвей дифракции при заданном диапазоне рабочих частот управления. Получены соотношения для расчета конструкции светозвукопровода предлагаемого устройства и линеаризации углов отклонения пучка на выходе дефлектора при условии параллельности падающего и выходящего пучков. Показано, что для лазерного пучка с длиной волны излучения 1,064 мкм максимальный угловой диапазон развертки пучка на выходе дефлектора достигает 5,7° при выполнении условия параллельности падающего и выходящего пучков и 7,5° при отступлении от данного условия, что подтверждается экспериментальными исследованиями.
Keywords: анизотропный акустооптический дефлектор, парателлурит, геометрия акустооптического взаимодействия, светозвукопровод, угловой диапазон развертки пучка.
INCREASING THE ANGULAR SWEEP RANGE OF LASER BEAM IN THE ANISOTROPIC ACOUSTO-OPTIC DEFLECTOR
Bondarenko D.A.1, Karasik V.E.2, Semenkov V.P.1
1Ryazan State Instrument-making Enterprise (RSIE), Ryazan, Russian Federation
2 Bauman Moscow State Technical University, Moscow, Russian Federation e-mail: bondar_art@mail.ru
Method of increasing the angular sweep range of beam in the anisotropic acousto-optic deflector in paratellurite by increasing the incidence angle of the diffracted beam on the output side ofthe deflector is proposed. On the basis ofvector diagrams the calculation methods of the acousto-optic interaction geometry in an paratellurite crystal for the lower and upper branches of diffraction under specified range of operating frequency of control is presented. The ratio for calculation of light-acoustic line design of the proposed unit and linearization of the beam deflection angles at the deflector output under condition of incident and emerging beams parallelism are obtained. It is shown that for the laser beam with a radiation wavelength 1,064 im maximum angular sweep range of beam reaches 5.7° at the deflector output under
condition of incident and emerging beams parallelism and 7.5° in case of deviation from this condition, which is confirmed by experimental studies.
Keywords: anisotropic acousto-optic deflector, paratellurite, acousto-optic interaction geometry, light-acoustic line, angular sweep range of beam.
Среди устройств, предназначенных для развертки лазерных пучков в оптико-электронных системах различного назначения, акустоопти-ческие дефлекторы (АОД) выделяются рядом преимуществ: высоким быстродействием угловой развертки лазерного пучка [1], гибким программным алгоритмом управления, отсутствием механических узлов, низкой потребляемой мощностью, малыми габаритными размерами и массой. Ряд достигнутых характеристик АОД и их сочетание часто невозможно получить при использовании развертывающих устройств другого типа. Наилучшие характеристики АОД получены при использовании анизотропной дифракции Брэгга [2-4], при которой синхронизм акустооптического взаимодействия существенно шире, чем в случае изотропной дифракции. В видимой и ближней ИК-областях оптического спектра наибольшее применение нашли анизотропные АОД на парателлурите (TeO2) — акустооптическом материале, обладающим целым рядом уникальных характеристик [5, 6].
Одним из наиболее серьезных недостатков АОД остается относительно небольшие значения максимальных углов развертки сканирующего пучка (как правило, до 3° для длины волны 1,064 мкм). Использование дополнительной афокальной системы для увеличения угла развертки связано с увеличением расходимости пучка, что не всегда допустимо. Настоящая работа посвящена исследованию возможности создания анизотропного АОД с увеличенным угловым диапазоном развертки, что отчасти компенсирует указанный недостаток. Рассмотрим основные этапы расчета анизотропного АОД. При расчете акустооптических устройств используются векторные диаграммы, которые выражают закон сохранения импульса при аку-стооптическом взаимодействии [1] следующим образом:
к ± k = kd, (1)
где
ki
= 2пщ/Л0 и ка = 2пиа/Л0 — волновые векторы падающего
и дифрагированного света, и, и иа — показатели преломления для падающей и дифрагированной волн, Л0 — длина волны света в вакууме;
К = 2пf /vзв — волновой вектор звука, f и узв — частота и скорость акустической волны.
На рис. 1 приведена векторная диаграмма анизотропного акустооп-тического взаимодействия в кристалле парателлурита, где система координат определяется кристаллографическими направлениями (001) и (110) кристалла, 9,, 9а — углы падения и дифракции, а — угол среза
кристалла между волновым вектором звука К и направлением (110). Выбор угла а на основе соотношения
, _ V зв fd — 1
П2
П2
(2)
Л л 1 + (П/и2 )ео12 а
позволяет вывести частоту двухфо-нонного рассеяния ^ за пределы рабочей полосы АОД [8]. Из векторной диаграммы может быть получено выражение
' (001) К(ПЧ)
(НЧ)/ ВЧ)
—> / h / /
/
/ %{ВЧ) \ \
¡LAA 1 1 \ 1 1<1Т0>-.
K
±
ki
cos (вг + а) ± y/lkd|2 -|ki|2 sin2 (вг + а), (3)
Рис. 1. Векторная диаграмма анизотропного акустооптического взаимодействия в кристалле Те02
численно описывающее процесс акустооптического взаимодеиствия и позволяющее определить, учитывая, что иа = и0, частоту звуковой волны
f (вг) — ^ (щ cos (вг + а) ± д/п2 - щ2 sin2 (вг + а)) .
(4)
Знак ± в (1), (3) и (4) определяет высокочастотную (ВЧ) и низкочастотную (НЧ) ветви дифракции соответственно (рис. 1).
Из векторной диаграммы, применяя теорему косинусов, получаем выражение
—* 2 2
к" — кг + kd - 2 кг kd
cos (ed - в г),
которое преобразуем к виду
'fK
— n0 + n20 - 2щПо cos (ed - вг),
(5)
(6)
откуда можно получить зависимость для угла дифракции 9а от частоты акустической волны:
вd (f) — вг + arccos
1
2пг По
22
П + По
АО f
(7)
Амплитудно-частотная характеристика (АЧХ) дефлектора, на основе которой оценивается эффективность дифракции п в рабочей полосе
v
зв
V
частот А/, определяется выражением [9]
п = 1>21Р§
эт
2 /^й2^
1,21pl + (жу ¿2
н V w
где Ь и Н — длина и высота пьезопреобразователя, Р — мощность акустического сигнала, параметр 8 учитывает нарушение брэгговского синхронизма в результате угловой разъюстировки АОД и используется для получения более оптимальной формы АЧХ дефлектора.
Далее рассмотрим расчет геометрии акустооптического взаимодействия в кристалле парателлурита.
Показатели преломления для обыкновенной п0 и необыкновенной пе волн в парателлурите как функция длины волны излучения описываются эмпирическими зависимостями:
2,5844А0 1Д557А0
U = 1 +
n2 = 1 +
+
А2 - 0,01801 А0 - 0,06959' 2,8525А2 1,5141 А0
(9)
+
А2 - 0,01801 А0 - 0,06922'
Показатель преломления падающей волны, имеющей необыкновенную поляризацию, определяется выражением
U =
UoUe
(10)
построенный на
\/п20 СОЭ2 вг + п2 ЭШ2 вг
На рис. 2 представлен график зависимости / ( основе (4) при А0 = 1064 нм и а = 6,37°. Скорость распространения звуковой волны определяется из выражения
■Узв = 617(1 + 4,895 а2). (11)
Как следует из зависимости для / (вг), вблизи экстремумов ВЧ-и НЧ-ветвей дифракции, обозначенных на рис. 2 окружностями, угол падения светового пучка слабо зависит от частоты звуковой волны, т.е. двг/д/ = 0, что позволяет использовать эти области взаимодействия для эффективного сканирования лазерного пучка, а также выбрать значение угла падения вг = 80, 2°.
Высокочастотная ветвь дифракции является более широкополосной и для А0 = 1064 нм и угла а = 6,37° позволяет получить дефлектор, работающий на центральной частоте 80 МГц в полосе частот управления 32 МГц. При этом частота двухфононного рассеяния, исходя из (2), равна / = 58,7 МГц и находится вне рабочей полосы дефлектора (64... 96 МГц). Зависимость эффективности дифракции от
f, МГц 200
150
100
50
Л
- \вч НЧ /
- I Л \ /
_ J /; 11
V У
"1 —
у/, отн. ед. 1,0
78 80 82 84 86
вь градусы
Рис. 2. Высоко- и низкочастотные ветви дифракции для Л0 = 1064 нм
0,8
0,6
0,4
0,2
0
■ 1
alt
50 60 70 80 90 100 /МГц
Рис. 3. Эффективность дифракции АОД в полосе рабочих частот
Рис. 4. Конструкция светозвукопровода АОД
частоты звуковой волны, вычисленная на основе (8) при Ь = 2 мм, Н = 9мм и Р = 4Вт, приведена на рис.3, из зависимости следует, что эффективность дифракции в полосе рабочих составляет не менее 75 %.
Использование НЧ-ветви дифракции менее предпочтительно, поскольку центральная частота для НЧ ветви составляет около 40 МГц, что не позволяет обеспечить согласование импеданса пьезопреобразо-вателя в приемлемом диапазоне рабочих частот, и как следствие, углы отклонения на выходе дефлектора получаются существенно меньше, чем в случае использования ВЧ ветви.
Рассмотрим расчет конструкции АОД (углов ах и а0 при основании призмы) для данной геометрии акустооптического взаимодействия на основе рис. 4, из которого следует, что
ах = 90 - = вг + а, (12)
= ed + а - в = 90 - в - Pd, (13)
где в — угол падения дифрагированного пучка на выходную грань.
Углы Брэгга рв и дифракции pd определяются выражениями
рв = 90 - а - вг, (14)
Pd = 90 - а - вл. (15)
Для более удобного использования АОД в составе системы развертки, как правило, задается условие параллельности падающего на АОД и выходящего пучков, что обеспечивается выбором угла в = во, который находится из условия
arcsin(no sin в0) = 180 - 9г - 9d - 2 а + в0. (16)
Как следует из (16), при в0 < 3° полный угол развертки пучка на выходе АОД будет определяться типичной зависимостью
A9d = АоД/Мв. (17)
В работе [10] предложен способ повышения числа разрешимых положений дефлектора, при котором угол падения пучка на входную грань призмы дефлектора выбирается равным углу Брюстера, в результате чего апертура падающего пучка в плоскости дифракции увеличивается в пг раз. Выполнение условия параллельности падающего и выходящего пучков приводит к увеличению углов a2 и в, что, как показывает дальнейший анализ, вызывает увеличение углового диапазона развертки пучка на выходе АОД.
Дополнительным преимуществом такой конструкции АОД является отсутствие френелевых потерь на входной грани для пучка с ^-поляризацией.
Рассмотрим подробнее конструкцию АОД с расширенным угловым диапазоном развертки (рис. 5). Поскольку геометрия акустооптическо-го взаимодействия не изменялась, то углы Брэгга рв и дифракции pd будут по-прежнему описываться выражениями (14), (15), но углы a и a2 при основании призмы изменятся и будут определяться выражениями
ai = ввт - Рв = Овт - 90 + а + вг, (18)
a2 = 90 + в - Pd = в(1 + а + в, (19)
где вВт = arctg пг = 65,6° — угол Брюстера, а значение угла в выбирается для центральной частоты. Угол в = в0, обеспечивающий выполнение условия параллельности для АОД с брюстеровской гранью, будет определяться выражением
arcsin(no sin в0) = 2ввт - 270 + вг + ed + 2а + в0. (20) Сравнение (16) и (20) показывает, что в последнем случае в0 > 23° и
Рис. 5. Конструкция светозвукопровода АОД с расширенным угловым диапазоном развертки
можно ожидать значительного увеличения диапазона углов развертки пучка на выходе АОД (см. рис. 5).
Действительно, угол отклонения на выходе АОД как функция частоты управления будет определяться зависимостью
(/ - /с) Ас'
Y (f) = arcsin
no sin ß +
(21)
^зв по
и выражение для полного углового диапазона развертки пучка на выходе АОД может быть представлено в виде
Дт^ (в) = а^п[по sin(в + 0,5Два)] - а1тат[по sin(в - 0,5Два)], (22)
где Два = Ас Д//(поузв) — полный угловой диапазон развертки пучка внутри АОД, Д/ — рабочая полоса частот управления АОД.
Как следует из выражения (22) (рис. 6), при в < 5°, как это имеет место в АОД с типичной конструкцией светозвукопровода (см. рис. 4), величина в практически не влияет на угловой диапазон развертки , но при значениях 15° > в > 20°, это влияние может быть значительным, что позволяет существенно расширить угловой диапазон развертки пучка при использовании конструкции светозвукопровода, изображенной на рис. 5.
Наличие при этом некоторой нелинейности в отклонении пучка на выходе АОД вследствие нелинейного характера (22), сильно возрастающей при приближении в к углу полного внутреннего отражения, нельзя считать серьезным недостатком, поскольку зависимость для угла дифракции может быть линеаризована подстройкой управляющей частоты /, особенно при использовании цифровых синтезаторов частот, имеющих до 32 разрядов кода управления.
На основе полученных соотношений был выполнен расчет конструкции светозвукопроводов для типичного АОД (типа А) и дефлек-
тора с увеличенным угловым диапазоном развертки (типа Б), сравнительная характеристика которых представлена в таблице, из которой следует, что угловой диапазон развертки АОД типа Б почти в 2 раза больше, чем диапазон углов развертки АОД типа А.
Отметим, что входные и выходные грани дефлектора типа А должны быть просветлены на рабочую длину волны лазерного излучения, в данном случае Ао = 1064 нм, при нормальном падении на грани. Для дефлектора типа В входная грань просветления не требует, так как она образует угол Брюстера с падающим пучком ^-поляризации. Выходная грань должна быть просветлена для ^-поляризации дифрагированного пучка с углом падения в0 для центральной частоты управления.
Сравнение параметров АОД
Параметр Тип А Тип Б
Конструкция АОД / 86,7° 87,2V h г п
Длина волны 1064 нм
Диапазон частот управления 64... 96 МГц
щ 2,2077
По 2,204
Угол среза а 6,37°
Угол Брэгга рв 3,317°
Угол дифракции ра 0,047°
во 2,8° 23,5°
86,7° 62,3°
87,2° 113,4°
Угол развертки 2,97° 5,71°
Как следует из рис. 6, если отказаться от условия параллельности входящего и выходящего пучков, далее увеличивая а2 и в, то угловой диапазон развертки может быть еще увеличен. Практическим ограничением здесь является приближение угла а2 к критическому значению а2 = аПВО, соответствующему углу полного внутреннего отражения вПВО, а также сложностью получения эффективного просветляющего покрытия на выходной грани дефлектора. На рис. 7 на основе соотношений (21) и (22) построена зависимость изменения углового диапазона развертки пучка как функция угла а2 при П = 2,204, впво = 27°, апво = 117°.
О 5 10 15 20 25 30
ß, градусы
Рис. 6. Зависимость углового диапазона развертки Ауа АОД от угла падения пучка на выходную грань дефлектора в
I
100 105 110 115 стпво а2, градусы
Рис. 7. Зависимость углового диапазона развертки Ajd АОД от угла наклона выходной грани а2
Из полученной зависимости следует, например, что при а2 = 115° диапазон углов развертки пучка может быть увеличен до = 7,5°.
В экспериментальной части работы исследовалась зависимость угла отклонения пучка на выходе АОД типа Б с а2 = 113,4° от частоты управляющего сигнала. Схема установки, использованной при экспериментальных исследованиях, приведена на рис. 8. В экспериментах применялся твердотельный лазер с диодной накачкой мощностью 1 Вт с апертурой пучка 3 мм и расходимостью 2 мрад, излучение которого падало на входную грань АОД под углом Брюстера. Высокочастотный управляющий сигнал вырабатывался цифровым синтезатором частоты, формирующим сигнал в диапазоне частот 64... 96 МГц, с мощностью 4 Вт и встроенным ПЗУ, содержащим программное обеспечение, обеспечивающее последовательную смену частот управления с определенным шагом.
На выходе АОД устанавливалась линза, вблизи фокальной плоскости которой размещалась измерительная ПЗС-камера, формирующая изображение, которое далее анализировалось ПЭВМ со специальным
аод
Синтезатор частоты
Рис. 8. Схема экспериментальной установки
Рис. 9. Изображение с измерительной ПЗС-камеры и соответствующее распределение интенсивности дифрагированного пучка на выходе АОД (а) и его расходимость в распределениях АиБ(б)
программным обеспечением для исследования сечений интенсивности лазерных пучков.
В процессе проведения измерений синтезатор частоты вырабатывал ВЧ-сигнал в рабочей полосе частот с шагом 2,13 МГц. В результате в фокальной плоскости линзы на чувствительной площадке ПЗС-камеры формировалась строка из 16 дифрагированных максимумов (рис. 9, а) с соответствующими распределениями в сечениях интенсивности. В полосе рабочих частот 32 МГц был измерен диапазон углов отклонения, составивший 5,45°, что незначительно отличается от расчетного значения 5,7°. Также было показано, что угловой интервал между дифракционными максимумами при постоянном частотном шаге (2,13 МГц) увеличивается по мере увеличения угла падания пучка на выходную грань АОД от 0,34° до 0,39°. На рис. 9, б приведены сечения интенсивности для распределений А и Б, где также наблюдается соответствующее увеличение расходимости пучка в дифракционных максимумах на краях рабочего диапазона частот от 3,1 угл. мин до 3,7 угл. мин.
На рис. 10 показана экспериментальная зависимость угла отклонения пучка на выходе АОД от частоты сигнала и соответствующая теоретическая зависимость (сплошная линия), построенная на основе (21). Отклонения экспериментальных и расчетных данных не превосходят 4 % и вызваны неточностью установки ПЗС-камеры в фокальной плоскости линзы.
Рис. 10. Зависимость угла отклонения пучка на выходе АОД от частоты сигнала (сплошная линия — расчет, точки — эксперимент)
65 70 75 80 85 90 / МГц
В сканирующих системах, как правило, требуется осуществлять линейное во времени угловое смещение пучка на выходе АОД. При нелинейной зависимости угла отклонения от частоты управления АОД необходимо в каждый момент времени вычислять новое значение шага частоты, обеспечивающее линейный угловой шаг на выходе АОД. Для расчета текущей частоты продифференцируем (21):
(/ - /о) Ао'
( Ч IX I I ) —I—
й
-77ld (f) = —'
df v3B
cos ( ß +
V3B По
1 — n2 sin I в +
(f - fo) AoN
V3B no „
(23)
Если за скорость изменения угла на выходе АОД принять значение производной (23) на центральной частоте управления /0, то угловая расстройка, которую нужно скомпенсировать для линеаризации угла сканирования, составит
Л7 (f ) = (f — fo) df [Yd (f — fo)],
(24)
откуда можно получить выражение для расчета частотной поправки, обеспечивающей линеаризацию, в виде
Af (A7) = (f — fo) — V3Bn0 { arcsin
— sin (7d + Ay )
По
— в . (25)
Для АОД с расширенным диапазоном развертки углов зависимость производной (23) от частоты управления / приведена на рис.11, а (сплошная кривая), где также штриховой прямой показана требуемая линеаризованная производная, а на рис. 11, б приведена частотная поправка А/с, обеспечивающая линеаризацию.
На рис. 12 показан внешний вид конструкции АОД с а2 = 115° и брюстеровской входной гранью, световой апертурой 9 мм и углом развертки 7, 5°.
В работе предложен способ увеличения диапазона углов развертки пучка в анизотропном АОД на парателлурите за счет увеличения угла
2
Рис. 11. Производная угла отклонения (а) и частотная поправка Д/с (б) — функции частоты управления АОД
Рис. 12. Внешний вид АОД с увеличенным угловым диапазоном развертки пучка
падения дифрагированного пучка на выходную грань дефлектора до 5,45° в сравнение с типичной конструкцией светозвукопровода АОД, в которой это значение не превышает 3°. Получено выражение для расчета шага частоты, линеаризующего зависимость угла отклонения пучка на выходе АОД от частоты управляющего сигнала.
ЛИТЕРАТУРА
1. Бондаренко Д.А., Карасик В.Е., Семенков В.П. Исследование режима дифракции лазерного пучка на линейно частотно-модулированной акустической волне в анизотропном акустооптическом дефлекторе // Вестник МГТУ им. Н.Э. Баумана. Спец. вып. "Современные проблемы оптотехники". 2011.
2. Dixon R.W. Acoustic diffraction of light in anisotropic media // IEEE Journ. Quant. Electr., 1967. Vol. QE-3. No. 2. P. 85-93.
3. Магдич Л.Н., Молчанов В.Я. Акустооптические устройства и их применение. М.: Сов. радио, 1978. 112 с.
4. Корпел А. Акустооптика / пер. с англ. М.: Мир, 1993. 240 c.
5. Семенков В.П. Анизотропный акустооптический дефлектор на одноосных кристаллах с оптической активностью // ЖТФ. 1981. Т. 51. № 10. С. 2090-2095.
6. Warner A.W., White D.L., Bonner W.A. Acousto-optic light deflectors using optical activity in paratellurite // Appl. Phys. Letters. 1972. Vol. 43. No. 11.
7. Балакший В.И. Физические основы акустооптики. М.: Радио и связь, 1985. 280 c.
8. Yano T. TeO2 anisotropic Bragg light deflector without midband degeneracy // Appl. Phys. Letters. 1975. Vol. 26. No. 12. P. 689-691.
9. Магдич Л.Н., Молчанов В.Я. К теории акустооптического взаимодействия в сильном поле // Оптика и спектроскопия. 1980. Т. 48. Вып. 1. С. 159.
10. Патент 2462739 РФ, МПК GO2F 1/33. Акустооптический анизотропный дефлектор / Семенков В.П., Магдич Л.Н., Бондаренко Д.А. Опубл. 27.09.2012.
REFERENCES
[1] Bondarenko D.A., Karasik V.E., Semenkov V.P. Research regime of the laser beam diffraction using a linearly frequency-modulated acoustic waves in an anisotropic acousto-optic deflector. Vestn. Mosk. Gos. Tekh. Univ. im. N.E. Baumana, Priborostr., Spetsvyp. "Sovremennye problemy optotekhniki" [Herald of the Bauman Moscow State Tech. Univ., Instrum. Eng., Spec. Issue "Modern optical engineering problems"], 2011 (inRuss.).
[2] Dixon R.W. Acoustic diffraction of light in anisotropic media. IEEE Journ. Quant. Electr., 1967, vol. QE-3, no. 2, pp. 85-93.
[3] Magdich L.N., Molchanov V.Ya. Akustoopticheskie ustroystva i ikh primenenie [Acousto-optic devices and their application]. Moscow, Sov. Radio Publ., 1978. 112 p.
[4] Korpel A. Acousto-optics. N.Y. and Basel: Marcel Dekker, Inc., 1988. 265 p. (Russ. ed.: Korpel A. Akustooptika, per. s angl. Moscow, Mir Publ., 1993. 240 p.)
[5] Semenkov V.P. The anisotropic acousto-optic deflector for uniaxial crystals with optical activity. Zh. Tekh. Fiz. [Tech. Phys. The Russ. J. Appl. Phys.], 1981, vol. 51, no. 10, pp. 2090-2095 (in Russ.).
[6] Warner A.W., White D.L., Bonner W.A. Acousto-optic light deflectors using optical activity in paratellurite. Appl. Phys. Letters, 1972, vol. 43, no. 11.
[7] Balakshiy V.I. Fizicheskie osnovy akustooptiki. [Physical basis of optoacoustics]. Moscow, Radio i Svyaz' Publ., 1985. 280 p.
[8] Yano T. TeO2 anisotropic Bragg light deflector without midband degeneracy. Appl. Phys. Letters, 1975, vol. 26, no. 12, pp. 689-691.
[9] Magdich L.N., Molchanov V.Ya. About the theory of acousto-optical interaction in a strong field. Opt. Spektrosk. [Optics and Spectroscopy], 1980, vol. 48, no. 1, pp. 159-159.
[10] Semenkov V.P., Magdich L.N., Bondarenko D.A. Akustoopticheskiy anizotropnyy deflektor [Acousto-optic anisotropic deflector]. Patent RF, no. 2462739, 2012.
Статья поступила в редакцию 24.02.2014
Бондаренко Дмитрий Анатольевич — канд. техн. наук, начальник лаборатории ОАО "Государственный Рязанский приборный завод" (ОАО "ГРПЗ"). Автор более 20 научных работ и патентов в области лазерных оптико-электронных приборов и систем управления.
ОАО "ГРПЗ", Российская Федерация, 390000, г. Рязань, Семинарская ул., д. 32.
Bondarenko D.A. — Cand. Sci. (Eng.), head of laboratory of the Federal State Unitary Enterprise "Ryazan State Instrument-making Enterprise (RSTE)". Author of more than 20 publications and patents in the field of laser optical-electronic devices and control systems. Ryazan State Instrument-making Enterprise (RSTE), Seminarskaya ul. 32, Ryazan, 390000 Russian Federation.
Карасик Валерий Ефимович — д-р техн. наук, профессор кафедры "Лазерные и оптико-электронные системы", директор НОЦ "Фотоника и ИК-техника" МГТУ им. Н.Э. Баумана. Автор более 190 научных работ в области лазерных систем видения, терагерцовых изображающих систем.
МГТУ им. Н.Э. Баумана, Российская Федерация, 105005, Москва, 2-я Бауманская ул., д. 5.
Karasik V.E. — Dr. Sci. (Eng.), professor of "Laser and Optoelectronic Systems" department of the Bauman Moscow State Technical University. Head of Research and Educational Centre "Photonics and IR-Technology" at the Bauman Moscow State Technical University. Author of more than 190 publications in the field of laser vision systems, terahertz displaying systems.
Bauman Moscow State Technical University, 2-ya Baumanskaya ul. 5, Moscow, 105005 Russian Federation.
Семенков Виктор Прович — канд. техн. наук, главный конструктор ОАО "Государственный Рязанский приборный завод" (ОАО "ГРПЗ"). Автор более 100 научных работ и патентов в области лазерных систем управления и акустооптики. ОАО "ГРПЗ", Российская Федерация, 390000, Рязань, Семинарская ул., д. 32.
Semenkov V.P. — Cand. Sci. (Eng.), chief design engineer of the Federal State Unitary Enterprise "Ryazan State Instrument-making Enterprise (RSTE)". Author of more than100 publications and patents in the field of laser systems control and acoustic-optics. Ryazan State Instrument-making Enterprise (RSTE), Seminarskaya ul. 32, Ryazan, 390000 Russian Federation.
