CC BY
46
УДК 622.83:622.28
УСТАНОВЛЕНИЕ ДИНАМИЧЕСКИ УСТОЙЧИВЫХ РАЗМЕРОВ ОБНАЖЕНИЙ ТРЕЩИНОВАТОГО НАПРЯЖЕННОГО ГОРНОГО МАССИВА ПРИ КАМЕРНЫХ ВАРИАНТАХ СИСТЕМ РАЗРАБОТКИ
ESTABLISHMENT OF DYNAMICALLY STEADY SIZES OF EXPOSURES OF THE JOINTED INTENSE MASSIF AT CHAMBER OPTIONS OF SYSTEMS OF DEVELOPMENT
B.H. Тюпин, Забайкальский институт железнодорожного транспорта, г. Чита
tyupinvn@mail.ru
V. Tyupin, Transbaikal Institute of Railway Transport, Chita
Отмечено, что геомеханические процессы, происходящие в горных массивах при разработке месторождений полезных ископаемых подземным способом, существенно влияют на качество добываемой руды, ее себестоимость и безопасность работ. Неверно выбранные геомеханические параметры: устойчивые пролеты обнажений и устойчивые размеры целиков приводят либо к потерям руды, либо к ее разубоживанию, что повышает себестоимость добычи руды и, кроме того, приводит к снижению уровня безопасности за счет возможного непредсказуемого обрушения обнажений или целиков. Для установления динамически устойчивых размеров обнажений проведен анализ технической литературы. Установлено, что при расчете устойчивых размеров обнажений, как правило, учитываются горное давление и прочностные характеристики горных пород. Не на должном уровне учитываются параметры трещиноватости, а также динамическое действие взрыва при образовании камеры и сейсмическое действие удаляющихся взрывов.
На основе закона сохранения энергии решена задача по определению динамически устойчивых размеров обнажений при камерных вариантах систем разработки полезных ископаемых. Получена теоретическая зависимость по определению горизонтального и вертикального пролетов обнажения.
Подстановка в теоретическую зависимость незначительно меняющихся параметров позволила получить инженерные формулы для определения горизонтального, вертикального и наклонного пролетов обнажения в зависимости от параметров трещиноватости и коэффициента трения между отдельностями в массиве. Получены инженерные формулы расчета динамически устойчивых размеров обнажений в зависимости от коэффициента крепости и скорости продольных волн в породе. Собраны данные о фактических параметрах камер и свойствах массивов более чем на 10 рудниках РФ. Сравнение фактических параметров камер и расчетных по теоретическим и инженерным формулам указывает на достоверность полученных зависимостей.
Приведенные исследования могут служить основой для проектирования блоков при камерных вариантах систем отработки месторождений в различных горно-геологических и горнотехнических условиях, снижать потери и разубоживание руд, а также себестоимость добычи, повышать уровень безопасности подземных работ
Ключевые слова: геомеханика; динамически устойчивые размеры обнажений; камерные системы разработки; вертикальные; горизонтальные; наклонные пролеты; трещиноватый напряженный массив; взрывные остаточные напряжения; формулы расчета пролетов обнажений; руда; разубоживание; безопасность
The geomechanical processes happening in a massif, when developing mineral deposits in the underground way, significantly influence the quality of the extracted ore, its cost and safety of works. Incorrectly chosen geomechanical parameters: steady flights of exposures and steady sizes of pillars, either lead to ore losses, or to its impoverishment. It increases the cost of ore extraction and, besides, leads to decrease in safety level at the expense of a possible unpredictable collapse of exposures or pillars. Technical analysis of the literature was conducted to
establish the size of dynamically stable exposures. It is found that the calculation of stable dimensions exposures usually takes into consideration pressure and rock strength characteristics. Not up to standard fracturing parameters are taken into account, as well as the dynamic effect of the explosion in the formation of the chamber and seismic action of the removing explosions.
In this paper, based on the energy conservation law, the problem of determining the size of dynamically stable exposures with chamber variants of mining systems is solved. Theoretical dependence to determine the horizontal and vertical spans exposure is obtained.
Substitution into the theoretical dependence of slightly varying parameters, has helped to derive engineering formulas to determine the horizontal, vertical and inclined span of exposure, depending on the fracture parameters and the coefficient of friction between the individual arrays. The engineering formulas for calculating economically sustainable outcrop dimensions, depending on the ratio of the fortress and velocity of longitudinal waves in the rock are obtained. The data on the actual camera parameters and properties of arrays of more than 10 mines in the Russian Federation are collected. The comparison of actual and calculated parameters of cameras on theoretical and engineering formulas indicates the reliability of the dependencies.
These studies may provide a basis for the design of blocks at the chamber versions of deposits development systems in various geological and mining conditions, reducing ore losses and dilution, as well as the cost of production, improve the safety of underground works
Key words: geomechanics; dynamically stable size of exposures; chamber system design; vertical, horizontal; inclined spans; fractured tight array; explosive residual stresses; formula for calculating spans'outcrops; ore; dilution; security
Принципиально важным вопросом при
добыче полезных ископаемых камерными системами отработки с естественным поддержанием выработанного пространства является определение устойчивых горизонтальных, вертикальных, наклонных размеров обнажений и целиков, что обеспечивает снижение разубоживания и потерь руды, повышение технико-экономических показателей добычи и уровня безопасности работ.
Существующие методы расчета параметров обнажений, анализ которых подробно дан в работах [1; 3; 4; 6], не охватывают всего многообразия взаимосвязанных свойств горных массивов, технологических факторов и параметров напряженного состояния массива. При решении вопроса об устойчивости трещиноватого массива в [4] главным фактором считается блочность массива. Вместе с тем в работе [3] отмечено, что для более детальной оценки устойчивости массива необходимо помимо блоч-ности учитывать количество систем трещин в массиве, раскрытие, заполнитель трещин и ориентировку трещин относительно обнажения.
В [3; 4; 6] авторы указывают на влияние горного давления и физико-технических свойств пород на устойчивость обнажений массивов. В [6] отмечается
значительное влияние сейсмики взрывов на устойчивость обнажений, но расчетные формулы не учитывают данное влияние, так как это весьма сложный вопрос. В работе [8] при проходке выработок и расчете пролетов обнажений автор предлагает учитывать перечисленные параметры.
Таким образом, на устойчивые размеры обнажений влияют физико-технические свойства горных пород, параметры трещи-новатости, напряженно-деформированное состояние массива и динамическое воздействие периодических взрывов при отбойке
руды.
В данной статье на основе закона сохранения энергии решена задача по установлению динамически устойчивых горизонтальных, вертикальных и наклонных пролетов обнажений при камерных вариантах систем разработки. Получены теоретическая формула расчета устойчивых обнажений, в которой учтены перечисленные ранее параметры, а также инженерные формулы расчета пролетов обнажений. Приведены данные о фактических пролетах обнажений на ряде рудников СССР и РФ. Проведены численные расчеты размеров обнажений по полученным формулам и сравнение их с данными практики.
Термин «динамически устойчивые размеры обнажений» введен в связи с тем,
что физика процесса учитывает факт, что в массиве за контуром отбойки, наряду с существующим горным давлением, формируются динамически созданные остаточные взрывные напряжения за счет перемещения и запрессовки отдельностей в законтурную часть массива. В дальнейшем это суммарное напряжение изменяется под действием сейсмовзрывных волн от последующих взрывов при отбойке руды.
Теоретический расчет основан на физическом процессе деформирования трещиноватого напряженного горного массива с образованием камеры путем последовательного короткозамедленного взрывания (КЗВ) вееров скважин. Вначале определен горизонтальный динамически устойчивый пролет, затем — вертикальный и наклонный.
Динамически устойчивый размер обнажения определяется на основе разработки и решения энергетического уравнения, согласно которому обрушение пород кровли камеры будет происходить в случае, если потенциальная энергия упругих деформаций Еу в зоне максимальных напряжений в массиве будет превышать энергию, обеспечиваемую трением между отдельностями в зоне обрушения Е . Напряжение в зоне
1 ^ тр 1
максимума состоит из статической и динамической компонент. Статическое напряжение определяется через гравитационное горное давление и остаточное взрывное напряжение, формируемое при взрыве зарядов ВВ за счет перемещения и запрессовки отдельностей в окружающий массив. Динамическая компонента представляет собой периодически действующее напряжение от сейсмовзрывных волн при отбойке руды (рис. 1).
а" ^К = ua (r) l -A-W
'д Г^трУ ) 'тр " " >
То есть
(1
2 jn о I тр \ / тр 1 (2)
где o(r) — сжимающее напряжение, созданное в массиве действием КЗВ групп зарядов и горным давлением;
omp — напряжение, создаваемое на гранях отдельностей;
Ep — модуль разгрузки отдельностей массива (Ep »E — модуль упругости);
Vd — объем деформаций массива в кровле камеры при взрыве одного веера;
/л — коэффициент трения между гранями отдельностей;
lmp — суммарная длина трещин в зоне заколов, на которых происходит трение с обрушением части массива;
А — величина смещения отдельностей друг относительно друга, достаточная для их обрушения;
W — расстояние между веерами скважин.
Следует отметить, что при составлении уравнения энергетического баланса не учитывалась энергия гравитации обрушающе-гося слоя, так как величина этой энергии на 2—3 порядка ниже величины горного давления и взрывных остаточных напряжений.
Уравнение (1) на основе исследований [8] можно переписать в виде
Рис. 1. Схема к определению динамически устойчивого горизонтального пролета обнажения: 1 - камера; 2 - место положения взрывных скважин; 3 - зона заколов; 4 - обрушаемый участок массива
Математические значения величин, приведенных в (2), получены на основе логических рассуждений и согласно исследованиям:
\[ж
Dp.dЗс\ 1
jiv\ 1-у)
+ ЛР(\-ц)\
Уд=Аг^;атр=стс(г)-^;
1 -V
1тр= 4^ = 0,042^,
(3)
(4)
(5)
где D, р,, d3 — скорость детонации, плотность заряжания, диаметр заряда ВВ соответственно;
de, Ф, ¡и — размер отдельности, показатель трещиноватости массива, коэффициент трения между отдельностями соответственно;
V, с — коэффициент Пуассона, скорость продольной волны горной породы;
Я — размер зоны заколов;
Кп, К — показатели действия взрыва, учитывающие, соответственно, взаимодействие зарядов в веере, взаимодействие группы зарядов в веерах при их короткоза-медленном взрывании;
Кот, К— коэффициент «отдачи», учитывающий количество энергии, переданной в неотбиваемый массив, показатель сейсмического действия взрыва, учитывающий суммарное действие всех вееров скважин в камере соответственно;
Р — величина горного давления;
X — коэффициент бокового распора горного массива.
Подставляя (3)...(5) в (2), получим величину динамически устойчивого горизонтального или вертикального размера обнажения в виде ЕцуА
Аг =8
ас(г)( 1-у)'
(6)
я-=3,14, D = 3,6103 м/с, рв = 103 кг/м3, й3 =0,065...0,105 м, с = 4103 м/с, и = 0,4, К , =2,1, к^) =2, К = 0,5, X = 1.
п± ' ' ^ V / ' от ' '
Величина Кс определена по формуле автора данной статьи
к=1+
1-й
ж) { ш
(7)
где Ьб — длина блока (Ьб = 50 м, W = 1,5 м).
В этом случае Кс = 1,63. Величина R3 определена по инженерной формуле автора данной статьи
Я3 = 12 йъ й-е 0 (8)
Величина горного давления определена по известной формуле
Р = Р8Н > (9)
где р, я,Н — объемная масса горного массива, ускорение свободного падения, глубина от поверхности земли соответственно.
При р = 2,5103 кг/м3, Н = 500 м, Р = 1,225-107 Па.
Подставляя численные значения параметров и математические выражения в (3) и (6), получим инженерную формулу расчета горизонтального пролета обнажения с учетом горного давления
Аг = ПцФс^,
(10)
Использовать (3) и (6) для определения устойчивого горизонтального пролета обнажения весьма проблематично, так как с учетом значения ос(г) формула имеет около 17 переменных параметров. Подставив в (3) и (6) численные значения незначительно меняющихся параметров, получим инженерную формулу расчета Лг, при Е = 51010 Па, V = 0,25, А = 0,042^ (зависимость получена при проведении натурных наблюдений на рудниках ПАО «Приаргунское производственное горно-химическое объединение» (ПАО «ППГХО»).
При расчете вертикального пролета обнажения учитывается особенность — нагрузка массива от взрыва вееров скважин осуществляется параллельно плоскости вееров. При этом в (3) Кп11 = 1,3, кш(Щ = 1,3. Кроме того, величина горного давления умножается на значение Х = у(1 -у)1 »0,33. Тогда инженерная формула расчета вертикального пролета обнажения имеет вид
А„=ПцФ<?/.
(11
Аналитические исследования и численные расчеты позволили установить формулу расчета наклонного устойчивого пролета обнажения в виде
Ан =18/<Ф<0-5(1-0,61со8а), (12)
где а — угол наклона висячего бока рудного тела к горизонту.
Результаты численных расчетов по формулам (10-12), проведенные для различных по степени трещиноватости массивов горных пород, представлены в табл. 1.
В табл. 2 приведены результаты расчетов пролетов обнажений для массивов с трещинами, заполненными глинкой трения ( М =0,2).
Таблица 1
Расчетные динамически устойчивые размеры обнажений в трещиноватых массивах горных пород при камерных вариантах систем разработки (для массивов с трещинами без заполнителя)
Категория трещиноватости d , м е ц Ф Устойчивые размеры обнажений, м
АГ АВ Ан(а = 45»)
I <0,05 <0,2 >12 <3,7 <9,5 <5,5
II 0,05-0,15 0,2-0,3 12-10 3,7-8,0 9,5-20,0 5,5-11,8
III 0,15-0,4 0,3-0,45 10-8 8,0-16 20-40 11,8-23,2
IV 0,4-1,0 0,45-0,6 8-6 16-25 40-64 23,2-36,7
V >1,0 >0,6 <6 >25 >64 >36,7
Примечание. Устойчивые размеры обнажений даны для массивов с определенными физико-техническими свойствами пород, величиной горного давления, при использовании определенных параметров БВР
Таблица 2
Расчетные динамически устойчивые размеры обнажений в трещиноватых массивах горных пород с заполнителем - глинка трения
Категория трещиноватости d , м е Ф Устойчивые размеры обнажений, м
АГ АВ Ан(а = 45°)
I <0,05 >12 <3,7 <9,6 <5,5
II 0,05-0,15 12-10 3,7-5,4 9,6-13,8 5,5-6,7
III 0,15-0,4 10-8 5,4-7,0 13,8-18,0 6,7-10,3
IV 0,4-1,0 8-6 7,0-8,4 18,0-21,5 10,3-12,2
V >1,0 <6 >8,4 >21,5 >12,2
Примечание. Устойчивые размеры обнажений даны для массивов с определенными физико-техническими свойствами пород, величиной горного давления, при использовании определенных параметров БВР
Формулы расчета размеров обнажений можно переписать в зависимости от распространенного в настоящее время на производстве коэффициента крепости пород f (по М.М. Протодьяконову). Анализ и обобщение элемента исследований дает аналитическую зависимость
м = 0 (13)
Подставляя (13) в (12), получим универсальную (относительно угла наклона рудного тела) инженерную формулу расчета устойчивых пролетов обнажения
Ау =1,8Ф(/^)0>5(1-О,61соза). (14)
Численные расчеты по (14) при средних параметрах d = 0,4 м, Ф =8, а = 0°
и / = 6...20 дают величину устойчивого горизонтального пролета обнажения, равной АГ = 7,1.16,0 м, вертикального АВ=18,0...41,0 м.
Анализ (6) показывает, что существенное влияние на устойчивые пролеты обнажений оказывает модуль разгрузки или модуль упругости Е, который можно заменить наиболее часто встречающимся экспериментальным параметром [7] — объемная масса горной породы р. Оперативно можно определить скорость продольной волны в породе (с). Эти параметры коррелируют с прочностью и устойчивостью массива и связаны между собой зависимостью
Е = р с2
(15)
Математический анализ и сопоставление (6), (7), (12) и (15) дают инженерную формулу расчета устойчивых обнажений при объемной массе породы 2,5 103кг/м3 в виде
Ау =9-10-7уыФ^°,5с2(1-0,61со8а) . (16)
Численные расчеты по (16) при ^ = 0,45, Ф = 8, de = 0,4 м, # = 0° (горизонтальный пролет) и с = 2103...5103 м/с дают АУ = 3,3.19,8 м.
Для установления достоверности полученных формул расчета динамически устойчивых пролетов обнажений систематизированы материалы по ряду рудников СССР и РФ [1; 2; 5; 9; 10] при камерных вариантах систем разработки, которые приведены в табл. 3.
На рис. 2 отображена зависимость динамически устойчивых горизонтальных
АГ, м
о
1 „
о
о о
о о/
о
о
о &
пролетов обнажений от размера отдельности. Точками указаны фактические горизонтальные пролеты камер, кривой — расчетные в соответствии с зависимостью (10). Помимо данных табл. 3, на рис. 2 использованы параметры камер на рудниках ПАО «ППГХО».
На рис. 3 представлены зависимость Ау = f(f) по формуле (14) в виде кривой. Точками обозначены фактические размеры горизонтальных пролетов обнажений.
Анализ рис. 2 и 3 указывает на достоверность полученных формул (10) и (14). Разброс точек относительно кривых, построенных по инженерным зависимостям, объясняется вариацией физико-технических свойств пород, параметров детонации ВВ и величины горного давления, принятых постоянными в теоретической зависимости.
АГ, м
d , м
е
0
0
1
0
/
Рис. 2. Зависимость динамически устойчивого пролета обнажения (А) от размера отдельности (dJ: 1 - расчетная, о - фактические данные
Приведенные в статье материалы, включающие анализ литературных источников, теоретические исследования, численные расчеты и их сравнение с данными практики при отработке месторождений
Рис. 3. Зависимость динамически устойчивого пролета обнажения (А) от коэффициента крепости породы (!): 1 - расчетная, о - фактические данные
подземным способом (с использованием камерных систем), указывают на сходимость результатов расчетов и данных практики по определению динамически устойчивых размеров обнажений массивов горных пород.
Таблица 3
Фактические данные камер, целиков и данные о массивах горных пород месторождений СССР и РФ
№ п/п Наименование месторождения, рудника Наименование: а) руды б) вмещающих пород Глубина разработки, м, угол падения, град / d, м е7 Q103, м/с d .мм СК1Г Фактические параметры камер, м Ширина междукамерных целиков, м
ширина высота длина
1 Рудник им. Губкина «КМАруда» Железистые кварциты 1000 16-18 0,4-1,0 5,6 120 20 50 55 15,0
2 Месторождение «Каула» комбинат «Печенганикель» а) оруденелые брекчии; б) филлиты, серпентиниты <400, 25...45° 8...12 0,05-1,5 0,1-0,3 4,9 4,2 9...12 - - 7,2
3 Месторождение «Зыряновское» рудник«Зыряновский» а) микрокварциты; б) серицито-хлоритовые сланцы <650, 50...80° 10-18 4-6 0,15-1,5 0,15-0,4 3,9 2,25 100-150 8...12 30-40 40-100 12...20
4 Месторождение «Тырныаузское» рудник «Молибден» а) скарны; б) роговики, гранитоиды u 900, 70...85° 18-20 10-14 0,4-2,0 0,15-0,4 6,1 3,6 65, 105 30 55 50-100 20,0
5 Рудник «Высокогорский» а) магнетит; б) сиениты, туфы <1000, 40...70° 6...12 11...12 0,15-2,0 5,6 4,6 100...110 12...46 40 50 10-15
6 Гайское месторождение а) медно и серно-колче-данные руды; б) диабазы, туфы 300, 70-90° 6...15 0,15-0,4 4,0-4,7 4,9 105 15 20-30 30-50 15,0
7 Тишинское место-рождение Лениногорский комбинат а) колчеданно-полиме-таллич. руды; б) карбонат-кварц-сери-митовые сланцы 100, 80...90° 8...10 6-9 0,15-0,4 3,2 4,2 65,105, 125 10 50 10-50 13,3
8 Месторождение «Текели» а) серно-колчёданные руда; б) кварциты 200-900, 65-90° 6...12 1?...?0 0,20-0,6 3,0-5,0 5,0-5,7 65 10 17...25 30-50 9...12
9 Дектярский рудник а) медистый колчедан; б) кварцево-серицитовые сланцы 600-650, 50-80° 8...12 12...14 0,05-0,4 4,5 3,2 105 8...15 40-50 50-70 8...12
10 Таштагольский рудник а) магнетит; б) сиениты, метаморфические сланцы 500, 70-90° 12...18 6...12 0,6-1,0 5,2 4,5 110-150 10-15 37 13,0
Примечание, а — наименование руды, б — вмещающих пород,/— коэффициент крепости, (1 — размер отдельности, с1 — диаметр взрывных скважин
Проведенные исследования позволяют решить следующие задачи:
— разработать методические указания для определения устойчивых размеров обнажений при проектировании блоков с использованием камерных вариантов систем отработки;
— определять допустимые динамически устойчивые размеры обнажений при камерных вариантах систем разработки в
Список литературы_
любых горно-геологических и горнотехнических условиях;
— снижать потери и разубоживание руд, а также себестоимость добычи в блоках при отработке месторождений с использованием камерных вариантов систем разработки;
— повышать уровень безопасности при отработке руд.
1. Баранов А.О. Расчет параметров технологических процессов подземной добычи руд. М.: Недра, 1985. 224 с.
2. Бронников Д.М., Замесов Н.Ф., Богданов Г.И. Разработка руд на больших глубинах. М.: Недра, 1982. 220 с.
3. Булычев Н.С., Фотиева Н.Н., Стрельцов Е.В. Проектирование и расчет крепи капитальных выработок. М.: Недра, 1986. 288 с.
4. Ветров С.В. Допустимые размеры обнажений горных пород при подземной разработке руд. М.: Наука, 1975. 232 с.
5. Ерофеев М.Е. Повышение эффективности горных работ на рудниках. М.: Недра, 1988. 249 с.
6. Слепцов М.Н., Азимов Р.Ш., Мосинец В.Н. Подземная разработка месторождений цветных и редких металлов. М.: Недра, 1986. 206 с.
7. Справочник (кадастр) физических свойств горных пород / под ред. Н.В. Мельникова, В.В. Ржевского, М.М. Протодьяконова. М.: Недра, 1975. 279 с.
8. Тюпин В.Н. Определение устойчивых размеров обнажений горного массива на сопряжениях выработок / / Вопросы атомной науки и техники. Сер. Геология и горное дело. М.: ЦНИИатоминформ, 1990. Вып. 1. С. 11-17.
9. Шнайдер М.Ф., Вороненко В.К. Совмещение подземных и открытых разработок рудных месторождений. М.: Недра, 1985. 250 с.
10. Юрьевич Г.Г., Беляков В.Д., Севастьянов Б.Н. Охрана горных выработок от воздействия взрывов. М.: Недра, 1972. 280 с.
List of literature_
1. Baranov S.A. Raschet parametrov tehnologicheskih protsessov podzemnoy dobychi rud [Calculation of parameters of technological processes of underground ore production ]. Moscow: Nedra, 1985. 224 p.
2. Bronnikov D.M. Zamesov N.F., Bogdanov G.I. Razrabotka rud na bolshihglubinah [Development of ore at greater depths]. Moscow: Nedra, 1982. 220 p.
3. Bulychev N.S., Fotieva N.N., Streltsov E.V. Proektirovanie i raschet krepi kapitalnyh vyrabotok [Design and calculation of roof support capital developments]. Moscow: Nedra, 1986. 288 p.
4. Vetrov S.V. Dopustimye razmery obnazheniy gornyh porod pri podzemnoy razrabotke rud [Acceptable sizes of outcrops of rocks during underground mining of ore]. Moscow: Nauka, 1975. 232 p.
5. Yerofeyev M.E. Povyshenie effektivnosti gornyh rabot na rudnikah [Improving the efficiency of mining operations at the mines]. Moscow: Nedra, 1988. 249 p.
6. Sleptsov M.N., Azimov R.Sh., Mosinets V.N. Podzemnaya razrabotka mestorozhdeniy tsvetnyh i redkih metallov [Underground mining of non-ferrous and rare metals]. Moscow: Nedra, 1986. 206 p.
7. Spravochnik (kadastr) fizicheskih svoystvgornyh porod [Reference (inventory) of the physical properties of rocks]; Ed. N.V. Melnikova, V.V. Rzhevsky, M.M. Protodjakonova. Moscow: Nedra, 1975. 279 p.
8. Tyupin V.N. Voprosy atomnoy nauki i tehniki. Ser. Geologiya igornoe delo (Problems of Atomic Science and Technology. Ser. Geology and mining). Vol. 1. Moscow: TsNIIatominform, 1990, pp. 11-17.
9. Schneider M.F., Voronenko V.K. Sovmeshhenie podzemnyh i otkrytyh razrabotok rudnyh mestorozhdeniy [The combination of underground and opencast mining of ore deposits]. Moscow: Nedra, 1985. 250 p.
10. Yuryevich G.G., Belyakov V.D., Sevastyanov B.N. Ohrana gornyh vyrabotok ot vozdeystviya vzryvov [Protection from the effects of mining explosions]. Moscow: Nedra, 1972. 280 p.
Коротко об авторе
Briefly about the author
TtonHH Владимир Николаевич, д-р техн. наук, профессор, Забайкальский институт железнодорожного транспорта, г. Чита, Россия. Область научных интересов: геотехнология, геомеханика, разрушение горных пород взрывом, физические процессы горного производства tyupinvn@mail.ru
Vladimir Tyupin, doctor of technical sciences, professor, Transbaikal Institute of Railway Transport, Chita, Russia. Sphere of scientific interests: geotechnology, geomechanics, destruction of rocks by explosion, physical processes of mining
Образец цитирования_
Тюпин В.Н. Установление динамически устойчивых размеров обнажений трещиноватого напряженного горного массива при камерных вариантах систем разработки // Вестн. Забайкал. гос. ун-та.
2016. Т. 22. № 6. С. 31-39.
