CC BY
181
вестник ц/2012
УДК 624.04
Ю.С. Кунин, А.И. Колесов*, И.А. Ямбаев*, Д.А. Морозов*
ФГБОУ ВПО «МГСУ», *ФГБОУ ВАО «ННГАСУ»
УСИЛЕНИЕ И РАСЧЕТ СТАЛЬНЫХ КОНСТРУКЦИЙ ИЗ ТОНКОСТЕННЫХ ХОЛОДНОГНУТЫХ ПРОФИЛЕЙ С УЧЕТОМ ПОДАТЛИВОСТИ УЗЛОВЫХ СОЕДИНЕНИЙ
Проведено испытание восемнадцати стандартных плоских образцов. Цель испытаний образцов состоит в определении реальных механических свойств стали. Проведено испытание пяти отдельных соединений. Цель испытаний соединений состоит в определении их несущей способности и напряженно-деформированного состояния.
Ключевые слова: холодногнутый профиль, самонарезающий винт, соединение, податливость, механическое испытание, напряжение, деформация, перемещение, тензометрия, тензодатчик, датчик перемещений.
Эффективность каркасной системы из легких стальных тонкостенных конструкций (ЛСТК) обеспечивается использованием тонкостенных холодногнутых профилей (ТХП) толщиной до 3 мм. В зданиях и сооружениях с небольшими нагрузками ТХП позволяют получить значительный экономический эффект по сравнению с традиционными стальными конструкциями из горячекатаных и гнутых профилей. Долговечность и прочность конструкций, эффективность инвестиций, высокие темпы строительства, отличные технические и эксплуатационные характеристики, широкие архитектурные возможности делают очень выгодным применение технологии ЛСТК в коммерческом малоэтажном строительстве. ЛСТК — это сравнительно новое направление, нормативная база для надежного расчета таких конструкций отсутствует, что значительно ограничивает их применение в строительстве. Исследования в этой области в настоящее время проводятся [1—9], но имеется еще много вопросов для выхода на практическое применение в нормативных документах. Необходимо проведение дополнительных исследований в данной области с целью разработки полноценной методики проектирования ЛСТК.
Основными метизами для соединений профилей между собой в стальных конструкциях являются самосверлящие самонарезающие винты (ССВ) диаметром от 3,5 до 6,3 мм. Расчетные характеристики соединений профилей на ССВ в зависимости от толщины соединяемых элементов приводятся в табл. 8 и 9 [10].
На данный момент в России отсутствуют специализированные нормы, регулирующие описанные параметры для винтов. Вследствие недостаточного развития нормативной базы в России существует реальная проблема насыщенности рынка дешевым некачественным крепежом [11].
В настоящее время в России проводятся исследования, посвященные винтовым соединениям. Например, испытания, проведенные в МГСУ [1—3], показали, что несущая способность винтовых соединений во многом зависит от толщины соединяемого материала. При проведении испытаний наблюдалось смятие материала с последующим срезом винта. Отказ винтовых соединений может происходить как по крепежу, так и по скрепляемому материалу (рис. 4 [6]).
В рамках выполнения расчета несущей способности системы навесных вентилируемых фасадов «НАВЕК» для получения реальной картины поведения крепежных элементов в узлах конструкции компания «Архелон» [7] провела серию натурных испытаний — соединений на сдвиг листов металла для различных толщин материалов, соединяемых при помощи крепежных изделий, представленных на российском рынке.
Обобщая исследования, проводимые в области соединений легких стальных тонкостенных конструкций, можно констатировать, что подавляющая их часть посвящена исследованиям болтовых соединений малых толщин. Исследованию дефор-мативности болтовых соединений, работающих на смятие, а также их расчету посвящены работы Н.С. Стрелецкого, В.В. Каленова, А.Б. Павлова, А.Б., Кармалина, А. А. Мурадяна, В.Ф. Кожевникова и др.
В настоящее время в ЛСТК является малоизученным явление податливости узловых соединений на самонарезающих винтах. Определение податливости [12] — повышенная деформативность соединения на малом по отношению к высоте сечения участке длины стыка по сравнению с деформативностью стыкуемых элементов. По физической сути податливость соединения равна смещению, вызванному единичной силой при сжатии — растяжении, сдвиге или повороте. Местная податливость — взаимное смещение (проскальзывание) стыкуемых элементов, обусловленное местными деформациями в зоне каждой силовой точки соединения под нагрузкой [8].
Касательно самого явления податливости с уверенностью можно выделить следующие причины ее образования:
первоначальные сдвиги в соединении ввиду разности диаметра отверстия и диаметра метиза крепления;
искривление геометрии контура отверстия (эллипсность) вследствие воздействия на кромку соединяемых элементов стержня метиза крепления;
смятие кромок тонколистового металла соединяемых элементов, а также обмя-тие стержня метиза крепления;
обмятие, искривление геометрии поперечных сечений профилей при передаче нагрузки непосредственно на них.
Нередко сечения стержневых элементов в пролетных конструкциях, изготавливаемых из холодногнутых профилей повышенной жесткости, подбираются по второму предельному состоянию, т.е. исходя из предельно допустимых вертикальных перемещений, определяемых по [13]. В ходе подбора сечений инженером чаще всего анализируется обычная классическая стержневая модель конструкции в каком-либо конечно-элементном расчетном комплексе, например, в пакетах прикладных программ SCAD, «Лира». При этом за рамками анализа остаются дополнительные перемещения узлов конструкции, возникающие за счет их податливости, а также перераспределение внутренних усилий в элементах. В результате этого конструкция уже не удовлетворяет требованиям второго предельного состояния.
Решение вопроса, связанного с учетом ограничения податливости узловых соединений на самонарезающих винтах при расчете ферм из оцинкованных холодног-нутых профилей, может привести к значительному эффекту. В настоящее время не сформулирован и не реализован практический подход к решению данной задачи.
Выполнение численных расчетов методом конечных элементов требует ввода диаграммы работы стали. Для определения физико-механических характеристик стали ТХП в секторе испытаний строительных конструкций МГСУ были произведены испытания на растяжения вырезанных из них образцов. Образцы вырезаются в соответствии с [14] по длине профилей из недеформированной части. Результаты испытаний плоских образцов (рис. 1) записывают в протокол, форма которого приведена в справочном приложении 3 [14]. Предел текучести ат = 170 Н/мм2 и предел прочности св = 240 Н/мм2 стали принимаются по результатам статистической обработки данных испытаний плоских образцов (по [15] п. 3*, прил. 8, а).
Экспериментальные исследования податливости узлов фермы и определение их несущей способности. Определение податливости реальных узловых соединений необходимо для использования полученной зависимости в численных расчетах конструкций. Податливость (деформативность) узлов, изготовленных в натуральную
ВЕСТНИК
11/2012
величину, во время испытаний определялась перемещениями внутриузлового контура по направлениям продольных сил в стержневых элементах.
Рис. 1. Графики зависимости напряжения — деформации плоских образцов
Выполняется испытание соединений из тонкостенных холодногнутых профилей размером 300x300x180 мм из тонколистовой стали 08пс на растяжение с целью определения их несущей способности и напряженно-деформированного состояния. Модель соединения представляет собой два горизонтальных профиля сверху, подобно поясу фермы, и два горизонтальных профиля снизу, соединенных между собой вертикальным профилем, подобно стойке (рис. 2). Принятая модель соединения с достаточной точностью позволяет воспроизвести соединение ферменной конструкции.
Тензодатчики устанавливаются на вертикальной стойке у верхнего пояса с внутренней стороны у каждого винта (край базы тензодатчика на расстоянии 2 мм от края винта). На каждый образец требуется по 8 тензо датчиков. На 5 соединений тре-
Датчики перемещений устанавливаются с двух сторон между элементом пояса и стойкой и крепится к середине стенки.
Обработка данных с тензодатчи-ков осуществляется усилителем измерительным портативным ТС-32К, компактным переносным регистратором данных. Датчики можно подключить при помощи зажимов или специальных разъемов, позволяющих без труда изменять конфигурацию системы и быстро приступать к работе. Также возможна настройка режимов, коэффициентов, начальных значений для 20 каналов измерения и их запись
буется 40 тензо датчиков.
1 13
Г 1 т £ 178,4
1 1303 40 , 13(Г 1
I_3001_^
Рис. 2. Модель узлового соединения
76
/ББМ 1997-0935. Vestn¡k МвБУ. 2012. № 11
на карту памяти для дальнейшего анализа. При использовании 5 канальной подсо -единительной панели CSW-5A становится возможным автоматическое измерение по пяти каналам одновременно. TC-32K оснащен функциями диагностики изоляции, подключения датчиков, памяти, сопротивления.
В данной работе использовалось два измерительных усилителя TC-32K с подсо -единительными панелями CSW-5A.
Для измерений механических деформаций выбраны малобазные (длина базы 1 мм) тензометрические датчики типа FLA-1-11 с сопротивлением 120 Ом, К-фактор 2,12. Тип датчиков по способу подключения 1G3W 120 Q (четвертьмостовой 2-про-водный метод). Для измерений абсолютных (мм/мм) механических деформаций (для К-фактора = 2,12) устанавливается коэффициент 2/2,1210-6 = 9,434 10-7. Усилитель TC-32K позволяет задать коэффициент размерностью 9,434 10-4, т.е., поделив выходные значения на 10, получаем значения деформаций в процентах.
Данные регистрируются в режиме Measure — с вычетом начального значения.
Для измерений линейных перемещений выбраны датчики перемещения типа PI-5-100 с рабочим ходом ±5 мм, калибровочными коэффициентами 0,000833 при растяжении и 0,000825 при сжатии. Все датчики подключаются к подсоединитель-ным панелям CSW-5A измерительных усилителей TC-32K. Измерения деформаций и перемещений производятся на каждом шаге нагружения.
Схема размещения тензодатчиков и датчиков перемещения приведена на рис. 3—5.
Рис. 3. Монтаж модели узлового соединения Рис. 4. Размещение тензодатчиков
в оснастку
Предварительно первая модель соединения обжимается нагрузкой 0,25 кН три раза с выдержкой по 5 мин. Модели соединений ис-пытываются без разгрузок, нагрузка пошагово (шаг 0,5 кН с выдержкой по 10 мин) плавно возрастает со скоростью 0,2 мм/мин вплоть до разрушения. Модели соединения со второй по пятую обжимаются нагрузкой 0,4 кН три раза с выдержкой по 2 мин. Модели соединений ис-пытываются без разгрузок, нагрузка пошагово (шаг 0,8 кН с выдержкой по 10 мин) плавно возрастает со скоростью 0,2 мм/мин вплоть до разрушения.
На каждом шаге нагружения регистрируются деформации и перемещения.
По результатам статистической обработки данных (табл.) максимальная нагрузка для рассматриваемых соединений составляет 10,4 кН.
Рис. 5. Размещение датчиков
перемещения
ВЕСТНИК
Сводная таблица результатов испытаний соединений
№ соединения Максимальная нагрузка, кН
1 10,825
2 10,623
3 10,420
4 11,637
5 10,885
Среднее квадратическое отклонение результатов составляет 0,46. Среднее арифметическое значение максимальной нагрузки составляет 10,88. Отношение среднего квадратического отклонения к среднему арифметическому значению составляет 0,04 < 0,1. Это означает, что использование результатов, полученных по имеющимся данным испытаний соединений, допускается. Отклонение результатов испытаний несущей способности на пяти образцах не превышает 7 %.
В результате выполенных работ получена диаграмма работы стали ТХП, проведено исследование действительной работы отдельных узловых соединений ферменной конструкции. Получены диаграммы зависимости нагрузка — удлинение (рис. 6), распределения концентраций в наиболее напряженых зонах около самонарезающих винтов, а также диаграммы зависимости узловых перемещений от усилия в стержне.
Рис. 6. Сводный график зависимости удлинение — нагрузка при растяжении пяти моделей соединения: Y1(X1) — соединение 1; Y2(X2) — соединение 2; Y3(X3) — соединение 3; Y4(X4) — соединение 4; Y5(X5) — соединение 5
Примечание. Работа выполнена при финансовой поддержке ФЦП «Научно-педагогические кадры инновационной России», проект 14.B37.21.0170.
Библиографический список
1. Кунин Ю. С, Катранов И.Г. Оптимизация применения вытяжных заклепок и самосверлящих самонарезающих винтов в соединениях ЛСТК // Строительные материалы, оборудование, технологии XXI века. 2010. № 7. С. 35—37.
2. Кунин Ю.С, Катранов И.Г. К вопросу расчета винтовых соединений легких стальных тонкостенных конструкций на растяжение // Промышленное и гражданское строительство. 2011. № 3. С. 9—11.
3. Катранов И.Г. Испытания и расчет винтовых соединений легких стальных тонкостенных конструкций на растяжение // Вестник МГСУ 2010. № 2. С. 89—93.
4. Кикоть А.А., КорницкаяМ.Н., Мурзин Е.В. Программа расчета прогибов изгибаемых элементов из стальных тонкостенных холодногнутых профилей // Проектирование и строительство в Сибири. 2010. № 4. С. 8—10.
5. Теплых А.В. Применение оболочечных и объемных элементов при расчетах строительных стальных конструкций в программах SCAD и Nastran с учетом геометрической и физической нелинейности // Magazine of civil engineering. № 3. 2011. С. 4—20.
6. Катранов И.Г., Кунин Ю.С. Экспериментальные исследования работы вытяжных заклепок и винтов в соединениях ЛСТК // Предотвращение аварий зданий и сооружений. Режим доступа: http://www.pamag.ru/pressa/experiment-zv-lstk. Дата обращения: 19.09.2012.
7. Брызгалов А.В. К расчету несущей способности соединений самосверлящими самонарезающими винтами // Крепеж, клеи, инструмент и.... 2006. № 2. Режим доступа: http://www. navek.ru/index.php?page=sections&id= 184&page_num=
8. Кожевников В.Ф. Расчет местной податливости элементов многорядного двусрезного болтового соединения // Ученые записки ЦАГИ. 1982. № 1. С. 57—63.
9. Ананьин М.Ю., Фомин Н.И. Метод учета податливости в узлах металлических конструкций зданий // Академический вестник УралНИИпроект РААСН. 2010. № 2. С. 72—74.
10. Айрумян Э.Л. Рекомендации по проектированию, изготовлению и монтажу конструкций каркаса малоэтажных зданий и мансард из холодногнутых стальных оцинкованных профилей ООО «Балт-Профиль». М., 2004. 70 с.
11. Орлов И.В. Кто ломает рынок крепежа // Технологии строительства. 2007. № 2. Режим доступа: http://www.rivets.ru/sites/all/themes/rivets/files/sp602007.pdf.
12. ТрекинН.Н. Рекомендации по расчету каркасов многоэтажных зданий с учетом податливости узловых сопряжений сборных железобетонных конструкций. ОАО «ЦНИИПромзданий», 2002. 39 с.
13. СНиП 2.01.07—85*. Нагрузки и воздействия : строит. нормы и правила : утв. Госстроем СССР 29.07.85 : взамен главы СНиП II-6—74 : дата введ. 01.01.87. М. : ФГУП ЦПП, 2005. 44 с.
14. ГОСТ 11701—84. Методы испытаний на растяжение тонких листов и лент. 10 с.
15. СНиП II-23—81*. Стальные конструкции. Нормы проектирования / Госстрой России. М. : ГУП ЦПП, 2001. 90 с.
Поступила в редакцию в октябре 2012 г.
Об авторах: Кунин Юрий Саулович — кандидат технических наук, профессор, заведующий кафедрой испытаний сооружений, ФГБОУ ВПО «Московский государственный строительный университет» (ФГБОУ ВПО «МГСУ»), Россия, 129337, г. Москва, Ярославское шоссе, д. 26, 8(495)287-49-14 (1331, 1388), [email protected];
Колесов Александр Иванович — кандидат технических наук, профессор, заведующий кафедрой металлических конструкций, ФГБОУ ВПО «Нижегородский государственный архитектурно-строительный университет» (ФГБОУ ВПО «ННГАСУ»), Россия, 603950,
г. Н. Новгород, ул. Ильинская, д. 65, 8(831)430-54-88;
Ямбаев Иван Анатольевич — кандидат технических наук, доцент кафедры металлических конструкций, ФГБОУ ВПО «Нижегородский государственный архитектурно-строительный университет» (ФГБОУ ВПО «ННГАСУ»), Россия, 603950, г. Н. Новгород, ул. Ильинская,
д. 65, 8(831)430-54-88, [email protected];
Морозов Дмитрий Александрович — аспирант кафедры металлических конструкций, ФГБОУ ВПО «Нижегородский государственный архитектурно-строительный университет» (ФГБОУ ВПО «ННГАСУ»), Россия, 603950, г. Н. Новгород, ул. Ильинская, д. 65, 8(831)430-54-88, [email protected].
Для цитирования: Кунин Ю.С., Колесов А.И., Ямбаев И.А., Морозов Д.А. Усиление и расчет стальных конструкций из тонкостенных холодногнутых профилей с учетом податливости узловых соединений // Вестник МГСУ 2012. № 11. С. 74—81.
вестник 11/2012
Yu.S. Kunin, A.I. Kolesov, I.A. Yambaev, D.A. Morozov
STRENGTHENING AND ANALYSIS OF STEEL STRUCTURES MADE OF THIN-WALLED COLD-BENT PROFILES WITH ACCOUNT FOR THE YIELD OF JOINT CONNECTIONS
A light steel thin-walled structure is very effective. The durability and strength of structures, investment efficiency, high construction intensity, excellent technical and operational characteristics, backed by extensive architectural solutions make the employment of the technology of I ight steel thin-walled structures particularly efficient in low-rise commercial construction. Light steel thin-walled structures represent a relatively new area, therefore, the regulatory base required for a reliable analysis of these structures is unavailable, and this fact limits their use in construction. Russia has no special norms regulating the above parameters. The underdeveloped regulatory framework in Russia gives rise to the problem of market saturation with cheap low-quality fasteners.
The purpose of testing is to determine the mechanical properties of steel. The tests were applied to five separate self-tapping screw connections. The purpose of testing was also to determine the bearing capacity and the stress-strain state of connections.
Numerical calculations using the finite element method required a steel diagram. MGSU specialists made tensile test specimen to determine the physical and mechanical properties of cold-formed thin-walled steel profiles at the "Sector for Testing of Building Structures". Identification of pliability of connections was required to employ the dependence obtained using numerical calculations of structures. As a result of the work performed at MGSU, a diagram of thin-walled cold-formed steel profiles was generated.
Key words: cold-formed profile, self-tapping screw, connection, compliance, mechanical testing, stress, strain, movement, strain measurement, strain gauge.
References
1. Kunin Yu.S, Katranov I.G. Optimizatsiya primeneniya vytyazhnykh zaklepok i samosverlyash-chikh samonarezayushchikh vintov v soedineniyakh LSTK [Optimization of Use of Pop Rivets and Self-Drilling Self-Tapping Screws in Connections of Light-steel Thin-walled Structures]. Stroitel'nye materi-aly, oborudovanie, tekhnologii XXI veka [Construction Materials, Equipment, Technologies of the XXI Century]. 2010, no. 7, pp. 35—37.
2. Kunin Yu.S, Katranov I.G. K voprosu rascheta vintovykh soedineniy legkikh stal'nykh tonkosten-nykh konstruktsiy na rastyazhenie [Analysis of Screw Connections of Light Steel Thin-walled Structures in Tension]. Promyshlennoe i grazhdanskoe stroitel'stvo [Industrial and Civil Engineering]. 2011, no. 3, pp. 9—11.
3. Katranov I.G. Ispytaniya i raschet vintovykh soedineniy legkikh stal'nykh tonkostennykh kon-struktsiy na rastyazhenie [Testing and Analysis of Screw Connections of Light Steel Thin-walled Structures in Tension]. Vestnik MGSU [Proceedings of Moscow State University of Civil Engineering]. 2010, no. 2, pp. 89—93.
4. Kikot' A.A., Kornitskaya M.N., Murzin E.V. Programma rascheta progibov izgibaemykh elemen-tov iz stal'nykh tonkostennykh kholodnognutykh profiley [Software for the Calculation of Deflections of Flexural Elements Made of Thin-walled Cold-formed Steel Profiles]. Proektirovanie i stroitel'stvo v Sibiri [Design and Construction in Siberia]. 2010, no. 4, pp. 8—10.
5. Teplykh A.V. Primenenie obolochechnykh i ob"emnykh elementov pri raschetakh stroitel'nykh stal'nykh konstruktsiy v programmakh SCAD i Nastran s uchetom geometricheskoy i fizicheskoy neliney-nosti [The Use of Envelope and 3D Elements in the Calculation of Building Steel Structures Using SCAD and Nastran Software with Account for Geometrical and Physical Nonlinearity]. Magazine of Civil Engineering, no. 3, pp. 4—20.
6. Katranov I.G., Kunin Yu.S. Eksperimental'nye issledovaniya raboty vytyazhnykh zaklepoki vintov v soedineniyakh LSTK. Predotvrashchenie avariy zdaniy i sooruzheniy. [Experimental Examinations of Performance of Rivets and Screws in Connections of Light Steel Thin-walled Structures. Prevention of Failure of Buildings and Structures]. Available at: http://www.pamag.ru/pressa/experiment-zv-lstk. Date of access: 19.09.2012.
7. Bryzgalov A.V. K raschetu nesushchey sposobnosti soedineniy samosverlyashchimi samo-narezayushchimi vintami [Analysis of the Bearing Capacity of Connections of Self-drilling Self-tapping Screws]. Krepezh, klei, instrumenti.... [Fasteners, Glues, Tools and ....]. 2006, no. 2. Available at: http:// www.navek.ru/index.php?page=sections&id=184&page_num=
8. Kozhevnikov V.F. Raschet mestnoy podatlivosti elementov mnogoryadnogo dvusreznogo bolto-vogo soedineniya [Analysis of Local Yield of Elements of Multi-raw Double-cut Bolted Connections]. Uchenye zapiski TsAGI [Scientific Notes of Central Aerohydrodynamic Institute]. 1982, no. 1, pp. 57—63.
9. Anan'in M.Yu., Fomin N.I. Metod ucheta podatlivosti v uzlakh metallicheskikh konstruktsiy zdaniy [Method of Analysis of Yield of Joints of Metal Structures of Buildings]. Akademicheskiy vestnik UralNIIproekt RAASN [Academic Bulletin of the Ural Scientific and Research Institute of the Russian Academy of Architectural and Construction Sciences]. 2010, no 2, pp. 72—74.
10. Ayrumyan E.L. Rekomendatsii po proektirovaniyu, izgotovleniyu i montazhu konstruktsiy kar-kasa maloetazhnykh zdaniy i mansard iz kholodnognutykh stal'nykh otsinkovannykh profiley OOO «BaltProfil'» [Recommendations concerning Design, Manufacturing and Assembly of the Structural Frame of Low-rise Buildings and Mansards Made of Cold-formed Galvanized Steel Profiles of LLC "Balt-Profile"]. Moscow, 2004, 70 p.
11. Orlov I.V. Kto lomaet rynok krepezha? [Who Destroys the Market of Fasteners?] Tekhnologii stroitel'stva [Construction Technologies]. Moscow, 2007, no. 2. Available at: http://www.rivets.ru/sites/all/ themes/rivets/files/sp602007.pdf.
12. Trekin N.N. Rekomendatsii po raschetu karkasov mnogoetazhnykh zdaniy s uchetom podatli-vosti uzlovykh sopryazheniy sbornykh zhelezobetonnykh konstruktsiy [Recommendations concerning the Analysis of Frames of Multi-storey Buildings with Consideration for Yield of Nodal Interfaces of Precast Concrete Structures]. OAO «TsNIIPromzdaniy» Publ., 2002, 39 p.
13. SNiP2.01.07—85*. Nagruzkii vozdeystviya [Construction Rules and Regulations 2.01.07—85*. Loads and Effects]. Moscow, FGUP TsPP Publ., 2005, 44 p.
14. GOST 11701—84. Metody ispytaniy na rastyazhenie tonkikh listov i lent [State Standard 11701—84. Methods of Tensile Strength Testing of Thin Sheets and Strips]. 10 p.
15. SNiP II-23—81*. Stal'nye konstruktsii. Normy proektirovaniya [Construction Rules and Regulations II-23—81*. Steel Structures. Design Regulations]. Moscow, GUP TsPP Publ., 2001, 90 p.
About the authors: Kunin Yuriy Saulovich — Candidate of Technical Sciences, Professor, Chair, Department of Testing of Structures, Moscow State University of Civil Engineering (MGSU),
26 Yaroslavskoe shosse, Moscow, 129337, Russian Federation; [email protected]; +7 (495) 287-49-14, ext. 1331, 1388;
Kolesov Aleksandr Ivanovich — Candidate of Technical Sciences, Professor, Chair, Department of Metal Structures, Nizhny Novgorod State University of Architecture and Civil Engineering (NNGASU), 65, Il'inskaya St., Nizhny Novgorod 603950, Russian Federation; +7 (831) 430-54-88;
Yambaev Ivan Anatol'evich — Candidate of Technical Sciences, Associate Professor, Department of Metal Structures, Nizhny Novgorod State University of Architecture and Civil Engineering (NNGASU), 65, Il'inskaya St., Nizhny Novgorod 603950, Russian Federation; +7 (831) 430-54-88; [email protected];
Morozov Dmitriy Aleksandrovich — postgraduate student, Department of Metal Structures, Nizhny Novgorod State University of Architecture and Civil Engineering (NNGASU), 65, Il'inskaya St., Nizhny Novgorod 603950, Russian Federation; [email protected]; +7 (831) 430-54-88.
For citation: Kunin Yu.S., Kolesov A.I., Yambaev I.A., Morozov D.A. Usilenie i raschet stal'nykh konstruktsiy iz tonkostennykh kholodnognutykh profiley s uchetom podatlivosti uzlovykh soedineniy [Strengthening and Analysis of Steel Structures Made of Thin-walled Cold-Bent Profiles with Account for the Yield of Joint Connections]. Vestnik MGSU [Proceedings of Moscow State University of Civil Engineering]. 2012, no. 11, pp. 74—81.
