CC BY
29
УДК 504.55.054:622(470.6)
Управление свойствами твердеющих смесей при закладке выработанного пространства рудных месторождений
В.И.ШЛИКН Ю.В.ДМИТРАК2, ВИКОМАЩЕНКО3, Н.М.КАЧУРИН4
1 Геофизический институт Владикавказского научного центра РАН, Владикавказ, Россия
2 Северо-Кавказский государственный технологический университет, Владикавказ, Россия
3 Белгородский государственный национальный исследовательский университет, Белгород, Россия
4 Тульский государственный университет, Тула, Россия
Добыча руд подземным способом характеризуется ослаблением устойчивости вмещающих породных массивов и накоплением минеральных отходов. Полнота использования недр обеспечивается применением технологий с заполнением пустот твердеющими смесями, что требует качественного сырья для получения требуемой прочности. Дефицит вяжущей компоненты может быть восполнен применением гранулированных шлаков доменного производства, хвостов обогащения, золошлаков и других отходов. Чаще других пустоты закладывают смесями с комбинированием цемента и вяжущей добавки. Смеси с добавками к цементу золошлака в эквивалентном количестве не уступают прочности смеси только с цементом, особенно при размоле золошлака.
Свойствами закладочных массивов при использовании композитных вяжущих компонентов и инертных заполнителей управляют путем механического, химического, физического и энергетического воздействия на этапах приготовления и транспортирования твердеющих смесей. Для получения активной фракции заменителей цемента применяют дезинтеграторы, использующие силы инерции материалов при высокой скорости вращения с повышением высоких показателей активности и меньшими затратами энергии.
Компонентами твердеющих смесей может быть большинство отходов горного производства и смежных отраслей, что определяется экспериментально в конкретных условиях.
Ключевые слова: подземная разработка; отходы; твердеющая смесь; активатор; прочность; свойства; дезинтегратор; мельница
Как цитировать эту статью: Управление свойствами твердеющих смесей при закладке выработанного пространства рудных месторождений / В.И.Голик, Ю.В.Дмитрак, В.И.Комащенко, Н.М.Качурин // Записки Горного института. 2020. Т. 243. С. 285-292. DOI: 10.31897/РМ1.2020.3.285
Введение. Извлечение твердых полезных ископаемых из недр характеризуется оседанием участка земной поверхности над отрабатываемым месторождением и накоплением отходов добычи и переработки, что негативно влияет на экологию прилегающих территорий, изменяет ландшафт и приводит к исключению из оборота земли.
Наименьший ущерб земной поверхности наносят технологии разработки с закладкой выработанного пространства твердеющими смесями, которые минимизируют деформации вмещающего массива горных пород. Расширение области применения этих технологий является приоритетным направлением развития горного производства [3, 4, 9].
Основной недостаток использования твердеющей закладки - высокая стоимость - может быть уменьшен при использовании в составе закладочных смесей отходов производства в качестве добавок к вяжущему цементу и инертным заполнителям.
На горных предприятиях накоплены значительные объемы пород от подземных работ, хвосты обогащения, золошлаки котельных или ТЭЦ и другие твердые и жидкие отходы. Возможность их использования является предметом многочисленных исследований российских и зарубежных ученых. При добыче металлических руд инструментом повышения полноты использования недр является технология с заполнением пустот твердеющими смесями, в составе которых используются хвосты обогащения и переработки минерального сырья и отходы смежных производств, что снижает негативное воздействие на окружающую среду [7, 11-12].
Постановка проблемы. Рациональная область применения твердеющих смесей с использованием отходов горного производства определяется суммой технологической возможности, экономической целесообразности и экологической безопасности. Для их сочетания требуется обоснование параметров ориентированной на новые компоненты технологии приготовления и транспорта закладочных смесей, оптимизация режимов работы закладочных комплексов, управление свойствами закладочных смесей на всех этапах ведения горных работ.
Методология. Учитывая разнообразие вовлекаемых в производство отходов и исследовательские возможности горных предприятий, методы решения проблемы включают научное обобщение, систематизацию, выбор и обоснование новых параметров, экспериментальную проверку полученных результатов и рекомендации по их применению.
Стоимостные и иные параметры разработанной технологии уточняются путем моделирования отдельных процессов и сравнения с экспериментальными данными.
Обсуждение. Наиболее распространенными пригодными для использования в качестве вяжущей компоненты являются гранулированные шлаки доменного производства, хвосты обогащения, фосфогипсы от производства удобрений, шламы алюминиевого производства, золошлаки и другие (табл.1) [1-4, 6-8].
Таблица 1
Составы твердеющих смесей различной прочности
Компоненты, кг/м3 Варианты прочностью до 1,8 МПа Варианты прочностью от 3 МПа
1 2 3 1 2 3
Портландцемент или шлако-портландцемент М-400 30 - 100 60 30 140
Мокромолотый доменный гранулированный шлак 420 - - 390 - -
Мокромолотый золошлак котельной на угле - 200 300 - 170 260
Цементная пыль - 250 - - 250 -
Инертный заполнитель 1300 1300 1300 1300 1300 1300
Вода, л/м3 360 400 420 360 400 420
Пластификатор 0,3 0,3 0,3 0,3 0,3 0,3
Чаще других пустоты закладываются смесями с комбинированием цемента и вяжущей добавки к нему (табл.2).
Таблица 2
Составы твердеющих смесей с комбинированной вяжущей компонентой
Компоненты смеси, кг /м3 Растекае-мость, см Водоот- деление, % Предельное напряжение сдвига, Па Прочность, МПа, возраст, с
Портландцемент Мокромолотый шлак Песчано-гравийная смесь Золошлак Вода, л/ м3
М-400 М-500 7 14 28
30 - 420 1275 - 300 16,5 1,7 83 - 3,38 5,66
60 - 390 1253 - 370 16,5 1,4 94 3,75 5,22 7,1
30 - 420 688 320 395 17 1,6 97 2,86 3,49 3,98
60 - 390 707 320 390 16 1,6 80 3,74 4,7 5,64
- 30 420 1275 - 360 16 1,4 - 3,34 4,26 5,97
- 60 390 1253 - 370 17 1 111 4,13 5,57 7,32
- 80 370 1294 - 355 17 1 112 4,32 6,2 9,59
- 30 420 638 320 395 17 2,3 67 2,39 3,87 5,13
- 60 390 707 320 390 17 2 54 3,84 5,33 7,1
- 80 370 734 320 330 14 0,7 107 3,77 5,78 6,87
Опыт применения составов твердеющей смеси с граншлако-портландцементной вяжущей добавкой и добавкой из малоактивных отходов позволяет сделать следующие выводы:
• минимальный расход цемента М-400 в высокопрочных составах составляет 30 кг/м3;
• повышение марки цемента с М-400 до М-500 снижает расход цемента в комплексной вяжущей компоненте при обеспечении одинаковой прочности смеси;
• частичная замена песчано-гравийной смеси (111 С) золошлаком (до 30 %) снижает прочность, но обеспечивает утилизацию отходов и снижение расходов на заполнитель;
• составы с размолотыми в шаровой мельнице золошлаками (30 % фракции - 0,08 мм) при прочих равных условиях имеют большую прочность, чем с немолотыми золошлаками;
• минимальный расход цемента с молотым золошлаком составляет 130-143, а с немолотым -140-160 кг/м3.
Учитывая повышенную вяжущую способность и запасы золошлаков, они являются приоритетными для использования в качестве добавки к цементу (табл.3).
Таблица 3
Составы твердеющих смесей с вяжущей компонентой из золошлака
Компоненты, кг/м3 Предельное напряжение сдвига, Па Прочность в 28 с, МПа
Цемент Золошлак Высевки ПГС Вода, л/ м3
немолотый молотый
200 - - 700 790 330 100 2,9
180 - - 790 800 330 120 3
160 - - 800 790 330 130 2,5
180 - - 1180 400 330 100 2,7
160 - - 1200 400 330 100 3
180 - - 390 1210 330 120 3,1
160 - - 400 1220 330 140 2,2
140 310 - - 1065 440 100 2,3
160 290 - - 1065 440 100 2,4
140 310 - 1065 - 490 110 1,7
160 290 - 1065 - 480 100 2,1
140 - 310 - 1120 416 40 2,9
160 - 290 - 1130 400 40 4,7
140 - 310 1120 - 480 50 2,7
160 - 290 1130 - 450 50 4,1
Смесь с добавками к цементу золошлака в эквивалентном количестве уступает по прочности смеси только с цементом, особенно при размоле золошлака. Это можно объяснить более благоприятными для процесса гидратации свойствами золошлаков.
Физико-механические показатели вяжущих компонент смеси:
Компоненты
Гранулированный шлак Золошлак текущий Золошлак отвальный
Плотность,
кг/м3
2330 2130 2170
Насыпная плотность, кг/м3
1410
570
530
Остаток на сите Удельная поверхность, 5 мм, % м2/кг
8,3 25,2 23,6
7,67 239,6 253,2
Модуль крупности
3,2
1,04
1,11
Свойствами закладочных массивов управляют, повышая активность компонент твердеющих смесей путем механического, химического, физического и энергетического воздействия, а также компоновкой смеси [5, 6, 10].
При активации добавок к цементу в дезинтеграторе УДА-10 с суммарной встречной скоростью обработки 35-130 м/с обеспечивается выход 40-60 % частиц крупностью 0,08 мм. Уже при суммарной линейной встречной скорости 62 м/с обеспечивается достаточная для добавки к цементу тонкость помола золошлаков, потому что удельная поверхность золошлака превышает удельную поверхность цемента почти в 1,5 раза.
Для сухого помола шлаков до требуемой тонкости (проход 50-60 % частиц сквозь сито -0,08 мм) может быть использован дезинтегратор с суммарной линейной встречной скоростью обработки от 160 м/с.
Активация граншлака в полупромышленном дезинтеграторе ЖБ-12 при скорости 1100-1700 об/мин с суммарной линейной встречной скоростью 77-120 м/с показала результаты, идентичные результатам активации в УДЛ-10.
Золошлак обработали в полупромышленном дезинтеграторе Д-27 с трехрядными лопастными самофутерующимися роторами с наружным диаметром 615 мм.
Влажность обрабатываемого золошлака 9 %. Тонкость помола составила 35,6 % активной фракции. Прочность твердеющей закладки 3 МПа получена при расходе цемента 130 кг/м3. Расход воды 330 л/м3 оказался недостаточным, поэтому твердеющая закладка имела большую величину предельного напряжения сдвига. Увеличение воды до 400 л/м3 несущественно уменьшило прочность смеси.
Гранулированный шлак КС-0,08 обрабатывали в дезинтеграторе Д-27 без цемента и совместно с цементом (табл.4).
Таблица 4
Параметры твердеющей закладки на комплексном вяжущем с активацией в дезинтеграторе
Компоненты смеси, кг /м3 Предельное Прочность, МПа, возраст, с
Цемент Граншлак Золошлак ПГС Вода напряжение сдвига, Па Растекаемость, см Коэффициент отстоя воды Плотность, кг /м3
Песок ПГС 14 28
Составы на граншлако-портландцементном вяжущем
80 370 - 1372 330 25 76 17,5 91,9 1970 3,5 6,2
60 390 - 1371 330 60 81 16 90,8 2000 3,1 5
40 410 - 1368 330 55 31 17,5 90,8 2010 2,7 3,9
20 430 - 1366 330 56 217 16 91,6 1990 1,1 2,1
Составы на золошлако-портландцементном вяжущем
160 - 290 1370 330 116 178 15,5 93,9 1770 3,9 4,8
140 - 310 1370 330 102 180 16 96 1700 2,6 3,9
120 - 330 1370 330 98 185 17 95,2 1660 1,9 2,8
100 - 350 1370 330 117 187 15 94,9 1640 1,3 2,1
80 - 370 1370 330 138 172 15 93,5 Т620 0,91 1,5
60 - 390 1370 330 119 169 15,5 94,8 1610 0,58 0,72
150 - 300 1093 395 105 132 18 3,2 1650 3,65 4,25
130 - 320 1086 395 90 143 18,5 3,6 1630 2,4 3,3
110 - 340 1078 395 128 165 16,5 3,2 1630 1,75 2,3
Величина тонкости помола шлака существенно влияет на свойства смеси и прочность твердеющей закладки. Активация граншлака в дезинтеграторе повышает прочность твердеющей смеси по сравнению с размолом в барабанной мельнице за счет приложения высокой энергии (табл.5).
Таблица 5
Гранулометрический состав активированного граншлака
Остаток на сите, мм, % Проход сквозь сито, мм, % Удельная поверхность, м2/кг
1,6 1 0,63 0,40 0,315 0,2 0,16 0,1 0,1 0,08 0,1 Общая
Обработка в дезинтеграторе
- 0,22 1,24 2,87 3,25 9,27 5,13 13,38 64,64 52,3 158,4 110,1
0,16 0,44 0,08 4,40 5,58 13,49 5,26 12,49 55,69 40,8 137,9 88,4
Обработка в барабанной мельнице 0,04 | 0,08 | 2,67 | 16,78 | 9,99 | 19,01 | 51,45 | 39,9 | 148,2 | 88,4
Золошлак обрабатывали в дезинтеграторе Д-27 при режиме 2900/3000 об/мин (суммарная линейная встречная скорость 118,8 м/с). Общий расход вяжущего 450 кг/м3. В качестве заполнителя использовали ПГС. Перемешивание компонентов производилось вручную. Параметры твердеющих смесей на комплексном вяжущем при различной тонкости помола сведены в табл.6.
Результаты экспериментов позволяют сделать выводы:
• прочность твердеющих смесей 3 МПа с вяжущей добавкой из граншлака обеспечивается при минимальном расходе цемента 30-40 кг/м3;
• совместная мокрая обработка граншлака и цемента практически не влияет на прочность твердеющей закладки, хотя несколько ниже при мокрой обработке;
• мокрая обработка по сравнению с сухой обработкой повышает энергоемкость дезинтегрирования в 1,5 раза и увеличивает износ роторов на 20-30 %.
Таблица 6
Свойства твердеющих смесей на комплексном вяжущем при различной тонкости помола
Компоненты смеси, кг/м3 Растекаемость, Предельное напряжение сдвига, Па Водоотделение, % за 1,5 ч Плотность закладки, Прочность, МПа, возраст, с
Цемент Граншлак ПГС Вода Без гравия ПГС кг/м3 14 28
80
80 80
80 80
80 80
370 1371 330
17,5
370 1291 350
370 1371 330
370 1291 360
370 1371 330
20,5 17,5
20 18
Тонкость 57 % 25 | 76 Тонкость 52 %
Тонкость 41 %
74 83
113 130
Тонкость 40 %
80 91
130 135
9.1 7,5
9.2 7,7
1970
2000 2010
1990 2005
3,5
2,5 2,7
2,3 2,45
6,2
370 1291 360 20 69 102 7 2900 3,05 5,35
370 1371 330 18 89 124 5,2 1996 3,3 5,7
4
4,4
3,8 4,06
Для оценки зависимости свойств твердеющих смесей от интенсивности перемешивания граншлак активировали в дезинтеграторе Д-27 при скорости 30 м/с (табл.7-8).
Таблица 7
Составы смеси на граншлако-портландцементном вяжущем
Компоненты смеси, кг /м3 Растекаемость, см Предельное Водоотделение, % за 1,5 ч Плотность, кг/м3 Прочность, МПа, возраст, с
Цемент Граншлак ПГС Вода напряжение сдвига, Па 7 14 28 60
Двойная мокрая обработка граншлака
80 370 1358 325 20 115 4,9 1925 1,5 3,1 5,8 8,5
60 390 1345 320 20 113 4,2 1910 1,52 2,75 4,7 7
40 410 1332 315 20 121 4,1 1915 0,9 2,1 3,6 4,8
Двойная совместная мокрая обработка граншлака и цемента
80 370 13138 325 20 106 3,8 1905 1,3 2,9 5,6 8,3
60 390 1345 320 20 112 3,5 1900 1,1 2,6 4,9 7,2
40 410 1332 315 20 119 3,4 1900 0,9 2,4 3,8 4,9
Составы смеси на золошлако-портландцементном вяжущем
Таблица 8
Компоненты смеси, кг /м3 Растекаемость, см Предельное напряжение сдвига, Па Водоотделение, % за 1,5 ч Плотность, кг/м3 Прочность, МПа, возраст, с
Цемент Золошлак Высевки ПГС Вода 7 14 28 60
Мокрая обработка
180 370 - 1319 325 13,5 166 2,9 1925 2,9 3,9 4,8 7,8
140 390 - 1306 320 12,8 181 2,2 1910 1,6 2,3 3,1 5,4
100 350 - 1293 315 12,5 190 3,2 1915 1 1,5 2,3 3,1
Совместная мокрая обработка золошлака и цемента
Совместная мокрая обработка всех компонентов
180 270 - 1319 325 12 218 3,8 1905 2,4 3,4 4,2 7,5
140 310 - 1306 320 13 169 3,5 1900 1,3 2,1 2,8 4,7
100 350 - 1293 315 12,5 198 3,4 1900 0,9 1,3 2,1 2,9
180 270 1117 - 400 14,5 89 2 1615 1,7 2,5 3,7
140 310 1104 - 400 16 126 3,1 1620 1,2 1,7 2,5
100 350 1090 - 40 16,8 106 2,8 1625 0,9 1,3 1,9
6,5 4,7 3,3
5
Смеси равного состава перемешивали с различной интенсивностью: в дезинтеграторе и вручную (табл.9).
Таблица 9
Составы твердеющей смеси с перемешиванием
Компоненты смеси, кг/м3 Растекаемость, см Предельное напряжение сдвига, Па Водоотделение, % за 1,5 ч Плотность, кг /м3 Прочность, МПа, возраст, с
Цемент Граншлак ВЩК Вода 7 14 28 60
Интенсивное перемешивание в дезинтеграторе Д-27
80 370 1165 404 15,5 143 4,2 1925 1,1 2,5 3,9 7,3
60 390 1165 404 16,5 136 6,3 1900 0,9 2 3,2 6
40 410 1161 404 17,5 101 6,5 1875 0,7 1,6 2,6 5,1
60 340 1218 401 18,5 86 6 1880 1 2,3 3,1 5,3
60 240 1327 395 18,2 94 5,2 1840 0,8 1,6 2,3 4,1
60 140 1434 390 17 102 4,6 1855 0,5 0,9 1,3 2,3
Перемешивание вручную
80 370 - 425 19,5 96 8,8 1830 - 2,2 3,4 4,9
60 390 - 425 18,5 106 9 1855 - 1,9 2,8 4,1
40 410 - 425 18,5 112 8 1890 - 1,4 2,1 3,2
60 340 1117 418 16,5 184 7,8 1890 - 2,1 3,1 4,8
60 240 1104 412 15,5 201 7,4 1890 - 1,4 2,1 3,2
60 140 1090 406 15 214 7 1875 - 0,8 1,1 1,7
Примечание. ВЩК - высевки щебня каменного.
7
6
5
гт
т
с
8
л
9
I
□
10
11
□
Результаты экспериментов позволяют сделать выводы:
• интенсивным перемешиванием твердеющей смеси на базе ВЩК в дезинтеграторе расход цемента может быть уменьшен с 60 до 50 кг/м3;
• с уменьшением расхода граншлака при одном и том же расходе цемента прочность твердеющей закладки снижается независимо от интенсивности перемешивания;
• минимальный расход комплексного вяжущего при мелком заполнителе на основе ВЩК составляет 400 кг/м3.
Повышение активности твердеющих смесей осуществляется в процессе приготовления и транспортирования твердеющих смесей (см. рисунок).
Для получения активной фракции шлаковых заменителей цемента применяют дезинтеграторы, использующие силы инерции материалов при высоких скоростях вращения с достижением более высоких показателей активности с меньшими затратами энергии.
В дезинтеграторе закладочного комплекса месторождения Шокпак в Северном Казахстане в течение семи лет гранулированный шлак активировали с суммарной линейной встречной скоростью до 450 м/с. Обработка в дезинтеграторе позволяет из гранулированного шлака крупностью 20 мм получить вяжущее 50 % по объему крупностью 0,076 мм.
Тонкость помола в дезинтеграторе 40-60 % выхода активной фракции обеспечивалась при размоле доменного гранулированного шлака марки К-0,8 и
4
3
А_Д_
2
I
1
Схема активации твердеющих смесей при изготовлении и транспортировании
1 - камера блока; 2 - вибраторы; 3 - закладочный трубопровод; 4 - смеситель; 5 - вибромельница; 6 - дезинтегратор; 7 - бункер доменного шлака; 8 - активированная вода затворения; 9 - виброгрохот инертных заполнителей; 10 - конвейер; 11 - бункер цемента
золошлака с суммарной встречной скоростью около 100 м/с. Данные о свойствах твердеющей смеси сведены в табл.10.
Таблица 10
Прочность твердеющей смеси на основе активированного шлака
Расход компонентов, кг/м3 Напряжение сдвига, МПа Прочность в 28 с, МПа
Цемент Шлак Песок Суглинок Вода
40 - 1490 - 400 6 0,2
60 - 1470 - 400 11 0,3
80 - 1455 - 400 12,6 0,4
100 - 1440 - 400 9 0,7
120 - 1423 - 400 12,5 1,1
150 - 1400 - 400 12,5 1,3
180 - 1426 - 400 13 1,2
200 - 1360 - 400 9,5 2,6
140 - 941 235 500 48 0,8
160 - 928 231 500 29 0,8
180 - 915 228 500 47 1
200 - 982 225 500 37 1,5
220 - 890 222 500 27 1,8
140 - 524 522 550 30 0,8
160 - 516 514 550 27 0,3
180 - 507 505 550 50 1
200 - 500 497 550 38 1,5
140 - - 660 700 20 0,4
160 - - 643 700 10 0,4
180 - - 630 700 10 0,6
200 - - 610 700 10 1,2
30 300 1375 - 380 12 0,6
30 270 1405 - 380 11,5 0,56
30 250 1425 - 380 11,5 0,62
30 220 1455 - 380 11 0,46
60 250 1395 - 380 12,5 0,65
60 190 455 - 380 11,5 0,53
Полученные результаты могут быть востребованы при выборе и обосновании систем разработки рудных месторождений с закладкой [13-16].
Выводы.
1. Концепция гуманизации отношения к недрам в качестве приоритетного направления включает в себя использование в горном производстве закладочных твердеющих смесей для повышения качества добываемого сырья и уменьшения нагрузки на окружающую среду.
2. Компонентами закладочных твердеющих смесей может быть большинство отходов горного производства и смежных отраслей.
3. Активность ингредиентов твердеющих смесей адекватно повышается обработкой в дезинтеграторах, что позволяет управлять качеством закладочного массива.
ЛИТЕРАТУРА
1. Ермолович О.В. Композиционные закладочные материалы с добавкой из механоактивированных отходов обогащения / О.В.Ермолович, Е.А.Ермолович // Известия ТулГУ. Науки о Земле. 2016. Вып. 3. С. 24-30.
2. Закладочные смеси на основе отходов обогащения руд в системах подземной разработки месторождений Норильского промышленного района / П.С.Гузанов, А.Э.Лытнева, А.Н.Анушенков, Е.П.Волков // Горный журнал. 2015. № 6. С. 85-88.
3. КаплуновД.Р. Комплексное освоение недр / Д.Р.Каплунов, В.В.Мельник, М.В.Рыльникова. Тула: Тульский государственный университет, 2016. 333 с.
4. Обоснование целесообразности применения твердеющих закладочных смесей на рудниках Талнаха / В.Б.Вильчинский, А.В.Трофимов, А.Б.Корейво, Р.Б.Галаов, В.П.Марысюк // Цветные металлы. 2014. № 9. С. 23-28.
5. Принципы и экономическая эффективность комбинирования технологий добычи руд / В.И.Голик, Ю.И.Разоренов, С.Г.Страданченко, З.М.Хашева // Известия Томского политехнического университета. Инжиниринг георесурсов. 2015. Т. 326. № 7. С. 6-14.
6. Прогрессивные методы обогащения и комплексной переработки природного и техногенного минерального сырья (Плаксинские чтения-2014): Материалы международного совещания, 16-19 сентября 2014 г. Алматы: АО «Центр наук о Земле, металлургии и обогащения», 2014. 624 с.
7. Разработка технологии закладочных работ на основе цементно-шлакового вяжущего на Орловском руднике / Л.А.Крупник, Ю.Н.Шапошник, С.Н.Шапошник, Г.Т.Нуршайыкова, З.К.Тунгушбаева // Физико-технические проблемы разработки полезных ископаемых. 2017. № 1. С. 84-91.
8. Doifode S.K. Effective Industrial Waste Utilization Technologies towards Cleaner Environment / S.K.Doifode, A.G.Matani // International Journal of Chemical and Physical Sciences. 2015. Vol. 4. Special Issue. P. 536-540.
9. Enhancement of lost ore production efficiency by usage of canopies / V.Golik, V.Komashchenko, V.Morkun, V.B.Zaalishvili // Metallurgical and Mining Industry. 2015. Vol. 7. Iss. 4. P. 325-329.
10. Khasheva Z.M. The ways of recovery in economy of the depressed mining enterprises of the Russian caucasus / Z.M.Khasheva, V.I.Golik // International Business Management. 2015. Vol. 9. Iss. 6. P. 1210-1216. DOI: 10.36478/ibm.2015.1210.1216
11. Packey D.J. Multiproduct mine output and the case of mining waste utilization // Resources Policy. 2012. Vol. 37. Iss. 1. P. 104-108. DOI: 10.1016/j.resourpol.2011.11.002
12. Sustainable development principles for the disposal of mining and mineral processing wastes / D.M.Franks, D.V.Boger, C.M.Cote, D.R.Mulligan// Resources Policy. 2011. Vol. 36. Iss. 2. P. 114-122. DOI: 10.1016/j.resourpol.2010.12.001
13. The challenges of reusing mining and mineral-processing wastes / Bian Zhengfu, Miao Xiexing, Shaogang Lei, Chen Shenen, Wang Wenfeng, Struthers Sue // Science. 2012. Vol. 337. № 6095. P. 702-703. DOI: 10.1126/science.1224757
14. The effectiveness of combining the stages of ore fields development / V.Golik, V.Komaschenko, V.Morkun, Z.Khasheva // Metallurgical and Mining Industry. 2015. Vol. 7. Iss. 5. P. 401-405.
15. The history of Russian Caucasus ore deposit development / V.I.Golik, Yu.I.Razorenov, V.N.Ignatov, Z.M.Khasheva // The Social Sciences (Pakistan). 2016. Vol. 11. Iss. 15. P. 3742-3746. DOI: 10.36478/science.2016.3742.3746
16. Vrancken C. Critical review of real-time methods for solid waste characterisation: Informing material recovery and fuel production / C.Vrancken, P.J.Longhurst, S.T.Wagland // Waste Management. 2017. Vol. 61. P. 40-57. DOI: 10.1016/j.wasman.2017.01.019
Авторы: В.И.Голик, д-р техн. наук, профессор, v.i.golik@mail.ru (Геофизический институт Владикавказского научного центра РАН, Владикавказ, Россия), Ю.В.Дмитрак, д-р техн. наук, профессор, ректор, dmitrak@yandex.ru (СевероКавказский государственный технологический университет, Владикавказ, Россия), В.И.Комащенко, д-р техн. наук, профессор, komashchenko@inbox.ru (Белгородский государственный национальный исследовательский университет, Белгород, Россия), Н.М.Качурин, д-р техн. наук, профессор, ecology tsu tula@ mail.ru (Тульский государственный университет, Тула, Россия).
Статья поступила в редакцию 16.12.2018.
Статья принята к публикации 02.12.2019.
