CC BY
57
УДК 536.46
УПРАВЛЕНИЕ ХАРАКТЕРИСТИКАМИ ГОРЕНИЯ АЛЮМИНИЕВОВОЗДУШНОГО ФАКЕЛА В СПУТНОМ ПОТОКЕ ВОЗДУХА
© 2007 А. Г. Егоров, А. Н. Попов
Тольяттинский государственный университет
Представлены результаты экспериментальных исследований характеристик горения алюминиево-воздушного факела и способ управления характеристиками горения факела в спутном потоке воздуха (М = 0.. .0,6).
Результаты проведенных исследований показали, что геометрическими параметрами и характеристиками горения алюминиевовоздушного факела можно эффективно управлять с помощью кольцевых лопаточных завихрителей с диффузорной насадкой
(5 = 1,8...2,0).
Скорость горения топлива и, в конечном счете, полнота его выгорания во многом зависят от условий воспламенения частиц и теплового уровня в начальной зоне горения. Одним из наиболее распространенных случаев повышения температуры среды в зоне воспламенения топлива служит рециркуляция части нагретых продуктов сгорания в начальную область зоны горения. Как правило, рециркуляция возникает в результате ввода воздуха закрученной струей, создающей подсос горячих газов в центральную часть зоны воспламенения.
Закрутка потока широко используется в камерах сгорания двигателей ЛА как средство управления размерами пламени, его формой, стабилизацией и интенсивностью горения.
С точки зрения организации процесса горения одно из наиболее существенных и полезных явлений в закрученных струйных течениях - образование приосевой рециркуляционной зоны, которая существенно укорачивает длину факела и расстояние от горелки, на котором происходит стабилизация пламени. Форма и размер рециркуляционной зоны и соответствующей области с повышенным уровнем турбулентности оказывает решающее влияние на устойчивость факела, интенсивность процесса горения и другие характеристики пламени [1].
Поэтому на начальном этапе были проведены исследования влияния геометрических параметров закручивающего устройства на размеры обратных токов за горелочным устройством в изотермических условиях. Было определено влияние формы насадки и количества лопаток завихрителя (параметра закрутки на размер и форму зоны обратных токов.
Так, результаты экспериментов при одинаковом параметре закрутке 5 = 1,8 без насадки и с цилиндрической насадкой показали, что длина зоны рециркуляции, полученная с завихрителем без насадки, была 166 мм, с цилиндрической насадкой (длиной 65 мм) - 190 мм.
Этот факт объясняется тем, что в потоке за кольцевым лопаточным завихрителем (с цилиндрической выходной частью) при малых значениях параметра закрутки Б образуется длинная тонкая зона обратных токов (при 5 » 0,7, Ь » 3,5ё ). По мере роста интенсивности закрутки узкая зона обратных токов удлиняется и достигает максимальной протяженности приблизительно при 5 = 1,5.. .2,0, затем при 5 > 2 становится шире и короче [1].
В опытах при том же значении параметра закрутки 5 с диффузорной насадкой длиной 200 мм и углом раскрытия 60° длина зоны обратных токов составила ~ 350 мм. Следовательно, длина зоны обратных токов с диф-фузорной насадкой по сравнению с вариантом без насадки увеличилась вдвое. Наши результаты подтверждаются данными [2], где отмечено, что диффузорное сопло, установленное на выходе из закручивающего устройства, значительно увеличивает рециркуляци-
онную зону. Так, диффузор с полууглом раскрытия 35° при относительной длине
Ьд / ёг = 0,7 увеличивает максимальный диаметр зоны обратных токов более чем в два раза, а при значении Ьд / йг = 3 - более чем в три раза.
На горелочном устройстве с диффузор-ной насадкой определялось влияние параметра закрутки £ на размеры зоны рециркуляции. Было получено, что с увеличением параметра закрутки £ от 1,8 до 2,0 длина зоны рециркуляции увеличивается с 350 до 400 мм.
Таким образом, исследования аэродинамической картины течения за горелочным устройством с завихрителем и различными типами насадок показали возможность образования за ними ЦТРЗ, форму, размеры и интенсивность которой можно изменять в широком диапазоне конструкцией насадки и параметром закрутки £.
На рис. 1 показаны горелочные устройства с цилиндрической и диффузорной насад-
ками, а также конструкция лопаточного за-вихрителя с прямыми лопатками, расположенными под углом 45° к оси горелки.
Следующий этап исследования заключался в определении эффективности применения завихрительных устройств в условиях работы горелочного устройства в спутном потоке воздуха. Испытания проводились на открытом стенде в условиях окружающей среды, при атмосферном давлении
Рн = 447...450 мм рт. ст. и температуре
Тн = 27... 30 °С в спутном поттоке воздуха, скорость которого изменялась в диапазоне М = 0.. .0,6.
Замер температуры в факеле осуществлялся при помощи тепловизора Л0Л-680, состоящего из блока камеры, индикатора теплового изображения и индикатора выделенной строки. Экран индикатора выделенной строки фотографировался камерой АНФ с частотой 1 кадр/с. На экране индикатора теплового изображения визуализировалась кар-
Рис. 1. Общий вид горелочных устройств: а - горелка с цилиндрической насадкой; б - с диффузорной насадкой; в - вид со стороны среза камеры;
г - конструкция завихрительного устройства с прямыми лопатками (а = 45 °)
1-ф, м
Рис. 2. Изменение температуры на оси факела в зависимости от а: горючее - АСД-4 + АПС-1 + ПА-1 (в соотношении 10:5:4 по объему) пунктирная линия - предельное значение температуры, измеряемое тепловизором ЛОЛ-бвО;
1 - а = 0,7; 2 - а = 2,б
тина относительного распределения температуры в струе (более интенсивный фон соответствовал более высокой температуре). Индикатор выделенной строки обеспечивал визуализацию распределения температуры по оси струи в реальном времени с частотой 16 строк/с.
Следует отметить, что верхний предел измерения температуры для тепловизора Л0Л-680 составлял 1873 К, тогда как температура пламени, зафиксированная нами методом прожигания вольфрамовых сеток и полученная в [3] пирометрическим способом, превышает 3000 К и соответствует температуре кипения окиси алюминия (3600...3850 К).
В процессе испытаний проводилась также и киносъемка факела.
Изменение температуры на оси затопленного алюминиево-воздушного факела в зависимости от значения а показано на рис. 2.
Из рисунка видно, что максимальные значения температуры на оси факела с ростом а смещаются от среза камеры. Так, при а = 0,7 значение температуры Т = 1873 К зафиксировано на расстоянии 0,5.. .1,5 м, а при а = 2,6 - на расстоянии 1,8...3,8 м от среза камеры.
На рис. 3 показан прямоточный турбулентный алюминиево-воздушный факел в спутном потоке воздуха.
Рис. 3. Прямоточный алюминиево-воздушный факел в спутном потоке воздуха М = 0,6: горючее - АСД-4 + АПС-1 + ПА-1 (в соотношении 10:5:4 по объему); а = 1,2
Из рисунка видно, что спутный высокоскоростной поток воздуха в нескольких местах «пережимает» факел, который имеет неопределенные очертания и сильно размыт.
Изменение температуры вдоль оси алюминиево-воздушного факела в спутном потоке воздуха с закруткой и без закрутки показано на рис. 4.
Из рисунка видно, что рост температуры в закрученном алюминиево-воздушном
факеле начинался раньше, чем в прямоточном, и длина факела сократилась в 2 раза.
Полученные результаты наших испытаний совпадают с данными [1], где отмечено, что в закрученном факеле смешение происходит быстрее, чем в незакрученном, несмотря на большой поток массы. Распределение температуры по радиусу в первом случае более равномерно, а вдоль оси температура нарастает до больших значений, причем рост
2200
1700
к 1200
Т
700
200
"ГГ 1 Г
V1 1
Г
1 V ■
м
Рис. 4. Изменение температуры на оси факела: горючее - АСД-4 + АПС-1 + ПА-1 (в соотношении 10:5:4 по объему); а = 2,4; скорость спутного потока воздуха М = 0,4;
1 - закрученный факел Б = 2,0 (диффузорная насадка); 2 - прямоточный факел
0
2
4
6
8
температуры в закрученном потоке начинается раньше, чем в незакрученном, - на расстоянии одного диаметра за срезом горелки.
К сожалению, значение Т = 1873 К является предельным для тепловизора Л0Л-680, в силу чего отсутствовала возможность сравнить максимальные значения температур в закрученном и прямоточном алюминиево-воздушном факеле.
Влияние конструктивных параметров горелочного устройства (конструкция насадки) на алюминиево-воздушный факел в спут-ном потоке воздуха показано на рис. 5.
Из рисунка видно, что применение кольцевых лопаточных завихрителей с прямыми лопатками оказывает благоприятное воздействие на турбулентный алюминиевовоздушный факел в спутном потоке воздуха, поскольку факел существенно сократился по
длине, отличается более четкими формами и устойчив к размыванию по сравнению с прямоточным (см. рис. 3).
Также видно, что конструкция насадки влияет на длину и форму факела.
Изменение температуры вдоль оси алюминиево-воздушного факела в зависимости от конструкции насадки и параметра закрутки Б показано на рис. 6.
Из рисунка видно, что длина факела в опытах с диффузорной насадкой в сравнении с цилиндрической уменьшается с 2,5 до 1,5 м и нарастание температуры происходит раньше.
Это объясняется тем, что диффузорное сопло значительно увеличивает рециркуляционную зону в диаметре. Поток массы в обратном течении также возрастает, и выгорание факела происходит на более коротком
а
б
Рис. 5. Алюминиево-воздушный факел в спутном потоке воздуха: горючее - АСД-4 + АПС-1 + ПА-1(в 10:5:4 частей по объему);
М = 0,4; а = 2,4; параметр закрутки Б = 2,0; а - цилиндрическая насадка; б - диффузорная насадка
Ь ф, м
Рис. 6. Зависимость температуры на оси факела от параметра закрутки Б и формы насадки: горючее - АСД-4 + АПС-1 + ПА-1 (в соотношении 10:5:4 по объему); а = 2,4; М = 0,4; 1 - диффузорная насадка (Б = 2,0); 2 - цилиндрическая насадка (Б =1,8)
расстоянии от среза горелки. Кроме того, установка диффузора на выходе из закручивающего устройства может приводить к уменьшению коэффициента гидравлического сопротивления на 20 - 30 % [2].
Таким образом, результаты проведенных исследований показали, что геометрическими параметрами и характеристиками сгорания в затопленном алюминиево-воздушном факеле можно управлять посредством изменения а, а в спутном высокоскоростном
потоке воздуха - с помощью кольцевых лопаточных завихрителей.
Список литературы
1. Гупта А.К., Лилли Д. Ж., Сайред Н. Закрученные потоки. - М., 1987. - 588 с.
2. Chigier N. A., Beer J. M., Trans. ASME 86D. J. Basic Eng. № 4. P. 788.
3. Похил П. Ф., Беляев А. Ф., Фролов Ю. В. и др. Горение порошкообразных металлов в активных средах. - М.: Наука, 1972. - 293 с.
COMBUSTION CHARACTERISTICS MANAGEMENT OF AIR-ALUMINUM FLAME IN CO-CURRENT AIR FLOW
© 2007 A. G. Egorov, A. N. Popov
Togliatti State University
The report presents the results of an experimental study of combustion characteristics of an air-aluminum flame and method of management of combustion characteristics in a co-current air flow (М = 0...0,6).
The study reveals that geometry and characteristics of an air-aluminum flame combustion can be effectively managed by using circular vane swirlers and a diffusion nozzle (S = 1,8.. .2,0).
