CC BY
38УДК 699.86
В.Г. ГАГАРИН1, д-р техн. наук, чл.-корр. РААСН (gagarinvg@yandex.ru), В.В. КОЗЛОВ1, канд. техн. наук; К.И. ЛУШИН2, канд. техн. наук (kiriШushin@gmail.com), Н.Ю. ПЛЮЩЕНКО2, инженер
1 Научно-исследовательский институт строительной физики РААСН (127238, Россия, г. Москва, Локомотивный пр., 21)
2 Национальный исследовательский Московский государственный строительный университет (129337, г. Москва, Ярославское ш., 26)
Учет теплопроводных включений и вентилируемой прослойки при расчетах сопротивления теплопередаче стены с навесной фасадной системой (НФС)
Рассмотрен воздушный режим в вентилируемой воздушной прослойке навесных фасадных систем (НФС). Сформулирована модель теплопереноса в ограждающих конструкциях с вентилируемой воздушной прослойкой, согласно которой теплообмен ограждающей конструкции с наружной средой представляется двумя потоками: один - с граничными условиями в воздушной прослойке с учетом ее воздушного режима; второй - с граничными условиями на поверхности облицовки фасада с учетом влияния солнечной радиации. В соответствии с моделью получены формулы для расчета коэффициента теплопередачи и приведенного сопротивления теплопередаче конструкции с НФС. Приведены данные о расчетах приведенного сопротивления теплопередаче конструкций с НФС и сопротивления теплопередаче воздушной прослойки.
Ключевые слова: навесная фасадная система, приведенное сопротивление теплопередаче, воздушная прослойка, теплотехнические неоднородности.
V.G. GAGARIN1, Doctor of Sciences (Engineering), Corresponding member of RAACS (gagarinvg@yandex.ru), V.V. KOZLOV1, Candidate of Sciences (Engineering); K.I. LUSHIN2, Candidate of Sciences (Engineering) (kirilllushin@gmail.com), N.Yu. PLYUSHCHENKO2, Engineer
1 Scientific-Research Institute of Building Physics of the Russian Academy architecture and construction sciences (21, Lokomotivniy Driveway, Moscow, 127238, Russian Federation)
2 National Research Moscow State University of Civil Engineering (26, Yaroslavskoe Highway, Moscow, 129337, Russian Federation)
Accounting of Heat-Conducting Inclusions and a Ventilated Layer When Calculating the Resistance to Heat Transfer of a Wall with Hinged Façade System (HFS)
Air conditions in the ventilated air layer of hinged façade systems are considered. The model of heat transfer in enclosing structures with the ventilated air layer is formulated; according to this model, the heat exchange of the enclosing structure with the outdoor environment is presented by two flows - the first, with boundary conditions in the air layer with due regard for its air conditions, the second - with boundary conditions on the surface of façade cladding with due regard for the impact of solar radiation. In accordance with the model, formulas for calculating the coefficient of heat transfer and reduced resistance to the heat transfer of structures with HFS have been obtained. Data on the calculation of the reduced resistance to heat transfer of structures with HFS and the resistance of the air layer to heat transfer are presented.
Keywords: hinged façade system, reduced resistance to heat transfer, air layer, thermal-technical heterogeneity.
Первые методы расчета температурного режима вентилируемых воздушных прослоек были разработаны еще до войны В.Д. Мачинским, затем К.Ф. Фокиным [1]. В дальнейшем теплозащитные свойства ограждающих конструкций с вентилируемыми воздушными прослойками неоднократно исследовались [2—5]. Практически важным при этом был вопрос расчета приведенного сопротивления теплопередаче ограждающих конструкций [2]. Исследовались также движение воздуха в прослойке [2—5], влияние теплопроводных включений на коэффициент теплотехнической однородности [6, 7], влажностный режим в воздушной прослойке [8], долговечность утеплителя [9] и др. Обобщение работ по исследованию свойств НФС с вентилируемой прослойкой содержится в [10]. Эти работы позволили включить в СП 50.13330.2012* Приложение Л, содержащее методику теплофизического расчета НФС. Развитие метода расчета приведенного сопротивления теплопередаче [11], включенного в СП 50.13330.2012, и создание СП 230.1325800.2015** позволяют значительно усовершенствовать расчет тепловой защиты НФС с вентилируемой прослойкой. Вопросы применения элементного подхода и особенностей эксплуатации НФС рассмотрены в [12—17]. В настоящей статье рассматривается метод
расчета показателя тепловой защиты, учитывающий влияние вентилируемой воздушной прослойки и под-конструкции НФС для зимних условий эксплуатации, основанный на модели движения воздуха в прослойке [2, 4, 5] и на модели элементного подхода для учета влияния теплопроводных включений [11].
Распределение температуры воздуха по высоте прослойки. В [2], а затем в [4, 5] получено дифференциальное уравнение для изменения температуры по высоте воздушной прослойки:
+ (1)
где х — координата точки по высоте прослойки, м; значение х = 0 соответствует нижнему продуху фасада (входу в воздушную прослойку); ?пр (х) — температура воздуха в прослойке на высоте х, оС.
Начальным условием для уравнения (1) является гпр(0)=н, где ?н — температура наружного воздуха, оС.
Параметры уравнения (1) определяются по формулам:
I + ¿Н -^обол, (2)
к К,
_ 1н '1 ко негр
-^констр ^обол
* СП 50.13330.2012 «Тепловая защита зданий». Актуализированная редакция СНиП 23-02—2003. М., Минрегион России, 2012. 96 с.
** СП 230.1325800.2015 «Конструкции ограждающие зданий. Характеристики теплотехнических неоднородностей». М, Минстрой России, 2015. 68 с.
научно-технический и производственный журнал
Ш^улг&иш
Cb-vd-Y* ■^консгр + -^обол
(3)
где гъ, ?н — температура внутреннего и наружного воздуха соответственно, оС; Хконстр, Кобол — коэффициенты теплопередачи частей конструкции от внутреннего воздуха помещения до воздушной прослойки и от воздушной прослойки до наружного воздуха соответственно, Вт/(м2-°С); V — скорость движения воздуха в прослойке, м/с; св=1005 Дж/(кг-оС) — удельная теплоемкость воздуха; ув=353/(273+?н), кг/м, — плотность воздуха при температуре ?н; d — ширина воздушной прослойки, м; <Т — условная температура наружного воздуха у поверхности наружной стены с учетом солнечной радиации, падающей на стену, оС, определяется по формуле:
tr=L+
I р
(4)
(5)
0JD8-i-(f_-fH)
(6)
0,0016-(/q-O2-^ 0,08-Z,fa-Q 0,04 -{ta-Q-k
(7)
k=
^KOHCTp "I" *обол
0 = 0! + 02,
(9)
Поток можно рассматривать, как поток от внутреннего воздуха до воздуха в вентилируемой прослойке.
Поток q2 представляет собой поток по кронштейнам, который складывается из двух частей: часть его уходит в воздух в прослойке, а часть — в наружный воздух через облицовку НФС. Разделение этого потока на две составляющие требует отдельного рассмотрения. Далее рассматривается случай, когда весь поток через кронштейн проходит через облицовку НФС, имеющую температуру <2™.
Поток теплоты через полосу фасада шириной 1 м и высотой L м составит:
о о
¿г
где р — коэффициент поглощения солнечной радиации, доли ед.; ан — коэффициент теплоотдачи наружной поверхности, Вт/(м2-оС); I — интенсивность солнечной радиации (прямой и рассеянной) на вертикальную поверхность данной ориентации, Вт/м2.
Решение уравнения (1) с указанным начальным условием имеет вид:
не кронштейн
{tB-t(x))dx+ (10)
(k-tr)dx,
Распределение температуры по высоте прослойки, описываемое (5), зависит от параметра х0, который в свою очередь зависит от скорости движения воздуха в прослойке по выражению (3). Уравнение (5) позволяет определить среднюю температуру воздуха в прослойке, ?ср, которая используется для определения скорости движения воздуха в прослойке по уравнению:
где и — коэффициент теплопередачи по глади конструкции, Вт/(м2-оС); У/ и %к — удельные потоки теплоты через линейные и точечные теплопроводные включения j-го и ^го типов соответственно, Вт/(м2-оС) и Вт/оС; Р — суммарная длина линейных теплопроводных включений j-го типа на рассматриваемом фрагменте фасада, м; N — число точечных теплопроводных включений ^го типа на рассматриваемом фрагменте фасада, шт.
Интегрирование (10) после подстановки (5) дает выражение для потока теплоты через фрагмент фасада:
ß=
. не кронштейн .
-k)L-xo(i0-tH) ie'i -1)^4
|_кронштейны
(11)
В [2, 4] реализован метод совместного итерационного решения (5) и (6) с учетом (2) и (3). В [4] выведена приближенная формула для расчета скорости движения воздуха в прослойке:
После перегруппировки членов этого уравнения получается:
Q=\u+Yj^-P)j/L+ SOC-JV)k/L+
L не кронштейн кронштейны
L не кронштейн J V
кронштейны J н
¿k-Ly (12)
где L — высота фасада, м; - сумма коэффициентов местных сопротивлений, определяемых по литературным данным или экспериментально [2].
Вспомогательный параметр k определяется по формуле [5]:
с„(1ув (8)
В [5] показано, что погрешность вычисления по (7) не превышает 10% по сравнению с итерационным расчетом.
Таким образом, все параметры, необходимые для расчета по (5) распределения температуры в прослойке, вычисляются по формулам (2), (3), (7), (8).
Тепловой поток через стену с НФС. Рассматривается плотность потока теплоты через узкую полосу высотой dx стены с НФС от внутреннего воздуха помещения к наружному воздуху через стену с НФС:
где q1 — плотность потока теплоты через всю конструкцию, кроме кронштейнов, Вт/(м2-оС); q2 — плотность потока теплоты по кронштейнам, Вт/(м2-оС).
Первое слагаемое правой части (12) представляет собой тепловые потери стены с НФС, отражающие влияние всех теплопроводных включений конструкции и обусловленные перепадом температуры воздуха помещения и улицы (^ — ?н). Второе слагаемое правой части (12) представляет собой тепловые потери через стену с НФС, отражающие влияние всех теплопроводных включений конструкции, кроме кронштейнов, и обусловленные перепадом температуры воздуха прослойки и наружного воздуха. Третье слагаемое правой части (12) отражает влияние солнечной радиации, тепловая энергия которой воспринимается облицовкой фасада и передается через кронштейны в стену.
Формула для расчета коэффициента теплопередачи стены с НФС. При проведении расчетов можно анализировать составляющие как уравнения (11), так и уравнения (12). Уравнение (11), как и (12), позволяет определить коэффициент теплопередачи стены с НФС. Коэффициент теплопередачи ограждающей конструкции используется для определения нагрузки на систему отопления, поэтому при его расчете влияние солнечной радиации не учитывается. Для получения формулы для его расчета следует разделить правую
\ j научно-технический и производственный журнал
М' ® июнь 2016 33
часть (11) или (12) на величину (tB — tH)L при предположении, что интенсивность солнечной радиации равна нулю. Из (12) следует:
K = (^)L =
\U+Z(V-P)/L+ Z(X-N)k/L+ K%-N)k/L]-
L не кронштейн кронштейны J
[u+W-W-Q+Jfr (13)
Приведенное сопротивление теплопередаче получается как величина, обратная к коэффициенту теплопередачи:
JC=1/*. (14)
Как следует из (13), приведенное сопротивление теплопередаче зависит от перепада температуры и высоты фасада.
Расчеты сопротивления теплопередаче вентилируемой воздушной прослойки НФС. Для иллюстрации предлагаемого метода расчета приведенного сопротивления теплопередаче стены с НФС выполнены расчеты для кирпичной стены здания с НФС в Москве. Высота НФС составляла L = 20 м; толщина слоя минеральной ваты — 120 мм; толщина воздушной прослойки d = 0,06 м; коэффициент теплопередачи облицовки НФС (Хобол = 5,7 Вт/(м2-°С)), стены с утеплителем — варьировался от U = 1 до U = 0,2 Вт/(м2-оС); минерало-ватные плиты крепятся дюбелями 7 шт./м2 со значением х = 0,006 Вт/оС; сумма местных сопротивлений в прослойке принималась 3,33. Кронштейны НФС 2,6 шт/м2; х = 0,06 Вт/оС. Климатические условия приняты для Москвы. В качестве расчетной принималась температура наружного воздуха tK = -28оС. Расчеты значений приведенного сопротивления теплопередаче и коэффициентов теплотехнической однородности стены с НФС при различном коэффициенте теплопередачи стены с утеплителем представлены в таблице. Следует иметь в виду, что для конкретных НФС значения как исходных данных для расчета, так и результатов могут измениться.
Результаты расчетов показали довольно низкие значения коэффициентов теплотехнической однородности r. Причем чем больше значение U, тем ниже значение r.
Список литературы
1. Фокин К.Ф. Строительная теплотехника ограждающих частей зданий. М.: Стройиздат, 1937. 287 с.
2. Гагарин В.Г., Козлов В.В., Цыкановский Е.Ю. Расчет теплозащиты фасадов с вентилируемым воздушным зазором // Журнал АВОК 2004. № 2. С. 20-26.
3. Машенков А.Н., Косолапов Е.А., Чебурканова Е.В. Общая система уравнений Буссинеска для одномерной свободной конвекции в плоском вертикальном слое // Приволжский научный журнал. 2012. № 2. С. 93-98.
4. Гагарин В.Г., Козлов В.В., Лушин К.И. Скорость движения воздуха в прослойке навесной фасадной системы при естественной вентиляции // Жилищное строительство. 2013. № 10. С. 14-17.
5. Gagarin V.G., Kozlov V.V., Lushin K.I. Calculation of the velocity of air in the air gap facade systems, where natural ventilation // International Journal of Applied Engineering Research. 2015. Vol. 10. No. 2, pp. 4343843441.
6. Гагарин В.Г., Козлов В.В. Расчет сопротивления теплопередаче фасадов с вентилируемым воздушным зазором // Строительные материалы. 2004. № 7. С. 8-9.
Коэффициент теплопередачи стены с утпелителем Приведенное сопротивление теплопередаче фрагмента стены с НФС, -С, (м2-°С)/Вт Коэффициент теплотехнической однородности НФС, r
U = 1 ВтДм2-1^) 0,86 0,86
U = 0,5 ВтДм2-1^) 1,5 0,75
U = 0,3 ВтДм2-1^) 2,12 0,63
U = 0,2 ВтДм2-1^) 2,68 0,54
Установлено, что для зимних условий эксплуатации на значение сопротивления теплопередаче вентилируемой воздушной прослойки влияет ее толщина, при изменении которой от 0,02 до 0,1 см сопротивление теплопередаче прослойки изменяется от 0,1 до 0,05 м2-оС/Вт. Оказывает влияние также коэффициент теплопередачи стены с утеплителем U. Так, при снижении этого коэффициента от 1 до 0,2 Вт/(м2-оС) сопротивление теплопередаче вентилируемой воздушной прослойки толщиной 6 см снижается от 0,07 до 0,03 м2-оС/Вт в зависимости от температуры наружного воздуха (от 5 до -30оС). Высота фасада незначительно влияет на сопротивление теплопередаче вентилируемой воздушной прослойки. Например, при изменении высоты от 10 до 80 м наибольшее значение изменения сопротивления теплопередаче вентилируемой воздушной прослойки составит
0.04.м2-оС/Вт. Такие величины не представляют практического интереса при расчетах тепловой защиты для зимних условий эксплуатации. Значительно больший интерес представляет исследование теплозащитных свойств вентилируемой воздушной прослойки в летних условиях эксплуатации, однако это — другая тема исследования.
Заключение.
Разработан метод расчета параметров тепловой защиты стен с НФС и отдельно вентилируемой воздушной прослойки, основанный на элементном подходе. Метод отдельно учитывает перенос теплоты по металлическим кронштейнам, крепящимся к облицовке НФС, а также теплопередачу в воздушной прослойке. Метод проиллюстрирован примером расчета. Проведен анализ влияния различных факторов на сопротивление теплопередаче вентилируемой воздушной прослойки.
References
1. Fokin K.F. Stroitel'naya teplotekhnika ograzhdayush-chikh chastei zdaniy [Thermal Engineering of enclosing parts of buildings]. Moscow: Stroyizdat. 1937. 252 p.
2. Gagarin V.G., Kozlov V.V., Tsykanovskiy E.Yu. Calculation of the thermal protection of facades with a ventilated air gap. ZhurnalAVOK 2004. No. 2, pp. 20-26. (In Russian).
3. Mashenkov A.N., Kosolapov E.A., Cheburkanova E.V. The general system of the Boussinesq equations for the one-dimensional of free convection in a plane vertical layer. Privolzhskii nauchnyi zhurnal. 2012. No. 2, pp. 93-98. (In Rissian).
4. Gagarin V.G., Kozlov V.V., Lushin K.I. Air velocity in air cavity of curtain gap of facade wall system at free ventilation. Zhilishchnoe Stroitel'stvo. 2013. No. 10, pp. 14-17. (In Russian).
5. Gagarin V.G., Kozlov V.V., Lushin K.I. Calculation of the velocity of air in the air gap facade systems, where natural ventilation // International Journal of Applied Engineering Research. 2015. Vol. 10. No. 2, pp. 43438-43441.
6. Gagarin V.G., Kozlov V.V. Calculation of the resistance to heat transfer of facades with a ventilated air gap. Stroitel'nye Materialy [Construction Materials]. 2004. No. 7, pp. 8-9. (In Russian).
научно-технический и производственный журнал
Ш^улг&иш
7. Машенков А.Н., Чебурканова Е.В. Определение коэффициента теплотехнической однородности навесных фасадных систем с воздушным зазором // Строительные материалы. 2007. № 6. С. 10-12.
8. Гагарин В.Г., Козлов В.В. Методика проверки выпадения конденсата в воздушном зазоре вентилируемого фасада. В кн.: Строительная физика вXXIвеке. Научно-техническая конференция, посвященная 50-летию НИИСФ РААСН. Москва. НИИСФ, 25-27 сентября 2006 г. С. 73-80.
9. Умнякова Н.П. Теплозащитные свойства эксплуатируемых навесных вентилируемых фасадных конструкций // Жилищное строительство. 2011. № 2. С. 2-6.
10. Гагарин В.Г., Гувернюк С.В., Козлов В.В., Леденев П.В., Цыкановский Е.Ю. Результаты исследований свойств навесных фасадных систем с вентилируемой воздушной прослойкой в рамках гранта РФФИ «Аэротеплофизика проницаемых тел в низкоскоростных воздушных потоках» // Academia. Архитектура и строительство. 2010. № 3. С. 261-278.
11. Гагарин В.Г., Козлов В.В. Теоретические предпосылки расчета приведенного сопротивления теплопередаче ограждающих конструкций // Строительные материалы. 2010. № 12. С. 4-12.
12. Гагарин В.Г., Неклюдов А.Ю. Учет теплотехнических неоднородностей ограждений при определении тепловой нагрузки на систему отопления здания // Жилищное строительство. 2014. № 6. С. 3-7.
13. Гагарин В.Г., Дмитриев К.А. Учет теплотехнических неоднородностей при оценке теплозащиты ограждающих конструкций в России и европейских странах // Строительные материалы. 2013. № 6. С. 14-16.
14. Гагарин В.Г., Козлов В.В. К расчету приведенного сопротивления теплопередаче фасадов с вентилируемым воздушным зазором // Строительные материалы. 2005. № 2. С. 34-36.
15. Gagliano A., Patania F., Nocera F., Ferlito A., Galesi A. Thermal performance of ventilated roofs during summer period // Energy and Buildings. 2012. Vol. 49, pp. 611-618.
16. Hensen J., Bartak M., Drkal F. Modeling and simulation of a double-skin facade system // ASHRAE Transactions. 2002. Vol. 108. Part 2, pp. 1251-1259.
17. Mingottia N., Chenvidyakarna T., Woodsb A.W. The fluid mechanics of the natural ventilation of a narrow-cavity double-skin facade // Building and Environment. 2011. Vol. 46, pp. 807-823.
7. Mashenkov A.N., Cheburkanova E.V. Determination of the coefficient of heat engineering homogeneity of hinged facade systems with air gap. Stroitel'nye Materialy [Construction Materials]. 2007. No. 6, pp. 10-12. (In Russian).
8. Gagarin V.G., Kozlov V.V. Methods of verification to dropping out condensate in the air gap ventilated facade. Scientific and technical conference dedicated to the 50th anniversary of NIISF RAASN: «Building Physics in the XXI century». Moscow: NIISF RAASN, 25-27 September 2006, pp.73-80. (In Russian).
9. Umnyakova N.P. Heat insulating properties of operated curtain ventilated façade structures. Zhilishchnoe Stroitel'stvo [Housing Construction]. 2011. No. 2, pp. 2-6. (In Russian).
10. Gagarin V.G., Guvernjuk S.V., Kozlov V.V., Lede-nev P.V., Tsykanovsky E.J. Results of researches of properties of hinged facade systems with the ventilated air layer in the frame of the grant of the russian fundamental researches fund «Aerothermosphysics of nontight bodies in low speed air streams». Academia. Arkhitektura i stroitel'stvo. 2010. No. 3, pp. 261-278. (In Russian).
11. Gagarin V.G., Kozlov V.V. Theoretical preconditions for calculation of reduced resistance to heat transfer of enclosing structures. Stroitel'nye Materialy [Construction Materials]. 2010. No. 12, pp. 4-12. (In Russian).
12. Gagarin V.G., Neklyudov A.Yu. Accounting of thermal bridges of enclosures when determining heat load on the heating system of the building. Zhilishchnoe Stroitel'stvo [Housing Construction]. 2014. No. 6, pp. 3-7. (In Russian).
13. Gagarin V.G., Dmitriev K.A. Accounting heat engineering heterogeneities when assessing the thermal protection of enveloping structures in Russia and European countries. Stroitel'nye Materialy [Construction Materials]. 2013. No. 6, pp. 14-16. (In Russian).
14. Gagarin V.G., Kozlov V.V. The calculation of the reduced resistance heat transfer of facades with a ventilated air gap. Stroitel'nye Materialy [Construction Materials]. 2005. No. 2, pp. 34-36. (In Russian).
15. Gagliano A., Patania F., Nocera F., Ferlito A., Galesi A. Thermal performance of ventilated roofs during summer period. Energy and Buildings. 2012. Vol. 49, pp. 611-618.
16. Hensen J., Bartak M., Drkal F. Modeling and simulation of a double-skin facade system. ASHRAE Transactions. 2002. Vol. 108. Part 2, pp. 1251-1259.
17. Mingottia N., Chenvidyakarna T., Woodsb A.W. The fluid mechanics of the natural ventilation of a narrow-cavity double-skin façade. Building and Environment. 2011. Vol. 46, pp. 807-823.
_НОВОСТИ
Сроки внедрения инновационных материалов в строительстве могут быть сокращены до трех месяцев
Министерство строительства и жилищно-коммунального хозяйства Российской Федерации предлагает ввести новую госуслугу по подготовке заключений для подтверждения пригодности применения в строительстве новой продукции. Основной задачей Минстроя России в сфере инновационного развития промышленности стройматериалов является обеспечение быстрого внедрения современных изделий, конструкций, материалов и технологий в строительную отрасль. С целью устранения нормативных барьеров в отраслевом техническом регулировании на основе государственного задания осуществляется разработка новых и актуализация действующих сводов правил, обеспечивающих широкое применение инновационных строительных материалов, изделий, конструкций и технологий.
В 2015 г. в рамках этой работы разработано и актуализировано 140 сводов правил. Ежегодные плановые темпы обновления отраслевой нормативной базы (120-140 сводов правил ежегодно) позволят обеспечить ее инновационную эффективность на необходимом уровне.
Для разработки технических норм на новую продукцию законодательством большинства развитых стран предусмотрена процедура подтверждения ее пригодности для применения в строительстве с выдачей соответствующего документа. В РФ подтверждение пригодности новых материалов,
изделий, конструкций и технологий для применения в строительстве осуществляется Минстроем России в соответствии с утвержденными правительством правилами, учитывающими опыт технически развитых европейских стран, в частности Германии, Великобритании, Франции. Это позволяет в оперативные сроки, за 3 месяца, устранить на пути внедрения новых материалов технические и административные барьеры, возникающие в период отсутствия гостов и сводов правил на новые материалы, конструкции и технологии.
В 2015 г. Минстроем России выдано 315 технических свидетельств о пригодности для применения в строительстве новой продукции, требования к которой в части обеспечения безопасности и надежности зданий и сооружений не регламентированы нормативными документами. В структуре новой продукции более 30% занимают фасадные системы, 20% - различные виды крепежа, 22% - плитные отделочные и конструкционные материалы, 13% - другие, в том числе композитные строительные материалы.
Кроме того, на совещании был затронут вопрос о деревянном домостроении. Минстрой России обратился к ряду производителей этой подотрасли чтобы в реестр проектов повторного применения включить уже существующие готовые проекты.
По материалам Минстроя РФ
f j научно-технический и производственный журнал
M' ® июнь 2016 35
