CC BY
27
МЕЖДУНАРОДНЫЙ НАУЧНЫЙ ЖУРНАЛ «СИМВОЛ НАУКИ» №1/2016 ISSN 2410-700Х
Таблица-1
Прочность бетона при гелиообработке
№ Условия выдерживания Прочность бетона на сжатие, МПа, в возрасте, сут.
1 2 3 7 28 90
1 Нормальные условия 12,4 14,6 17,3 24,2 29,4 31,1
2 Гелиотермообработка (с использованием ВРС) 15,4 17,1 25,4 27,1 31,0 32,1
3 Бетон без ухода 11,3 12,3 14,1 17,9 22,7 24,2
Как видно из таблицы прочность бетонных образцов, твердевших под плёнкообразующим составом составили через 1 сутки твердения 15,4 МПа или 39,49 %, через 3 суток 25 МПа или 64,1%, через 7 суток -37,0 МПа или 94,9% (по сравнению с прочностью образцов, твердевших 28 суток в нормальных условиях). Интенсивный рост прочности бетона является следствием гелиотрмообработки с предотвращением влаги испарения. Несмотря на интенсивный рост прочности безобжиговых щёлочных вяжущих в ранние сроки твердения, тепловыделение у них невысоко (в 1,5-2,5 раза меньше, чем у портландцемента).
По результатам проведённых исследований можно сделать выводы, что при нанесении на свежеуложенную поверхность бетона (на основе безобжиговых щёлочных вяжущих) плёнкообразующих составов и гелиотермообработки, предотвращаются влагопотери и "мягкий" режим твердения обеспечивает высокие прочностные показатели бетона.
Список использованной литературы:
1. Глуховский В.Д., Пахомов В.А. Шлакощёлочные цементы и бетоны. Киев, Будивельник, 1978.- 184с.
2. А.Тулаганов. Основы безобжиговых щелочных вяжущих и бетонов.Ташкент, ТАСИ, 2008.- 200с.
3. Малинский Е.Н., Невакшонов А.Н. Об особенностях формирования структуры и свойства бетона в условиях сухого и жаркого климата. - Строительство и архитектура Узбекистана, 1981 г, № 8.
4. Авторское свидетельство на изобретение № 1034356 (1981 г).
© А.И. Хамидов, С.Э. Нуманова, Д.П. Жураев, 2016
УДК 69.04
Холодяков Михаил Владимирович
инженер ООО «Нижне-Волжская экспертная компания по промышленной безопасности» , г.
Волгоград, РФ E-mail: expertvolgograd@mail.ru Шевцов Игорь Васильевич
исп.директор ООО «Нижне-Волжская экспертная компания по промышленной безопасности», г.
Волгоград, РФ E-mail: expertvolgograd@mail.ru Чепусов Алексей Юрьевич
эксперт ООО «Нижне-Волжская экспертная компания по промышленной безопасности», г.
Волгоград, РФ E-mail: expertvolgograd@mail.ru
УЧЕТ ИЗМЕНЕНИЯ НАПРЯЖЕННО-ДЕФОРМИРОВАННОГО СОСТОЯНИЯ ЭЛЕМЕНТОВ ФЕРМЫ ПРИ ПРОВЕДЕНИИ ЭКСПЕРТИЗЫ ПРОМЫШЛЕННОЙ БЕЗОПАСНОСТИ
Аннотация
Приведена методика определения долговечности стержневой конструкции с использованием метода
конечных элементов.
_МЕЖДУНАРОДНЫЙ НАУЧНЫЙ ЖУРНАЛ «СИМВОЛ НАУКИ» №1/2016 ISSN 2410-700Х_
Ключевые слова
Ферма, экспертиза, долговечность, износ, эксплуатация.
Важной задачей исследования напряженно-деформированного состояния конструкции является задача определения ее долговечности. В представленной методики предлагается определение долговечности по условиям прочности и устойчивости на основе метода конечных элементов.
Примем, что в начальный момент времени во всех элементах конструкции выполняются условия прочности, жесткости и устойчивости. Примем, что FQKp > 0 [3] вследствие требования удовлетворения для начального состояния условия устойчивости.
Дальнейший расчет ведется по следующему алгоритму:
1) Принимаем состояние стержневой конструкции на предыдущем (n-1) шаге докритичным и считаем известными параметры жесткостей сечения элементов, которые были вычислены на предыдущем шаге;
2) На основании полученных данных о жесткостных характеристиках сечений, вычисляем матрицы жесткости всех конечных элементов и формируем глобальную матрицу жесткости для всей конструкции в целом [2];
3) Из решения системы разрешающих уравнений метода конечных элементов, определяем новые параметры напряженно-деформированного состояния стержневой конструкции и вычисляем текущее значение параметра нагрузки для конструкции в текущий момент времени;
4) Проверяем выполнение условия FKp > 0. Если условие выполняется вычисляем жесткостные характеристики для следующего шага и повторяем расчет по алгоритму с первого пункта. Если условие не выполняется, то расчет останавливается.
Основные уравнения, используемые для расчета.
Определение параметра критической силы [1]
F
где «W2 t = {(?[)Т(М-1)Т} [{( ^f) ( ^f)} +
чТ
+
[{(Ф™ )Т да}+4 {(Ф™ц)т да}+ {м-1?п,
{(ф<0-1)) (фй-1))}
= (i)2 {(?От([КГ)т}{Е?=ОЕГ=1 (§(ai {(Ф^)' (Фда)} + +а2 {(Ф$)Т (Ф®)} + % {(Ф®/ (Ф(3))}))} {ВГЧВ
- количество конечных элементов, используемых при расчете конструкции; д - вектор обобщенных координат.
Долговечность конструкций будем считать исчерпанной при прекращении выполнения условий прочности.
Данный алгоритм использовался при выполнении комплексного обследования конструкций изолированной части здания производственного корпуса «А» ООО «Производство Себряковминводы». Стропильные фермы длиной 24м, установленные с шагом 4 метра на 12-ти метровые подстропильные фермы или подстропильные балки. Опирание стропильных ферм на колонны и подстропильные фермы -шарнирное.
Данный алгоритм расчета можно применять при проведении экспертизы промышленной безопасности.
Список использованной литературы 1. Андронова В.А. Анализ напряженно-деформированного состояния регулярных стержневых конструкций, контактирующих с агрессивной средой, с использованием метода дискретных конечных элементов. Диссертация на соиск. степени к.т.н. Череповец, 1998. 225 с.
_МЕЖДУНАРОДНЫЙ НАУЧНЫЙ ЖУРНАЛ «СИМВОЛ НАУКИ» №1/2016 ISSN 2410-700Х_
2 Воронкова Г. В. Развитие и применение методов расчета стержневых конструкций, работающих в условиях воздействия агрессивной среды. Диссертация на уч.ст.канд.наук. Волгоград, 1999.
3. Райзер В.Д. Теория надежности в строительном проектировании. Издательство АСВ, Москва. 1998. 302с.
© М. В. Холодяков, И В. Шевцов, А.Ю. Чепусов, 2016.
УДК 519.8;76.01.93
Чернецова Елена Анатольевна
канд.техн.наук, доцент РГГМУ г. Санкт-Петербург, РФ chernetsova@list.ru Шишкин Анатолий Дмитриевич канд.техн.наук, доцент РГГМУ г. Санкт-Петербург, РФ an. dm. shishkin@mail. ru
АЛГОРИТМ МАКСИМИЗАЦИИ ВРЕМЕНИ ЖИЗНИ БЕСПРОВОДНОЙ СИСТЕМЫ МОНИТОРИНГА ВОДНОЙ ПОВЕРХНОСТИ
Аннотация
Рассматривается алгоритм информационного обмена в беспроводной системе мониторинга окружающей среды. Предложенный ранее выбор датчика для связи с пунктом наблюдения и контроля с использованием индекса Гиттинса, максимизирующий время жизни сети, предлагается дополнить алгоритмом подзарядки аккумуляторов датчиков по беспроводному каналу связи с пунктом наблюдения и контроля.
Ключевые слова
мониторинг, датчик, беспроводная система, информация, аккумулятор
При решении экологических проблем большое значение придается системам объектового мониторинга. Они имеют большее значение, когда необходима оперативная информация об экологической обстановке при аварийных ситуациях в морских портах и других акваториях, когда необходимо оперативная оценка гидродинамической обстановки в припортовых и портовых акваториях. Стационарная сеть станций, входящих в систему мониторинга окружающей среды требует наличия каналов связи с центром обработки информации. Прокладка кабелей, по которым информация со станций могла бы передаваться на пост наблюдения и контроля (ПНК), является очень дорогой. Для наблюдения за состоянием водной поверхности целесообразно использовать систему свободно дрейфующих датчиков (например, детекторов нефтяного загрязнения), для целей связи в которой необходимо использовать радиоканал. Развитие технологий беспроводных сетей и GPRS позволило осуществлять обмен данными между датчиками в различных точках пространства и ПНК.
Беспроводная свободно дрейфующая подсистема мониторинга состоит из датчиков, приемопередатчики которых потребляют энергию от аккумуляторов и, следовательно, ограничены по мощности. Поэтому необходимо разработать алгоритм доступа датчиков к каналу связи с пунктом наблюдения, оптимальный с точки зрения экономии энергии аккумуляторов датчиков.
