ТРЕХКООРДИНАТНЫЙ ЭЛЕКТРОИНДУКЦИОННЫЙ ДАТЧИК НАПРЯЖЕННОСТИ ЭЛЕКТРИЧЕСКОГО ПОЛЯ В ВИДЕ ТРЕХ ВЗАИМНО ПЕРПЕНДИКУЛЯРНЫХ ДИСКОВ Текст научной статьи по специальности «Электротехника, электронная техника, информационные технологии»

приборостроение, метрология и информационно-измерительные приборы и системы

уДК 621.317.328 С. В. БИРЮКОВ

йО!: 10.25206/1813-8225-2020-173-67-73

Омский государственный технический университет, г. Омск

ТРЕХКООРДИНАТНЫЙ ЭЛЕКТРОИНДУКЦИОННЫЙ ДАТЧИК НАПРЯЖЕННОСТИ ЭЛЕКТРИЧЕСКОГО ПОЛЯ В ВИДЕ ТРЕХ ВЗАИМНО ПЕРПЕНДИКУЛЯРНЫХ ДИСКОВ

Измерение параметров электрических полей, воздействующих на технические и биологические объекты немыслимо без использования датчиков напряженности электрического поля. Точное измерение и контроль уровней напряженности электрического поля представляется довольно сложной задачей. Это связано с тем, что напряженность — это векторная величина, характеризующаяся не только модулем, но и направлением. Существующее большое мно- о гообразие датчиков напряженности различных форм (кубическая, цилиндри- § ческая, сферическая), принципа действий (направленного и ненаправленного приема) и особенностей конструкции (корпусная, бескорпусная) не обеспечивают желаемых метрологических характеристик. Поэтому работа, связанная с разработкой датчиков напряженности электрического поля не стоит на месте и является актуальной. Целью исследования является создание бескорпусного трехкоординатного датчика напряженности электрического поля, расчет которого был бы прост как для корпусных, а простота конструкции и малая масса как у бескорпусных датчиков. Созданный в результате исследований датчик конструктивно представляет три взаимно перпендикулярных диэлектрических диска, основаниями которых являются проводящие чувствительные элементы. Датчик, в зависимости от желаемой погрешности, имеет различный пространственный диапазон измерения, причем чем больше погрешность, тем шире диапазон. Для погрешности измерения, не превышающей 10 %, максимально возможный пространственный диапазон измерения составит а = 0,4. Следовательно, минимально возможное расстояние до источника поля, при котором погрешность датчика не выйдет за пределы 10 %, составит d = где R — радиус диска датчика.

Ключевые слова: трехкоординатный датчик напряженности электрического поля, бескорпусной датчик напряженности электрического поля, дисковый датчик напряженности электрического поля, напряженность электрического поля, погрешность от неоднородности поля, электрометрические измерения.

Введение. Измерение параметров электрических полей, воздействующих на технические и биологические объекты, немыслимо без использования датчиков напряженности электрического поля. Использование таких датчиков в измерителях напряженности низкочастотных электрических полей началось еще в 1970-х годах как в России [1—5], так и за рубежом [6—10].

Напряженность является силовой характеристикой электрического поля, поэтому она оказывает силовое воздействие на технические и биологические объекты. Оценка влияния напряженности поля на отмеченные объекты связана с электромагнитной совместимостью (ЭМС), т.е. с измерением и контролем уровней параметров поля. В настоящее время в России ЭМС технических и биологических объектов регламентируют более двух сотен общепринятых промышленных стандартов. Для проведения исследований на устойчивость к электромагнитным воздействиям наука и промышленность предлагают целый ряд датчиков напряженности электрического поля. Однако не все они удовлетворяют высоким метрологическим требованиям. Так как точное измерение и контроль уровней напряженности электрического поля представляется довольно сложной задачей. Это связано, прежде всего, с тем, что напряженность поля — это векторная величина, характеризующаяся не только модулем, но и направлением. Согласно ГОСТ Р 51070-97 [11] датчики напряжен-

ности делятся на датчики направленного и ненаправленного приема. Датчики направленного приема требуют их ориентации в электрическом поле до достижения максимального сигнала. В этом случае датчик будет ориентирован по направлению поля. Датчики ненаправленного приема одновременно воспринимают три составляющие вектора напряженности электрического поля. Поэтому при соответствующей обработке сигналов с датчика можно определить как модуль, так и направление вектора напряженности электрического поля. В связи с этим векторную величину удобней измерять трехкоординатными датчиками, поскольку они не требуют их ориентация в пространстве электрического поля. Формы и конструкции таких датчиков весьма разнообразны. Для построения датчиков обычно используется кубическая [12—14], цилиндрическая [15, 16] и сферическая формы [17 — 20]. Общей особенностью таких датчиков является то, что их чувствительные элементы попарно устанавливаются на трех координатных осях прямоугольной декартовой системы координат. Конструкции трехкоординатных электроиндукционных датчиков напряженности электрического поля датчиков можно разделить на два типа. К первому типу датчиков относятся датчики с замкнутой (корпусные), а ко второму — с разомкнутой (бескорпусные) системой чувствительных элементов. Корпусные датчики с замкнутой системой чувствительных элемен-

Рис. 1. Трехкоординатные электроиндукционные датчики напряженности электрического поля замкнутого типа и различных форм: а) кубическая; б) цилиндрическая; в) сферическая

Рис. 2. Трехкоординатные электроиндукционные датчики напряженности электрического поля разомкнутого типа кубической формы: а) с круглыми чувствительными элементами; б) с квадратными чувствительными элементами

Рис. 3. Трехкоординатные электроиндукционные датчики напряженности электрического поля разомкнутого типа: а) и б) — с чувствительными элементами цилиндрической формы; в) — с чувствительными элементами сферической формы

тов (рис. 1) имеют корпус, представляющий собой проводящие тела в форме куба (рис. 1а), цилиндра (рис. 1б) или сферы (рис. 1в).

Бескорпусные датчики с разомкнутой системой чувствительных элементов (рис. 2, 3) не имеют корпуса и состоят из чувствительных элементов, которые являются частью кубической (рис. 2а, б), цилиндрической (рис. 3а) и сферической (рис. 3б) поверхности.

На рис. 3б представлены серийно выпускаемые трехкоординатные датчики напряженности типа Ыа^а РММ ЕР-600, ЕР-601, ЕР-602, ЕР-604 цилиндрической формы [20].

Корпусные датчики позволяют получить аналитические выражения для выходных сигналов, установить параметры как датчика, так и условий измерения на его погрешность, что упрощает расчет датчиков. Однако из-за наличия корпуса такие датчики имеют относительно большую массу. Расчет выходных сигналов бескорпусных датчиков можно выполнить только численными методами, что усложняет выявление параметров как самого датчика, так и взаимодействующего с ним поля, влияющих на его погрешность. Однако такие датчики просты в изготовлении и имеют малую массу. Таким, образом, анализ различных типов датчиков показывает дальнейшее направление в проектировании, связанном с конструированием бескорпусных трех-координатных датчиков, но с возможностью их аналитического расчета.

В связи с этим разработка и исследование новой конструкции трехкоординатного бескорпусного датчика будет являться целью данной работы. К ближайшим датчикам, подлежавшим конструктивным изменениям и формированию нового датчика, являются бескорпусные датчики с плоскими чувствительными элементами, представленные на рис. 2.

Постановка задачи. Провести исследования и рассмотреть возможность создания бескорпусного трехкоординатного датчика напряженности электрического поля, расчет которого был бы прост как для корпусных, а простота конструкции и малая масса как у бескорпусных датчиков. Для этого необходимо решить следующие задачи:

1) создать новую расчетную конструктивную модель трехкоординатного бескорпусного датчика;

2) составить математическую модель датчика, учитывающую как параметры самого датчика, так и параметры взаимодействующего с ним неоднородного электрического поля;

3) оценить погрешность датчика от неоднородности электрического поля.

Рис. 4. Трехкоординатный датчик напряженности электрического поля в виде трех взаимно перпендикулярных дисков

Рис. 5. Разложение датчика на три взаимно перпендикулярных диска

Теория. Для проведения теоретических исследований составим конструктивную и математическую модель бескорпусного трехкоординатного датчика напряженности электрического поля.

Конструктивная модель датчика. За основу возьмем датчик, представленный на рис. 2а, с чувствительными элементами, расположенными на трех парах оснований круглых дисков. Если сдвигать каждую пару дисков датчика навстречу друг другу по соответствующим координатным осям к началу координат, то сформируется датчик в виде трех взаимно перпендикулярных дисков. При этом совокупность взаимно перпендикулярных дисков впишется в сферу радиуса Я, а проводящие чувствительные элементы датчика окажутся расположенными на двух основаниях каждого диска, выполненного из диэлектрического материала. Датчик с таким расположением дисковых оснований чувствительных элементов представлен на рис. 4.

Рис. 6. Конструктивные составляющие: трехкоординатный датчик в форме диска 1 с расположенными на них чувствительными элементами 2 и 3

смотреть сначала работу одного из трех датчиков, а затем их в совокупности.

Рассмотрим работу двойного однокоординатно-го датчика с чувствительными элементами толщиной 8 и радиуса Я (8<<Я) в однородном и неоднородном электрическом поле. Обоснование выбора электрических полей приведено в [22], из которого следует, что «... однородное поле будет рассматриваться как эталонное, т.е. как образцовое поле. По отношению к нему будет оцениваться погрешность датчика, работающего в реальных условиях. Такие поля часто бывают неоднородными. Неоднородность поля при этом будет рассматриваться как одна из составляющих при оценке предельной погрешности датчика.

Далее будем считать, что погрешность датчика в других неоднородных полях меньше, чем в поле точечного источника. Поле точечного источника выбирается из условия наибольшей неоднородности, которую можно смоделировать при анализе поведения датчика в неоднородном поле».

Датчик в однородном поле. Поместим двойной однокоординатный датчик в однородное электрическое поле перпендикулярно его силовым линиям. Тогда, согласно [22], явления электростатической индукции на его чувствительных элементах индуцируются разнополярные электрические заряды

Рис. 7. Конструктивные параметры составляющих датчик дисков

На рис. 5 показано разложение этого датчика на конструктивные составляющие, состоящие из трех взаимно перпендикулярных дисков. Описанная и представленная на рис. 4 конструктивная модель датчика защищена патентом [21].

Таким образом, конструктивная модель датчика представляет собой три взаимно перпендикулярных диэлектрических диска, центры которых совпадают с началом декартовой системы координат. Каждый такой диск 1 с проводящими чувствительными элементами 2 и 3, расположенными на его основаниях, представляет собой однокоординатный двойной датчик (рис. 6).

Конструктивные параметры каждого из трех од-нокоординатных датчиков представлены на рис. 7. Однокоординатный датчик состоит из дисковой диэлектрической пластину 1, радиуса Я и толщиной Л (Л << Я), на двух основаниях которой располагаются проводящие чувствительные элементы 2 и 3 (рис. 7). Чувствительные элементы 2 и 3, представляющие собой тонкий проводящий слой толщиной 8, имеют одинаковые размеры и круглую форму и расположены на расстоянии 1 от поверхности диэлектрической пластины 1 (рис. 7).

Теория работы датчика. Теория работы исследуемого трехкоординатного датчика (рис. 4) основывается на взаимодействии электрического поля различной неоднородности с проводящими поверхностями, явлении электростатической индукции и методе наложения (суперпозиции) полей.

Для исследования трехкоординатного датчика разложим его на три конструктивных составляющих (рис. 5), представляющих собой три одно-координатных двойных датчика, центры которых расположены на трех координатных осях х, у и z соответственно. Метод наложения позволяет рас-

С0 = ±=ф а • =П = ±Ооее0Н2Ес

(1)

где а = -Оее0Еп — поверхностная плотность заряда; Еп = Е0 — нормальная составляющая напряженности электрическ=-о поля на п=верхноЕти чувствительного элемента; Б — площадь поверхности чувствительного элемента; dБ — элемент поверхности; О 0 — заряд, индуцируемый однор одным полем; знак « — » — относится к верхнему чувствительному элементу, расположенноЕу на одном =сеовании диэлектрического диска, а знак « + » — к нижнему чув-ствительномп э=ементу, ]ЭУСпа=ожехн=му на другом основании диэлектрического диска (рис. 6 и рис. 7); Я — радиус чувствителаного элемента; ЕО — напряженность измеряемого однородного электрического поля в точке пр остран ства, совпадающей с центром датчика.

Поскольку датчик имеет два чувствительных элемента, а следовотто=но, является двойным, то при его диффе=енциально= Еулючении в измерительную цеп ь её вы ходной сигнал будет пропорционален удвоенному заряду с двух чувствительных элементов соответственно, согласно ты=ажению

СП = (оПф) - (-Пу) = ОПу = Жо е е0=°Еу . (2)

Поворач=в-о координатную ось датчика в электрическом поле, его уифференциальны й заряд будет изменяется по за=ену тотинуЕУ, согласны вы-ражен иву

(3)

Аналогипуо = оосуждае отноеитежохо дпух других одно=оординатныу датчиков, входящих в состав трехкоордипатн=го, ыпжнcзaпЕсать

Пдг0 = Жоте0Н2ЕеСнаР = Жоее0=2Еу

С-0 = Жохе,) Н'2Е0Соау = Жоее0=2Е2

(4)

(5)

е

ПодГо = Жзне°Н ЕнО^а = ЖзеепН2 Е

70

->диф

Q<W и QZ* —

В выраяишшк к), (4) и (5) Q0x , Qe и qQz электрические заряды, являющиеся выходными сигналами трехкоординатнQro датаика; соs a, cos Р и cesy — направляющие косинусы; а, Р и у — углы межжад ос^ю /^isiKHKan кооадинкными осями x, y м z .paKaj^T^coaoй ^иатемы нокрнинат; Ex, Ey и Ez — со-ставляющ ие вектора напряженно сти E0.

Прхизнода к,еммсннк11н^ое суммирование трех выходных сигналов (3), (4) и (5) трехкоординатного матчика, сфадмиковасных однородным полем, можно получите суммарны й с игнал,пропорциональный модулю в ектора напряженности электрического п олы

V(Q0OM С2 р(а0ОФС2 р (Д0ОФС2 z адии0к2н0. (6)

Рис. 8. Взы морейс твие двойного одаo^Koop/Q^^H.^TrHого датчика с электрическим полем точечного заряда

В ВЫражеНМИ (Q) учми, что cos к р cos Р р р cos2 у z 1.

Таким образом, суммарный выходной сигнал датчика пропорционален модулю вектора E0.

Выражения (2) — (6) являются первой группой ураваeний, вхвдярих в математическро рс^дель датчика и отвечвющихна его поведение в однородном алектничеcрим поле.

Датчик в неомнородном поле точечного источника. Здесь также рассмотрим сначала вза-имодвйетоие двойного однокоординатного датчика с ^омн^ало!!™ эаектртческим адиек; а затем сово QynHO cpе та о их дг^тчиков, Д^сирмн^^ую гцих трех-координатный дaтчиы, Пкмхствм данйко!! одно-координаеныИ днтсив z деоднородное электрическое поле TOQe4Hего зартдс q пеашендикулярно его силовым линиям (рис. 8). Тогда поверхностная плотноотр зарядоа в заоисимасти от расстояния d от источника потч! до датчика и от расстояния р от це^ра проноднщей пма(^г^сины до точки наблюдения еyдее недннекмтеся [Q2]

В(Р)ео еНН0р3

фр2 р р2)

СИ

где а — парам ет р, в мате матич ескои м оде ли отве-чающийзапространственный диапазон измерения датчика икосвенно характеризсеонций степень неоднородно сти «лектртчсского потд!.

С учетом (9) приведэм выраженве (8) к воду

QH z нНдннпK

И р

л/И

р а

(10)

При дифференциалвном включении датчика в измерительную цепь её выходной зигнал будет пропорциоъален суммэрнему дифференциальному заряду

Q^ z (oQh ) о (OQH ) z

z HQ z ЫдниК

1роа

VI

р а

( П)

Поворачивая координатную ось датчика в неоднородном электртчдском поле, его днфференци-sxbHbc ;геJч^ед быднн кзменяоься по гнэону косинуса, согласно выражению

ВелрчzHbi зарядов; индуцированныи на двух чувствитекьных Э0еменсхх, z ична<эм выражения (7), определятся как

^-Явс-^П

нд гк еннрнс

11—Кррр • рф z

(0 J0 - -3 ф

(р^оСн

недии к о

0 к р

1 о

1 р

(8)

е

и р

И

л/И р а2

9

z аднн0 к —

И о

л/и р а2

(12)

Аналогично рассуждая относительно двух другим «диокоординатных датчикев, входящих в состав трехкоординатного, можно записать

2

= 4т000пД2 -2Г

1-

1

EH cosp =

где знак « — » — относится к верхнему вувствисееь-ному эсементу, располвждэному на одном основании диэлектрического диска, а знак « + » — к нижнему чувствительному элементу, расположенному на рругси ееэовании диэлектрического диска (рис. 8); Я — радоус окружоо гти чувствительного элемента; Ее — непряжэиностэ неодноводного электричевкого плв!.

Для упрощения выражения (8) вн едзм нормировку

к

н z — , р

9 2

= 4izssnR

1--

ТТ

(13)

9 2

= 47TSSnRC -тт

1-

л/Г

+ а

Ен cosy =

= 47TSS0.R

а

11--

л/Т

+ аа

(14)

Производя геометрическое суммирование трех выходных сигналов (12), (О) и (\А( трехкоорди-

0

2

1

Еф.

а

Е

э

■

а

нн cosк z

Эх

0 а2

Е

ч

2

1

У

а

1

натного датаика, сформированных неоднородным полем, можно получить суммарны! сигнал, пропорциональный мыдсФЮ мектора напряжедности электрического поля

ы^онк )у + )у + (таиО2 ,

9 У

Сф88ьМ —

1н

V!

+ и

(15)

Выражения (12) — (18) яв;шются второй группой уравнений, входящих в матемытиа+сиую модель датчика и отвечающих за его поведение в неоднородном электрическом поле.

Воспользояавшись яыражениями (6) я (15), найдем погрешносаь датчика от пмрььетра а. Тогда погрешность трехкоординатуоьо датчика, вызванной неоднородностью элекмрич ера ого поля одяеделится выражением

8 ы

д)К _/^диК

—я—та^ м 1ьь,

иУУ'1 н

41

+ и

н 1

м 1ЬЬ%

(16)

-4

а -12

-16

-20

а= Ш

5°/

которое будет являться еще одним уравнением математической модели датчика.

Таким образом, математическая модель трех-координатного бескорпусного датчика новой конструкции будет включать в себя следующие уравнения: (2) —(6), (9), (12) —(16). Эта математическая модель позволяет по заданной погрешности от неоднородности поля, величине электрического заряда и требуемого диапазона измерений по напряженности поля определить пространственный диапазон измерения а и конструктивный размер датчика Я.

Воспользуемся математической моделью датчика, составленной в математическом редакторе МаШСАБ-14, и построим график его погрешности от неоднородности электрического поля в зависимости от параметра а. График погрешности представлены на рис. 9.

Из рис. 9 следует, что погрешность датчика во всем пространственном диапазоне измерения а отрицательна. Следовательно, датчик будет формировать выходные сигналы, пропорциональные заниженным значениям напряженности электрического поля. И это обстоятельство нужно учитывать при измерениях.

Таким образом, представленные теоретические исследования позволили предложить новую форму бескорпусного трехкоординатного электроиндукционного датчика напряженности электрического поля в виде трех взаимно перпендикулярных дисков, оценить его погрешность и соответствующий ей пространственный диапазон измерения.

Результаты исследований. Проведенные исследования позволили создать:

— новую форму бескорпусного трехкоординат-ного электроиндукционного датчика напряженности электрического поля в виде трех взаимно перпендикулярных дисков;

— установить взаимосвязь погрешности датчика от неоднородности поля и его параметров от пространственного диапазона измерений (рис. 9).

График погрешности, представленный на рис. 9, показывает, что погрешность датчика во всем про-

0 0,1 0,2 0,3 0,4 0,5 0,6

а

Относительное расстояние до источника поля

Рис. 9. Зависимость погрешности неоднородности поля от относительного расстояния до его источника

странственном диапазоне измерения а отрицательна. Он позволяет также осуществить рациональный выбор конструктивного размера Я датчика, а следовательно, и его чувствительных элементов, исходя из требуемой погрешности датчика от неоднородности электрического поля и максимально возможного пространственного диапазона измерения. Например, требуется изготовить датчик, погрешность измерения которого не превышает 10 %. Согласно рис. 9, этой погрешности будет соответствовать максимально возможный пространственный диапазон измерения а = 0,4. Это означает, что минимально возможное расстояние до источника поля, при котором погрешность датчика не выйдет за пределы 10 %, составит d = 2,5Я, где Я — радиус диска датчика.

Таким образом, представленные теоретические исследования позволили предложить новую форму бескорпусного трехкоординатного электроиндукционного датчика напряженности электрического поля в виде трех взаимно перпендикулярных дисков, оценить его погрешность и соответствующий ей пространственный диапазон измерения. Следует также отметить, что датчик дает заниженные значения зарядов в неоднородном поле, это может привести к необъективной оценке влияния напряженности электрического поля на технические и биологические объекты.

Выводы и заключения. По результатам исследований можно сделать следующие выводы:

1) создана конструктивная модель бескорпусного трехкоординатного электроиндукционного датчика напряженности электрического поля в виде трех взаимно перпендикулярных дисков;

2) составлена математическая модель бескорпусного трехкоординатного электроиндукционного датчика напряженности электрического поля;

3) сделана оценка погрешности датчика от неоднородности электрического поля;

4) установлена однозначная зависимость погрешности датчика, вызванной неоднородностью поля от пространственного диапазона измерения;

5) погрешность датчика от неоднородности поля во всем пространственном диапазоне измерения отрицательная.

В заключение следует отметить, что исследуемый датчик обладает невысокими метрологическими характеристиками. В связи с этим требуется улучшение его метрологических характеристик. Предполагаем, что дальнейшая работа должна быть направлена на минимизацию погрешности от не-

О

1

однородности поля, которая возможна при оптимизации размеров чувствительных элементов датчика.

Библиографический список

1. Юркевич В. М., Кондратьев Б. Л. О методике измерения напряженности и других характеристик электрического поля // Измерительная техника. 1980. № 5. С. 57 — 59.

2. Чугунов С. А., Юркевич В. М. Расширение зоны измерения параметров электрического поля при применении зон-дового метода // Измерительная техника. 1981. № 1. С. 33 — 35.

3. Климашевский И. П., Кондратьев Б. Л., Полетаев В. А., Юркевич В. М. Измеритель вектора напряженности электрического поля высоковольтного оборудования // Измерительная техника. 1983. № 1. С. 48-49.

4. Biryukov S. V., Kaidanov F. G., Kats R. A., Lozhnikov V. Ya. Calculation and measurement of fields on EHV and UHV substations and near transmission lines // CIGRE-86. Intern. Conf. on Large High Voltage Electric Systems. 1986. Report 36-06. 5 p.

5. Бирюков С. В. Теория и практика построения электроиндукционных датчиков потенциала и напряженности электрического поля // Омский научный вестник. 2000. № 11. С. 89-93.

6. Берент Г. Н., Плейс И. Р. Датчик электрического поля // Приборы для научных исследований. 1971. № 6. С. 141-142.

7. Мисакян М., Коттер Ф. Р., Калер Р. Л. Миниатюрный датчик электрического поля // Приборы для научных исследований. 1978. № 7. С. 52-55.

8. Steward M. F. Electric field measurement system. US patent 5315232; filed January 3d, 1991; published May 24th, 1994.

9. Beasley W. H., Byerley L. G., Swenson J. A., Bogoev I. G. Low power, low maintenance. Electric-field meter. US patent 6984971; filed March 14th, 2002; published January 10th, 2006.

10. Baicry M., Le Prado M. Device for measuring an electric field in a conducting medium and method of calibrating such a device. US patent 20160238646; filed February 17th, 2016; published August 18th, 2017.

11. ГОСТ Р 51070-97. Государственный стандарт Российской Федерации. Измерители напряженности электрического и магнитного полей. Общие технические требования и методы испытаний. Введ. 1998-01-01. М.: Изд-во стандартов, 1997. 16 с.

12. Гатман С. Двойной измеритель электрического поля с защитой // Приборы для научных исследований. 1968. № 1. С. 45-49.

13. Pittman E. P, Stanford R. A. Electric field sensor. US patent 3641427; filed September 24th, 1969; published February 8th, 1972.

14. Tong Z. R., Wang X., Wang Y. [et al.]. Dual-parameter optical fiber sensor based on few-mode fiber and spherical structure // Optics Communications. 2017. Vol. 405. P. 60-65. DOI: 10.1016/j.optcom.2017.07.070.

15. Щигловский К. Б., Аксельрод В. С. Приборы для измерения параметров электростатического поля и их калибровка // Измерительная техника. 1978. № 5. С. 63-65.

16. Bowman R. R., Larson E. B., Belsher D. R. The device for measurement of an electromagnetic. US patent 3750017; field September 16th, 1971; published July 31st, 1973.

17. Измерение напряженности неискаженного электрического поля в высоковольтных установках = Horvath T. Measurement of the distortion less electric field intensity of high voltage installations / Перевод ВЦП № Г-21913. М., 1981. 12 с.

18. Rumyantseva E. V., Biryukov S. V., Lyutarevich A. G. [et al.]. Development of spherical sensor electric field strength measuring method // 2016 International Siberian Conference on Control and Communications (SIBCON), Moscow. 2016. P. 1-4. DOI: 10.1109/SIBC0N.2016.7491735.

19. Zhang Z. L., Li L., Xie X. M. [et al.]. Optimization design and research character of the passive electric field sensor // IEEE Sens. J. 2014 Vol. 14. P. 508-513. DOI: 10.1109/ JSEN.2013.2284201.

20. Датчики напряженности электростатического поля EP-600. Руководства, инструкции, описание для Narda PMM EP-600, EP-601, EP-602, EP-603, EP-604 датчики напряженности поля. URL: https://newpribor.ru/catalog/ispytatelnoe-oborudovanie/probniki-polya/narda-pmm-ep-600-ep601-ep-602. html (дата обращения: 05.08.2019).

21. Пат. 190509 Российская Федерация, МПК G 01 R 29/12. Датчик напряженности электрического поля / Бирюков С. В., Блесман А. И. № 2019112607; заявл. 25.04.19; опубл. 03.07.19, Бюл. № 19.

22. Biryukov S. V., Korolyova M. A. Electroinduction disk sensor of electric field strength // IOP Conf. Series: Journal of Physics. 2017. Vol. 944 (1). P. 012017-1-012017-8. DOI: 10.1088/1742-6596/944/1/012017.

Бирюков Сергей Владимирович, доктор технических наук, профессор (Россия), профессор кафедры «Физика». SPIN-код: 9384-0078 ORCID: 0000-0002-1362-9911 AuthorID (SCOPUS): 7006438919 Адрес для переписки: [email protected]

Для цитирования

Бирюков С. В. Трехкоординатный электроиндукционный датчик напряженности электрического поля в виде трех взаимно перпендикулярных дисков // Омский научный вестник. 2020. № 5 (173). С. 67-73. DOI: 10.25206/1813-8225-2020-17367-73.

Статья поступила в редакцию 23.06.2020 г. © С. В. Бирюков