CC BY
14УДК 666.941
DOI: https://doi.org/10.31659/0585-430X-2019-777-12-68-72
А.А. РЯЗАНОВ1, инженер ([email protected]), В.И. ВИННИЧЕНКО2, д-р техн. наук ([email protected]); А.Н. РЯЗАНОВ1, канд. техн. наук
1 Уфимский государственный нефтяной технический университет (450062, г. Уфа, ул. Космонавтов, 1)
2 Харьковский национальный университет строительства и архитектуры (61002, Украина, г. Харьков, ул. Сумская, 40)
Термодинамика реакций, протекающих
✓ W W
при обжиге топливосодержащей шихты, состоящей из карбонатного компонента и отходов углеобогащения
Проведен анализ возможности снижения энергетических затрат на обжиг двухкомпонентной сырьевой шихты, включающей карбонатный компонент и отходы гравитационного обогащения углей, путем оценки теоретических затрат энергии на процесс. Для установления возможности протекания твердофазных химических реакций между глинистыми минералами и углеродсодержащей составляющей отходов обогащения угля, а также определения влияния продуктов этих реакций на процесс декарбонизации карбоната кальция и образования первичных клинкерных минералов был выполнен термодинамический анализ тридцати трех реакций. Рассмотрены изменения энергии Гиббса химических реакций образования первичных клинкерных минералов. Установлено, что наибольшей термодинамической вероятностью характеризуются реакции, продуктами которых являются двухкальциевый силикат и трехкальциевый алюминат. Присутствие органики в сырьевой смеси способствует уменьшению изменения энергии Гиббса химических реакций.
Ключевые слова: отходы обогащения углей, термодинамическая вероятность, энергия Гиббса химических реакций, двухкальциевый силикат, трехкальциевый алюминат.
Для цитирования: Рязанов А.А., Винниченко В.И., Рязанов А.Н. Термодинамика реакций, протекающих при обжиге топливосодержащей шихты, состоящей из карбонатного компонента и отходов углеобогащения // Строительные материалы. 2019. № 12. С. 68-72. DOI: https://doi.org/10.31659/0585-430X-2019-777-12-68-72
A.A. RIAZANOV1, Engineer ([email protected]); V.I. VINNICHENKO2, Doctor of Sciences (Engineering) ([email protected]); A.N. RIAZANOV1, Candidate of Sciences (Engineering)
1 Ufa State Petroleum Technological University (1, Kosmonavtov Street, Ufa, 450062, Russian Federation)
2 Kharkiv National University of Civil Engineering and Architecture (40, Sumska Street, Kharkiv, 61002, Ukraine)
Thermodynamics of Reactions Taking Place When Roasting Fuel-Containing Charge Consisting of a Carbonate Component and Coal Enrichment Waste
The analysis of the possibility of reducing energy costs for firing a two-component The analysis of the possibility of reducing energy costs for roasting a two-component raw material charge including a carbonate component and waste of gravitational enrichment of coals by assessing theoretical energy costs for the process was made. Thermodynamic analysis of 33 reactions was performed to determine the possibility of solid-phase chemical reactions between clay minerals and the carbon-containing component of coal enrichment waste, as well as to determine the influence of the products of these reactions on the process of decarbonization of calcium carbonate and the formation of primary clinker minerals. Changes in Gibbs energy of chemical reactions of formation of primary clinker minerals are considered. It is established that the greatest thermodynamic probability is characterized by reactions, the products of which are bicalcium silicate and tricalcium aluminate. The presence of organic matter in the feed mixture helps to reduce the Gibbs energy changes of chemical reactions
Keywords: coal enrichment waste, thermodynamic probability, Gibbs energy of chemical reactions, bicalcium silicate, tricalcium aluminate.
For citation: Ryazanov A.A., Vinnichenko V.I., Ryazanov A.N. Thermodynamics of reactions taking place when roasting fuel-containing charge consisting of a carbonate component and coal enrichment waste. Stroitel'nye Materialy [Construction Materials]. 2019. No. 12, pp. 68-72. (In Russian). DOI: https://doi.org/10.31659/0585-430X-2019-777-12-68-72
Одним из перспективных направлений снижения энергетических затрат в промышленности строительных материалов является широкое вовлечение в технологический оборот крупнотоннажных отходов углеобогащения (ОУ). Отходы углеобогатительных фабрик достаточно стабильны по химико-минералогическому составу, содержат топливные включения в количестве 10—20 мас. %, что предопределяет их выраженные теплотворные свойства [1, 2]. Это позволяет отнести данные отходы к ценному минеральному сырью для цементного производства [3, 4]. В последнее время внимание исследователей привлекают вяжущие низкотемпературного обжига, которые менее энергоемки, чем портландцемент [5—8].
Целью настоящих исследований явилась термодинамическая оценка вероятности образования клинкерных минералов Р-С^, С3А при низкотемпературном обжиге топливосодержащей шихты, включающей известняк и отходы гравитационного обогащения каменных углей.
С этой целью рассматривались изменения энергии Гиббса химических реакций образования первичных клинкерных минералов — белита и алита в присутствии углеродистых включений. Термодинамическая вероятность образования минералов определяется условиями, сформулированными В.И. Бабушкиным, Г.М. Матвеевым и О.П. Мчедловым-Петросяном [9]. Суть условий в том, что для всех реакций, которые рассматриваются, в левой части
уравнений берут одинаковое количество исходных веществ. Тогда значение изменений энергии Гиббса конечных продуктов химических реакций становится таким, что их можно сравнить.
Термические константы веществ, использованных при осуществлении анализа, представленные в табл. 1, взяты из [10] и (Глушко В.П. Термические константы веществ. Справочник в десяти выпусках. Вып. IV (С, Si, Ge, Sn, РЬ). Ч. I. Таблицы принятых значений. М.: ВИНИТИ, 1970. 510 с.).
Для установления возможности протекания твердофазных химических реакций между глинистыми минералами и углеродсодержащей составляющей отходов ОУ, а также для определения влияния продуктов этих реакций на процесс декарбонизации СаС03 и образование первичных клинкерных минералов был выполнен термодинамический анализ тридцати трех реакций в системе А12О3^Ю2-2Н2О— СаС02—С, приведенных ниже.
1. А12О3^Ю2-2Н2О+С = А1203+ 2SiO2+CO2+2H2.
2. А12О3^Ю2-2Н2О+С= Al2O3+2SiO2+CO+H2O+H2.
3. А1203^Ю2-2Н20+С+0,502=А12О3+2Ш2+СО2+ОН+1,5Н2.
4. А12О3^Ю2-2Н2О+С =Al2O3+2SiO2+CO+OH+1,5H2.
5. А12О3^Ю2-2Н2О+С = А12О3^Ю2+СО2+2Н2.
6. А12О3^Ю2-2Н2О +С= А12О3^Ю2+СО+Н2О+Н2.
7. А1203^Ю2-2Н20+С+0,502 = А12О3^Ю2+СО2+ОН+1,5Н2.
8. A12O3•2SiO2•2H2O+C = А12О3йО2 +SiO2+CO+OH+1,5H2.
9. A12O3•2SiO2•2H2O+C = А12О3^Ю^Ю2+СО+Н2О+Н2.
10. A12O3•2SiO2•2H2O+C = A12O3•SiO2+SiO2+CO2+2H2.
11. А1203^Ю2-2Н20+С+0,502 =
= A12O3•SiO2+SiO2+CO2+OH+1,5H2.
12. СаС03 = Са0+С02.
13. СаС03+С= СаО+2СО.
14. СаС03+20Н= Са(0Н)2+С0+0,502.
15. СаС03+20Н= Са0+С02+Н20+0,502.
16. СаС03+Н2+0,502 =Са(0Н)2+С02.
17. СаС03+Н2+0,502 = Са0+С02+Н20.
18. СаС03+0Н+0,5Н2 = Са(0Н)2+С02.
19. СаС03+0Н+0,5Н2 = Са0+С02+Н20.
20. Са(ОН)2 =Са0+0Н+0,5Н2.
21. Са(ОН)2 = Са0+Н20.
22. 7Ca(OH)2+A12O3+2SiO2 = 2C2S+C3A+7H2O.
23. 7Ca(OH)2+A12O3+2SiO2 = 2C2S+C3A+7H2O.
24. 7Ca(OH)2+A12O3•SiO2+SiO2 = 2С^+С3А+7Н2О.
25. 7Ca(OH)2+A13O2•2SiO2 = 2С^+СА+7Н2О.
26. 7CaCO3+A12O3+2SiO2 = 2C2S+C3A+7CO2.
27. 7СаСО3+А12О3^Ю2-2Н2О = 2C2S+C3A+7CO2+2H2O.
28. 7СаСО3+А12О3^Ю^Ю2 = 2C2S+C3A+7CO2.
29. 7CaCO3+A13O2•2SiO2 = 2С^+С3А+7Н2О.
30. 7CaO+A12O3+2SiO2 = 2С^+С3А.
31. 7CaO+A12O3•SiO2+SiO2 = 2C2S+C3A.
32. 7СаО+А12О3^Ю2-2Н2О = 2C2S+C3A+2H2O.
33. 7СаО+А12О3^Ю2 = 2C2S+C3A.
Исходные данные, использованные в расчетах, представлены в табл. 1.
Результаты расчетов приведены в табл. 2. Графическая интерпретация полученных данных представлена на рис. 1—4.
Анализируя полученные расчетные данные, следует отметить, что реакции разложения каолинита на оксиды и силлиманит (реакции 1—3; 9—11) с выделением С02; Н2; ОН термодинамически возможны уже при температуре 573—673 К. При этом образование тех же твердых продуктов с одновременным выделе-
Таблица 1
Исходные данные для термодинамических расчетов
Соединения -ДН298 Дж/моль -Дв298 Дж/моль Ср, Дж/моль
а в .103 с .10-5
А1203 2SiO2 Н20 4117056 3 796 562 204, 45 147,69 -32, 89
А1203 2SiO2 3378413 3 173 397 29,539 21,338 -20,376
А1203 SiO2 2589 185 2 442 410 164,431 33,639 -46,1077
а-А1203 1 675 608 1 582 389 114,77 12,8 -35,44
Р^Ю2 911 066 856 674 46,945 34,31 -11,295
Н20(Г) 241 980,3 228 741,6 30,564 10,2995 -
С02 393 505 394 384 44,14 9,04 -8,54
СО 110 541 137 152 28,41 4,1 -0,46
С 0 0 17,15 4,27 -8,79
ОН -42091 -37 363 29,88 - -
Н2 0 0 28,793 0,28 -
О2 0 0 34,32 1,1 -7,58
СаСО3 (кальцит) 1 206 875 1 128 760 104,52 21,92 -25,24
СаО 635 550 604 170 48,83 4,52 -6,53
Са(ОН)2 984 621 897 008 79,79 45,19 -
Р-2СаО SiO2 2 308 480 2 193 211 151,67 36,9447 -30,2922
ЗСаО SiO2 2 930 599 2 784 326 208,5724 36,066 -42,4676
ЗСаО А12О3 3 560 584 3 382 346 260,5795 19,1627 -50,5846
^ научно-технический и производственный журнал
х/] ® декабрь 2019 69
500
4П0
л Ъ 300
200
1 100
0
а ■100
-200
-300
□ MSK. □ S73K □ 373 К ■ 673 Kl
lCtfc;.: Y\rf* Ilr. - С tr. "тлил
1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 Номера составов
Рис. 1. Зависимость ДвО от температуры для реакций 1-15 (298-673 К)
800 л 600 I 400 i 200 Л о < -200 -400
□ 209 К О 573 К В 37Э К ■ С73 К
ютчт'щг
L
Л
i
НИ
16 17 18 19 20 21 22 23 24 26 26 27 26 2Э 30 31 Номера составов
150 100 ¡г 50
I 0
S -50 3 -100 - -150 Ь -200 ^ -250 -300 -350
ЕЕЕ
С 873 К □ 975 It □ 1273 К |-
Ж
I
2 3 i 5 6 7 S S 10 11 12 13 \Л 15 Номера составов
Рис. 2. Зависимость AGO от температуры для реакций 1-15 (873-1273 К)
400 200 5 0 | -200 # -400 И -600 9 -800 ■1000 -1200
___|аш И 973К □ 1273 К -
.Л . irtl. п .П .П . п .
шля ЖИГ —■ : и L \ I 1Ё
16 17 18 19 20 21 22 23 24 26 26 27 26 29 30 31 Номера составов
Рис. 4. Зависимость AGO от температуры для реакций 16-31 (873-1273 К)
Рис. 3. Зависимость AG°i от температуры для реакций 16-31 (298-673 К)
Зависимость AGO от температуры для реакций в системе Al2O3.2SiO2.2H2O-CaCO3-C
Таблица 2
№ реакции кДж/моль AG'J, кДж/моль, при температуре, К
298 373 573 673 873 973 1273
1 204,43 106,44 76,32 -4,82 -45,71 -127,68 -168,64 -290,79
2 252,06 134,93 101,71 12,74 -31,83 -120,79 -169,51 -296,79
3 249,69 143,8 112,44 27,79 -14,88 -100,40 -143,11 -270,42
4 532,49 401,04 363,2 261,28 210,01 107,35 56,1 -96,62
5 392,44 228,78 200,83 137,62 111,26 67,45 49,6 10,59
6 440,24 257.42 226,37 155,32 12,53 74,49 53,3 4,73
7 437,71 266,14 236,95 170,23 142,08 94,74 75,14 30,96
8 529,99 397,69 359,65 257,36 206,01 103,49 52,47 -98,94
9 249,55 131,58 98,16 8,81 -35,82 -124,64 -168,72 -299,11
10 201,92 103,09 72,77 -8,75 -49,70 -131,54 -172,27 -293,1
11 247,19 140,46 108,89 23,86 -18,88 -104,25 -146,74 -272,73
12 185,28 130,21 118,25 86,93 71,59 41,59 26,89 -16,09
13 364,77 250,29 225,08 158,12 125,01 59,65 27,38 -67,83
14 -245,46 -237,36 -232,81 -220,61 -214,49 -202,36 -196,4 -179,24
15 -139,1 -173,26 -179,39 -194,52 -201,52 -214,66 -220,87 -238,29
16 -156,26 -162,63 -160,53 -155,1 -152,37 -146,95 -144,3 -136,84
17 -49,72 -98,38 -106,96 -128,86 -139,26 -159,11 -168,62 -195,74
18 -201,52 -199,99 -196,66 -187,71 -183,2 -174,24 -169,83 -157,21
19 -95,16 -135,9 -143,24 -161,62 -170,24 -186,54 -194,30 -216,26
20 386,8 330,2 314,91 274,64 254,8 215,83 196,73 141,12
21 106,54 64,25 53,57 26,24 13,11 -12,16 -24,32 -58,9
22 505,39 205,9 128,01 -71,24 -167,01 -351,42 -440,16 -692,67
23 629,73 249,55 148,48 -112,69 -239,4 -485,49 -604,87 -948,18
24 510,51 208,18 130,41 -69,18 -165,35 -350,98 -440,51 -696,12
25 321,18 83,56 3,4 -214,52 -325,29 -548,97 -661,39 -998,79
26 100,44 667,6 582,12 365,12 260,73 58,05 -40,64 -327,53
27 1128,72 711,25 602,59 323,68 188,33 -76,02 -205,35 -583,05
28 1010,68 670,95 585,57 368,21 263,39 59,49 -39,98 -329,97
29 820,16 545,26 457,51 221,84 102,44 -139,49 -261,86 -633,66
30 -253,5 -243,84 -246,65 -252,01 -254,17 -257,94 -259,61 -263,89
31 -247,2 -240,49 -243,2 -248,93 -251,5 -256,49 -258,96 -266,33
научно-технический и производственный журнал O'fj^CJVI'J'.SJlbrjbJS "ТО декабрь 2019 ©ДГЗ^ШШ
нием газов CO и OH вероятно лишь после 1073 К. При этом окислителем для углерода служит кислород, входящий в состав гидратной воды каолинита.
Реакции взаимодействия каолинита с углеродом с образованием метакаолинита (реакции 5—7) термодинамически невозможны во всем рассматриваемом интервале температуры, поскольку энергия Гиббса указанных реакций имеет положительное значение.
Учитывая тот факт, что газообразные продукты превращения отходов углеобогащения в ходе описанных реакций оказывают влияние на характер процесса диссоциации карбоната кальция, был выполнен расчет реакций взаимодействия CaCO3 c органической частью ОУ и газами, образовавшимися в результате рассмотренных выше реакций. Расчет реакции диссоциации CaCO3 (реакция 12) взят для сравнения из [11].
Следует отметить, что при взаимодействии CaCO3 с углеродом (реакция 13) температура начала процесса диссоциации карбоната кальция снижается почти на 100 К.
Гидроксильная группа и водород способны к химическому взаимодействию с карбонатом кальция во всем рассматриваемом интервале температуры (реакции 14—19) и способствует гидролизу CaCO3 с образованием Ca(OH)2. При этом образование гидроксида кальция термодинамически возможно до температуры 773 К (реакции 14, 16, 18); выше этой температуры при тех же исходных реагентах продуктом реакции является оксид кальция (реакции 15, 17, 19).
Принимая во внимание тот факт, что появление водорода и гидроксильной группы OH в шихте термодинамически возможно выше 573 К (реакции 1—3; 9—11), образование Ca(OH)2 вероятно в температурном интервале 573—773 К. Это означает, что температура начала разложения CaCO3 в данном случае по
Список литературы
1. Шпирт М.Я., Артемьев В.Б., Силютин С.А. Использование твердых отходов добычи и переработки углей. М.: Горное дело, 2013. 432 с.
2. Ганопольский Ф.И. О минеральном составе сопутствующих пород углей Донбасса // Уголь Украины. 1985. № 3. С. 44-45.
3. Классен В.К., Борисов И.Н., Мануйлов В.Е., Ходыкин Е.И. Теоретическое обоснование и эффективность использования углеотходов в качестве сырьевого компонента в технологии цемента // Строительные материалы. 2007. № 8. С. 20-21.
4. Лугинина И.Г. Применение отходов угледобычи для производства цемента // Цемент. 1983. № 11. С. 6.
5. Ширин-Заде И.Н. Структура глинодоломитовых композиционных материалов // Строительные материалы. 2010. № 3. С. 33-34.
6. Шелихов Н.С., Рахимов Р.З., Сагдиев Р.Р., Стоянов О.В. Низкообжиговые гидравлические
сравнению с реакцией 12 понижается до 573 К, т. е. приблизительно на 500 К.
Для установления температуры начала процесса образования первичных клинкерных минералов в ходе твердофазных реакций были выполнены термодинамические расчеты реакций образования P-C2S и CA из сырьевых смесей, где карбонатным компонентом являются CaCO3, Ca(OH)2 и CaO, а глинистым — каолинит, оксиды, силлиманит и метакаолинит (реакции 22—26; 28; 30; 31). Для сравнения приведены реакции 27; 29; 32; 33 [11].
Из анализа полученных результатов следует, что реакции образования P-C2S и C3A из смесей Ca(OH)2 с каолинитом, силлиманитом, оксидами и метакаоли-нитом (реакции 22-25) термодинамически возможны при температуре на 300-400 К ниже, чем реакции с образованием тех же продуктов при использовании CaCO3 в аналогичных смесях (реакции 26-29). Температурный интервал для реакций взаимодействия с Ca(OH)2 - 473-773 К. Выше 773 К возможны реакции образования P-C2S и C3A из полуобожженных смесей, содержащих CaO.
Анализируя результаты термодинамического анализа, можно констатировать, что наличие в сырьевой смеси органической составляющей способствует уменьшению энергии Гиббса химических реакций образования первичных клинкерных минералов.
Таким образом, термодинамическая оценка вероятности образования первичных клинкерных минералов при низкотемпературном обжиге двухкомпо-нентной кремнеземисто-карбонатной шихты с использованием топливосодержащих отходов углеобогащения показала, что при наличии в сырьевой смеси углеродистых включений синтез двухкаль-циевого силиката и трехкальциевого алюмината термодинамически возможен с меньшими затратами энергии.
References
1. Shpirt M.Ya., Artem'ev V.B., Silyutin S.A. Ispol'zovanie tverdykh otkhodov dobychi i pererabot-ki uglei [The use of solid mine waste and coal processing waste]. Moscow: Gornoe delo, 2013. 432 p.
2. Ganopol'skii F.I. About the mineral composition of accompanying coal rocks of the Donbass. Ugol' Ukrainy. 1985. No. 3, pp. 44-45. (In Russian).
3. Klassen V.K., Borisov I.N., Manuilov V.E., Khody-kin E.I. Theoretical substantiation and efficiency of using coal waste as a raw material component in cement technology. Stroitel'nye Materialy [Construction Materials]. 2007. No. 8, pp. 20-21. (In Russian).
4. Luginina I.G., Ibatulina L.Kh. The use of coal waste for cement production. Tsement. 1983. No. 11, p. 6. (In Russian).
5. Shirin-Zade I.N. The structure of clay-dolomite composite materials. Stroitel'nye Materialy [Construction Materials]. 2010. No. 3, pp. 33-34. (In Russian).
6. Shelikhov N.S., Rakhimov R.Z., Sagdiev R.R., Stoyanov O.V. Low baked hydraulic binders. Problems
вяжущие. Проблемы и решения // Вестник Казанского технологического университета. 2014. № 2 (17). С. 59-64.
7. Барбане И., Витыня И., Линдыня Л. Исследование химического и минералогического состава ро-манцемента, синтезированного из латвийской глины и доломита // Строительные материалы. 2013. № 1. С. 40-43.
8. Tislova R., Kozlowska A., Kozlowski R., Hughes D., Porosity end specific surface area of Roman cement pastes // Cement and Concrete Research. 2009. № 39 (2), pp. 950-956.
9. Бабушкин В.И., Матвеев Г.М., Мчедлов-Петро-сян О.П. Термодинамика силикатов. М.: Гос-стройиздат, 1986. 407 с.
10. Карапетьянц М.Х., Карапетьянц М.П. Основные термодинамические константы неорганических и органических веществ. М.: Химия, 1968. 472 с.
11. Эйтель В. Физическая химия силикатов. М.: Изд-во иностранной литературы, 1962. 1055 с.
and Solutions. Vestnik Kazanskogo tekhnologicheskogo universiteta. 2014. No. 2 (17), pp. 59—64. (In Russian).
7. Barbane I., Vitynya I., Lindynya L. Study of the chemical and mineralogical composition of romance-ment synthesized from Latvia's clay and dolomite. Stroitel'nye Materialy [ Construction Materials]. 2013. No. 1, pp. 40-43. (In Russian).
8. Tislova R., Kozlowska A., Kozlowski R., Hughes D., Porosity and specific surface area of Roman cement pastes. Cement and Concrete Research. 2009. No. 39 (2), pp. 950-956.
9. Babushkin V.I., Matveev G.M., Mchedlov-Petro-syan O.P. Termodinamika silikatov [Thermodynamics of silicates]. Moskow: Gosstroiizdat. 1986. 407 p.
10. Karapet'yants M.Kh., Karapet'yants M.P. Osnovnye termodinamicheskie konstanty neorganicheskikh i or-ganicheskikh veshchestv [Basic thermodynamic constants of inorganic and organic substances]. Moscow: Khimiya. 1968. 472 p.
11. Eitel' V. Fizicheskaya khimiya silikatov [Physical chemistry of silicates]. Moscow: Inostrannaya literatura. 1962. 1055 p.
XV Международный симпозиум по реологии грунтов
«Теория и практика фундаментостроения
»
г. Казань
3-5 июня 2020 г.
Тематика XV Международного симпозиума по реологии грунтов:
- Теория и реологические модели грунтов
- Экспериментальная реология грунтов
- Теория и расчетные модели грунтов, опыт решения геотехнических задач
Организаторы симпозиума: Российское общество по механике грунтов, геотехнике и фундаментостроению (РОМГГиФ) Казанский государственный архитектурно-строительный университет
Министерство строительства архитектуры и жилищно-коммунальных хозяйств Республики Татарстан
- Экспериментальные исследования геотехнических систем
- Аналитические решения на основе реологических моделей
- Численное моделирование НДС массивов на основе реологических моделей
Организационный комитет симпозиума: Председатель: Р.К. Низамов - ректор КГАСУ д.т.н., профессор Заместители председателя: И.Т. Мирсаяпов - зав. кафедрой ОФДСиИГ КГАСУ д.т.н., профессор З.Г. Тер-Мартиросян - профессор кафедры геотехники НИУ МГСУ д.т.н., профессор
Информационные спонсоры
Научно-технический журнал «Основания, фундаменты и механика грунтов» Журнал «Известия Казанского государственного архитектурно-строительного университета» Журнал «Жилищное строительство» Журнал «Строительные материалы®»
Секретариат: И.В. Королева - КГАСУ, г. Казань; Д.Д. Сабирзянов - КГАСУ, г. Казань Адрес секретариата 420043 г. Казань ул. Зелёная, 1, КГАСУ, каф. ОФДСиИГ
Тел. 8-095-170-27-67 (Г.К. Фурсова) Тел. 8-843-510-47-15 (И.В. Королева, Д.Д. Сабирзянов) Факс: 8-843-238-79-72, е-таН: [email protected] Для регистрации в качестве участника XV Международного симпозиума по реологии грунтов обращайтесь по электронному адресу: е-таН: [email protected] или по факсу: +7-843-238-79-72
