Научная статья на тему 'Термодинамика дробления руды при кучном выщелачивании металлов 3'

Термодинамика дробления руды при кучном выщелачивании металлов 3 Текст научной статьи по специальности «Нанотехнологии»

CC BY
88
16
i Надоели баннеры? Вы всегда можете отключить рекламу.

Аннотация научной статьи по нанотехнологиям, автор научной работы — Турсунбаева А.К., Маусымбаева А.Д., Портнов В.С., Юров В.М.

Келтірілген жұмыста кендер мен минералдарының дезинтеграция, ұсақталыну, ұсатылу проблемаларына термодинамикалық ұсыныс жасалынды. Кендерінің дайындау үрдісін және оны байытуын ықшамдауға рұқсат ету үшін бізбен алынған формулалар тәжірибелік анықталынатын параметрлерді асырайды.I

i Надоели баннеры? Вы всегда можете отключить рекламу.
iНе можете найти то, что вам нужно? Попробуйте сервис подбора литературы.
i Надоели баннеры? Вы всегда можете отключить рекламу.

n the present work we have offered thermodynamic the approach to problems of crushing, crushing, decomposition of minerals and ores. The formulas received by us contain experimentally defined parametres that allows optimizing processes of preparation of ore and its enrichment.

Текст научной работы на тему «Термодинамика дробления руды при кучном выщелачивании металлов 3»

A.К. Турсунбаева, А.Д. Маусымбаева, УДК 622.73

B.С. Портнов

Карагандинский государственный технический университет г. Караганда В.М. Юров

Карагандинский государственный университет им. Е. Букетова, г. Караганда

ТЕРМОДИНАМИКА ДРОБЛЕНИЯ РУДЫ ПРИ КУЧНОМ ВЫЩЕЛАЧИВАНИИ

МЕТАЛЛОВ 3

Келтiрiлген жумыста кендермен минералдарыныц дезинтеграция, усацталыну, усатылу проблемаларына термодинамикалъщ усыныс жасалынды. Кендершщ дайындау урдют жэне оны байытуын ыкшамдауга руцсат ету ушш б1збен алынган формулалар тэжiрибелiк аныцталынатын параметрJердi асырайды.

In the present work we have offered thermodynamic the approach to problems of crushing, crushing, decomposition of minerals and ores. The formulas received by us contain experimentally defined parametres that allows optimizing processes of preparation of ore and its enrichment.

Часть Ш

Микроскопические модели разрушения. Дезинтеграция упорных руд.

Введение.

Процесс рудоподготовки в технологии обогащения различных руд преследует цель создания условий, обеспечивающих максимальную степень извлечения полезного компо-нгнта при минимально возможных ресурсозатратах. Как правило, этот процесс связан с измельчением руды до крупности меньше меньшего размера зерна полезного компонента с последующим его извлечением тем или иным физическим или химическим способом.

Самым энергоемким и дорогостоящим процессом при добыче и обогащении минерального сырья является их разрушение. Так, например, на железорудных ГОКах России на долю этого процесса приходится 70% всех энергозатрат (30 кВт-ч/т руды) [1]. Из всех технологических процессов разрушения, а это бурение, взрывание, дробление и измельчение, наиболее энергозатратным является измельчение (26 кВт-ч/т руды) [1]. В горной промышленности США на долю дробления и измельчения приходится 29,3 млрд. кВт-ч в год [2], что составляет 45% от всей потребляемой горной промышленностью США электроэнергии.

В золотодобывающей отрасли, а так же при добыче полиметаллических руд измельчение является одним из самых затратных технологических процессов.

В литературе давно обсуждается вопрос о селективном дроблении руды, однако ни одна модель не раскрывает природу наблюдаемой селективности. В части I настоящей

115

работы мы показали, что селективность дробления руды связана с адитивностью энергии Гиббса минерала. В настоящей части работы мы продолжим рассмотрение процесса разрушения минералов, но уже на микроскопическом уровне.

Микроскопические модели разрушения.

Принято различать два механизма разрушения твердого тела - хрупкое и вязкое [3]. В первом случае основную роль играют разрывы межатомных связей, а во втором

- пластическая деформация. Согласно современным представлениям процесс хрупкого разрушения складывается из трех стадий [4]:

- термофлуктуационное зарождение элементарных носителей разрушения;

- их кластеризация в укрупненные трещины (очаги разрушения);

- безактивационный рост очагов до размеров, начиная с которых концентрация напряжений у острия трещины приводит к достижению предела прочности, и становится возможным атермическое распространение ее фронта со скоростью звука.

Количественное исследование двух первых стадий проведено в работе [5]. При этом элементарный носитель разрушения представлялся как дилатон [6] - устойчивая флуктуационная область повышенной дилатации решетки, реализующаяся за счет ан-гармонизма фононов. Обусловленная им накачка упругой энергии в объем Vd составляет Wd ~ KVd, где К - модуль всестороннего сжатия. Скорость накачки и+ = ДWd/Дt задается приращением энергии ДW/W = ДК/К = GДвd, где О - постоянная Грюнайзена, вd - дебаевская частота. Стабилизация дилатона обеспечивается, если получающаяся в результате величина и+ ~ GДвdWdюd превосходит скорость рассасывания флуктуации и- = Wd/ хрЬ за счет выноса энергии фононами, вылетающими из дилатона и сталкивающимися за его пределами (хрЬ = Х/аюЭ - время свободного пробега, X его длина, а

- параметр решетки). Отсюда следует, что для образования дилатона флуктуация дилатации вd должна превосходить критическое значение:

в «о-1 а. (1)

с X

Подставляя это значение в дебаевское уравнение состояния твердого тела Kвd=od+(G/Vd) ДWd, где - дилатационная составляющая напряжений, и сопоставляя его с выражением Q = Q0 - 'О для энергии активации зарождения трещины, находим, что при отождествлении Q и ДWd высота потенциального рельефа Q0 и активационный объем О определяются формулами:

- вс « О-1-• -, 0 = ^ = О-1а3 V р с р X О а3

где в, с - коэффициент теплового расширения и теплоемкость, связанные равенством Кр = Gc/V. Отсюда видно, что для образования дилатона наиболее благоприятны системы с большими значениями коэффициента теплового расширения и длины свободного пробега фононов.

Несмотря на очевидные успехи, дилатонная модель не может объяснить все особенности процесса разрушения, в частности выпадает из рассмотрения различие в поведении хрупких и вязких тел.

В работе [4] рассмотрен вопрос о кластеризации носителей разрушения. В рамках макроскопического подхода скорость изменения свободной энергии F, обусловленная образованием кластера из N >> 1 фрустронов, представляется стандартным выражением [7]:

116

F = gN+cN2/3, (3)

где g(p) - изменение величины F при добавлении одного фрустрона, о - коэффициент поверхностного натяжения.

При малых давлениях, когда g(p) > 0, образование кластера невыгодно до тех пор, пока не выполняется условие g(p) = 0, отвечающее критическому значению рс. С ростом давления до значения р > рс зависимость F(N) приобретает немонотонный вид кривой 2 на рис. 1.

1 - малые нагрузки ^(р) > 0); 2 - большие нагрузки ^(р) < 0). Штриховые лини получаются в пренебрежении поверхностными слагаемыми. Рисунок 1 - Зависимость скорости изменения свободной энергии от числа фрустронов

в кластере [4]

В результате флуктуационный рост кластера, в котором число фрустронов превышает критическое значение №=(2о^)3, приводит к уменьшению скорости диссипации свободной энергии Е Упругое поле такого закритического кластера приводит к втягиванию фрустронов, пока их число не достигнет предельного значения Ж)=(о^)3, с превышением которого кластер становится генератором энергии ^<0). Это означает автокаталитический режим распространения магистральной трещины, т.е. разрушение.

Полное время разрушения т складывается из инкубационного периода тс, необходимого для флуктуационного образования критического кластера, и времени тg, требующегося для его роста до предельного числа фрустронов N0. Последнее определяется произведением разности МЭ-Ыс на время т1 ~ (ТN0)/оcl6caDc, необходимое на втягивание одного фрустрона в закритический кластер [8]:

N2

т8 - (N - N - ^

(4)

Т

ст.а

С1 с

Здесь Т - температура в энергетических единицах, D - эффективный коэффициент диффузии фрустронов, с ~ ехр{Х2а(р-Кес)/Т} - их равновесная концентрация, ос1 - характерное значение поля напряжений, создаваемых кластером. Инкубационный период тс определяется произведением времени образования одного фрустрона

тг ехр{-А,2а(р - Кес} на вероятность Ю(1 - ^ ехр{-дтТЧС /Т} образования критического кластера, где Q=gN/2 - отвечающая ему скорость роста свободной энергии,

117

Т - время объединения двух фрустронов, имеющее порядок т1, где под ос1 следует понимать поле о1, создаваемое одним из них. В результате полное время разрушения принимает вид:

, Х2а , Ка , — (р-—

тток

Т Оа2ал

(5)

Проведенное рассмотрение показывает, что процесс хрупкого разрушения определяется образованием и эволюцией ансамбля элементарных носителей разрушения - фрустронов. Последние представляют мезоскопические области локализации сдвиговых деформаций, окруженные сверхпластичной оболочкой. Хрупкий механизм разрушения обеспечивается посредством кластеризации фрустронов в закритический очаг разрушения, что требует вязкости V, превышающей значение (5).

В вязких материалах, где реализуется обратное условие, разрушение протекает по дилатонному механизму [9], присущему неоднородным материалам, где наличие концентраторов напряжения приводит к пределу прочности, значение которого гораздо ниже теоретического предела [9].

Статистическая модель кластеризации носителей хрупкого разрушения.

Мы изложим нашу модель образования кластеров с позиции статистической физики.

Рассмотрим кристалл с числом фрустронов т. Пусть расстояние между фрустронами одинаково и равно Я. Опишем вокруг каждого фрустрона 0 сферу радиусом R. Пусть плотность числа фрустронов в этой сфере равна п0, тогда вероятность "^Э(г) того, что ближайший фрустрон находится на расстоянии г от фрустрона 0, нетрудно получить из классической статистической физики и она равна:

W0 (г) = 4 пп0г3 ехр[-4пп0г3 / 3] (6)

Вероятность нахождения N0 фрустронов в зоне фрустрона 0 радиусом г равна, очевидно,

"0

^^N0 (г) = П Wk(r) = (4ПП0)%3"0 ехр[-4п"0п0г3 /3] (7)

к=1

Вероятность (7) определим с другой стороны как отношение числа фрустронов N0 в зоне фрустрона к общему числу фрустронов в выделенной сфере - Q0 = 4/3 пп0Я3:

р0 = = (4пп0)"0 г3"0 ехр[-4пп0г3 /3] (8)

Для системы из т фрустронов имеем:

р0 = (4пп0)"0г3"0 ехр[-4п"0п0г3 /3] =

Х0

р1 = (4ПП1)"1 г3"1 ехр[-4п"Лг3 /3] = (9)

Х1

рт = (4ппт)"тг3"т ехр[-4п"тптг3 /3] = .

118

Для всего кристалла с числом фрустронов 0,1,2,...,т имеем:

т

П N.

т т 1 1 1

Р = П р1 =П(4яп 1)К г3Н1 ехр[-4пЫ 1 п1 г3 /3] = -. (10)

1=о 1=о ^

1=0

Система уравнений (9) и (10) представляет собой систему трансцендентных уравнений, решить которую можно только приближенными или численными методами.

В связи с этим, можно сделать численную оценку, основываясь на реальной ситуации и уравнении 1 системы (9):

1пЛГ0-1п& = ЛГ01п(4тш0) + 2ЛТ0 Ыг-^^щг3.

Соответствующая оценка дает, что первый член левой части уравнения (11) и первые два члена правой части - пренебрежимо малы. В результате получим:

3fa Qo . (12)

N = ""

0 . 3 ■

4nn0r

Учитывая, что 4лг73^ и 1пп0 > lnR, из (11) имеем:

(13)

0 ПоКо

Беря в качестве функции отклика (см. часть I формула (32)) объем кластера:

Г=с^-М (14)

б0

Сравнивая (13) и (14), получим:

с п0 кТ

(15)

Формула (15) отвечает равновесному значению числа фрустронов в кластере. Сделаем оценку числа фрустонов в кластере для кристалла KCl: G°~410 кДж/моль; с~0,001; lnn0/n0~0,02; k=1,38^10-23, T=300. Тогда N0-60 атомов щелочного металла. Полученное нами значение коррелирует с числом атомов N0 в кластере при гомогенном образовании кластеров в расплавах различных металлов. В таблице 1 приведены экспериментальные данные из работы [10].

Таблица 1

Параметры кластеров при кристаллизации металлов [10]

Металл To , К aT, к Гк , нм No

iНе можете найти то, что вам нужно? Попробуйте сервис подбора литературы.

Ртуть 234 90 0,8 100

Олово 505 180 0,8 130

Висмут 544 200 0,8 30

Свинец 600 170 1,1 180

Германий 1210 295 0,9 130

119

Из таблицы 1 следует, что радиус гк кластера практически не зависит от вида атомов металла, среднее число N0 частиц в кластере имеет один порядок. Глубокие причины подобных корреляций пока еще не ясны.

Кинетика кластеризации носителей хрупкого разрушения.

Рассмотрим теперь на основе предложенной нами модели кинетику кластеризации носителей хрупкого разрушения. В качестве функции отклика возьмем деформацию р (рис. 2), тогда (см. часть I формула (32)):

кТ AT

(16)

1 - NaCl; 2 - КС1; 3 - КВг; 4 - KI.

Рисунок 2. - Кинетика накопления дефектов в ЩГК [11].

Из формулы (16) видно, что при малых деформациях зависимость р действительно описывается лингйнсй функцией от N. Этот рисунок кореллирует с рисунком 1 кривая 1.

Представим зависимость энергии Гиббса от концентрации фрустонов полиномом второй степени. Это справедливо, поскольку такая же зависимость наблюдается и для температуры. Таким образом:

G° = A + BN + CN2.

(17)

При небольших N - А > BN+CN2 и из (16) мы имеем линейную зависимость деформации от концентрации N (область упругой деформации). Когда G0 ~ В^ то р не зависит от N (область пластической деформации). При больших N энергия Гиббса ~ С№ и, соответственно, р ~ 1/№, т.е. убывают гиперболически (область разрушения). Качественная картина зависимости р от N показана на рисунке 3.

120

1Ч2 N

Рисунок 3 - Три стадии деформации твердого тела

Таким образом, полученная нами формула (16) описывает всю область деформированного состояния твердого тела, включая процесс разрушения.

Дезинтеграция упорных руд.

В теории и практики кучного выщелачивания золота существует проблема вскрытия упорных золотосодержащих руд без их переизмельчения и снижения фильтрационных свойств штабеля. Эта проблема может быть решена с использованием естественных или искусственных энергетических воздействий, позволяющих интенсифицировать вскрытие золотосодержащих руд [12].

Многочисленные исследования во многих странах показали [13], что для максимального раскрытия вкрапленных минеральных комплексов благородных металлов, помимо традиционных способов дробления и измельчения, представляется перспективным применение немеханических способов разрушения, обеспечивающих дезинтеграцию минеральных компонентов по межфазным границам за счет образования микротрещин и каналов пробоя в результате энергетических воздействий и, в особенности, в импульсном режиме- так называемых электроимпульсных технологий.

В таблице 2 приведены данные об основных технологических эффектах, областях применения и ограничениях, вторичных эффектах, энергозатратах при различных видах энергетических воздействий на минеральные комплексы и суспензии [14].

Проведенный анализ показал, что большинство из рассмотренных методов обладают одним или рядом следующих недостатков: высокие энергетические затраты и капиталовложения, избыточный нагрев обрабатываемого материала, неконтролируемый переход ионов металла в жидкую фазу вследствие интенсификации процесса выщелачивания сульфидов и некоторые другие.

Таблица 2

Нетрадиционные энергетические методы дезинтеграции минеральных комплексов

Вид воздействия; процессы (операции) переработки; технологический эффект; вид сырья.

Ограничения (побочный эффект)

Расход

электроэнергии, кВтч/т

Электрохимическая обработка

121

Процессы выщелачивания; повышение извлечения Аи, Ag на 10-25%; сульфидные руды, содержащие благородные металлы. Повышенный расход электроэнергии, торможение дезинтеграции за счет образования серы, пассивация электродных систем, необходимость сочетания с химическим воздействием для повышения электропроводности среды. 50-60 (водная среда), 20-30 (щелочная или кислая среда).

Поток ускоренных электронов

Дезинтеграция минеральных комплексов, повышение производительности цикла измельчения в 1,5-2 раза, извлечения Zn, Си, РЬ при флотации на 5-10%, извлечения Аи, Ag при цианировании на 10-25%; сульфидные, железные руды и другие. Высокие капитальные затраты; технические трудности внедрения в действующие схемы обогащения; повышенный расход электроэнергии; нагрев образца, изменение поверхностных и объемных свойств. 5-10

СВЧ-обработка

Разупрочнение минеральных комплексов, сокращение времени измельчения на 20-25%; извлечения Аи, Ag при цианировании на 10%; золотосодержащие кварц-полевошпатовые руды, пиритные флотоконцентраты, золотомышьяковые гравитационные концентраты, руды, содержащие МПГ. Сложность реализации в промышленных условиях; нагрев образца, оплавление, возможность обработки только сухих образцов; изменений поверхностных и объемных свойств минералов. 5-7

ЭЛЕКТРОИМПУЛЬСНЫЕ ТЕХНОЛОГИИ

Электроимпульсная обработка

Разрушение вследствие электрического взрыва в объеме материала, повышение степени раскрытия сростков минералов; все виды сырья. Высокие энергозатраты; ограничения на возможность обработки тонкодисперсного минерального сырья перед цианированием. Энергия в импульсе 0,5-20 кДж

Электрогидродинамическое воздействие

Наносекундный пробой воды, содержащей взвешенные минеральные частицы; извлечения Аи, Ag при цианировании на 60-70%;Золотосодержащие хвоста переработки медно-цинковых руд. Неконтролируемое изменение ионного состава жидкой фазы, невозможност обработки сухого или увлажненного (на 10-15%) материала; крупность материала должна быть не менее 90100% класса - 74 мкм 3-5

Магнитоимпульсная обработка

Образование трещин; железистые кварциты. Применим преимущественно для минералов ферромагнетиков Уменьшение суммарных энергозатрат на 3-5 кВтч/т

Мощные наносекундные электромагнитные импульсы

Дезинтеграция и вскрытие минеральных комплексов; извлечения Аи, Ag при цианировании на 10-80%; МПГ в операциях обогащения при доводке черновых концентратов на 5-6% и на 60-70% при дообогащении хвостов; сульфидные руды кварциты, продукты обогащения, содержащие благородные металлы и МПГ. Минимальный размер минеральной частицы ~ 100мкм; необходимость защитной экранизации зоны размещения генератора импульсов; влажность материала не должна превышать 30%. 3-4

Проведем теперь анализ дезинтеграции руд на основе нашей модели. Из формулы (32) части I для работы дробления (измельчения) находим: 122

А=С^=Ср_ (18)

кШ БЕв

Здесь о - поверхностное натяжение минерала, S - площадь поверхности частиц минерала, Ев - энергия носителей разрушения, которую мы будем отождествлять с энергией внешнего поля.

Из формулы (12) части II следует:

(19)

Здесь dкр - критический размер минерального зерна, начиная с которого поверхностные свойства «подавляют» объемные, и - молярный объем минерала, R - газовая постоянная, Т - температура.

Учитывая (19) формула (18) принимает вид:

С.ДТИ

Л = —-(20)

2

Из формулы (20) вытекает следующий алгоритм технологических операций при определении параметров дезинтеграции руды:

- определяем значение dкр по методике (см. ниже);

- определяем и по таблице Менделеева, исходя из минерального состава руды или по таблицам, приведенных в [15];

- величина S определяется экспериментально;

- для двух значений Ев определяем постоянную Сх;

- подставляем значение Ев из таблицы 2 или из паспортных характеристик источника внешнего поля;

- определяем оптимальное значение работы дробления (измельчения) по формуле (20).

Определение dкр возможно по одной из разработанных нами методик [16-18]. Здесь

мы даем их краткое описание.

Люминесцентный метод определения поверхностного натяжения. Теоретическое обоснование полученных ниже формул приведено нами в работе [18]. Зависимость интенсивности рентгенолюминесценции диэлектрика от размера частиц описывается формулой

= СО№Х '

(21)

где I - интенсивность рентгенолюминесценции; г - радиус частицы диэлектрика. Параметр dкр связан с поверхностным натяжением о формулой

<!=—, (22) _ * ЯТ

где У - молярный объем диэлектрика; Я - универсальная газовая постоянная;

Т - температура (К), при которой производится измерение. В координатах I ~ 1/г получается прямая, тангенс угла наклона которой определяет dкр.

123

Рисунок 4 - Зависимость интенсивности рентгенолюминесценции KCL-TI от размера зерна минерала

Пример. Способ применяли для определения поверхностного натяжения диэлектрических кристаллов KCl, с примесью ионов таллия в качестве люминесцирующего зонда. Интенсивность рентгенолюминесценции определялась стандартным фотоэлектрическим методом. Размер зерна диэлектрика определялся с помощью металлографического микроскопа типа МИМ-8. Результаты показаны на рисунке 4. В координатах

I ~ l/r экспериментальная кривая спрямляется в соответствии с (21), давая значение

d = 20 мкм. Для KCl 3 = 37,63 см3/моль и из соотношения (22) для поверхностного натяжения получено: о = 6,63-105 эрг/см2.

Способ измерения поверхностного натяжения магнитных материалов. В этом случае по измеренному тангенсу угла наклона зависимости магнитной восприимчивости магнитного материала от обратного радиуса его частиц вычисляется величина его поверхностного натяжения. Зависимость магнитной восприимчивости магнитного материала от размера частиц также описывается формулой (21) и (22).

Построенная зависимость в координатах ж ~ l/r (l/r - обратный радиус частиц, магнитного материала) получается прямая, тангенс угла наклона, который определяет d^, и по формуле (22) рассчитывается поверхностное натяжение магнитного материала (о).

Пример. Способ применяли для определения поверхностного натяжения магнетитов (Fe О ) Соколовского и Сарбайского месторождений. Удельная намагниченность измерялась с помощью вибрационного магнитометра. Размер зерна магнетита определялся с помощью металлографического микроскопа. Результаты показаны на рисунке 5. В

координатах ж ~ 1/r экспериментальная кривая спрямляется в соответствии с (21),

давая значение d = 0,36 мкм. Для магнетита 3 = 44,5 см3/моль и из соотношения (22) для поверхностного натяжения получено: о = 10,07-103 эрг/см.

124

0 0,25 0,5 d, i ei

• i aäl aöeöü Näöaaenei äi i anöi Öi ^äal ey X i aäl aöeöü Ni ei ё1 änei äi i anöi Öi ^äal ey

Рисунок 5 - Зависимость относительной магнитной восприимчивости от диаметра зерна магнетита

Таким образом, можно определять dKp и определять А по формуле (20) или определять о и определять А по формуле (18). Можно использовать и другие физические свойства минералов - удельное электрическое сопротивление, теплопроводность, о чем мы уже говорили в части II нашей работы.

Заключение.

В трех частях настоящей работы мы предложили термодинамических подход к проблемам дробления, измельчения, дезинтеграции минералов и руд. Полученные нами формулы содержат экспериментально определяемые параметры, что позволяет оптимизировать процессы рудоподготовки и обогащения.

ЛИТЕРАТУРА

1. Чантурия В.А. Современные проблемы обогащения минерального сырья в России // Горный журнал, 2005, №12. - С. 13-19.

2. Hague K.E, Microwave energy of mineral treatment processes - a brief review // Int. J. Miner. Process, 1999, №57. - P. 146-154.

3. Иванова В.С. Разрушение металлов. - М.: Металлургия, 1979. - 267 с.

4. Олемской А.И., Кацнельсон А.А. Синергетика конденсированной среды. - М.: УРСС, 2003. - 336 с.

5. Петров В.А. // ФТТ, 1983, т.25. - С. 3124-3127.

iНе можете найти то, что вам нужно? Попробуйте сервис подбора литературы.

6. Журков С.Н. // ФТТ, 1983, т.25. - С. 3119-3123.

7. Ландау Л.Д., Лифшиц ЕМ. Статистическая физика. Часть I. - М.: Наука, 1995. - 564 с.

8. Гегузин Я.Е. Диффузионная зона. М.: Наука, 1979. - 214 с.

9. Кайбышев О.А. Сверхпластичность промышленных сплавов. - М.: Металлургия, 1984. - 424 с.

10. Скрипов В.П., Коверда В.П. Гомогенное зарождение кристаллов в жидкостях и аморфных слоях. // В кн.: Проблемы кристаллографии: К столетию со дня рождения академика А.В. Шубникова. - М.: Наука, 1987. - С.232-246.

11. Аренс В.Ж. Физико-химическая геотехнология. - М.: Изд-во МГУ, 2001. - 655 с.

12. Чаннтурия В.А., Бунин И.Ж., Лунин В.Д. Неирадиционные методы дезинтеграции и вскрытии упорных золотосодержащих продуктов: теория и технологические результаты // Горный журнал, 2005, №4. - С. 68-74.

13. Бунин И.Ж. Теоретические основы воздействии наносекундных электромагнитных импульсов на процессы дезинтеграции и вскрытия минеральных комплексов и извлечения благородных металлов из руд // Автореф. дисс. доктора тех. наук. - М.: 2009. - 39 с.

125

14. Буллах А.Г., Буллах К.Г. Физико-химические свойства минералов и компонентов гидротермальных растворов. - Л.: Недра, 1978. - 167 с.

15. Юров В.М., Портнов В.С., Пузеева М.П. Способ измерения поверхностного натяжения твердых тел. Патент РК №57691, Опубл. 15.12.2008, Бюл №12.

16. Юров В.М., Портнов В.С., Пузеева М.П. Способ измерения поверхностного натяжения и плотности поверхностных состояний диэлектриков. Патент РК №58155, Опубл. 15.12.2008, Бюл №12.

17. Юров В.М., Портнов В.С., Пузеева М.П. Способ измерения поверхностного натяжения магнитных материалов. Патент РК №58158, Опубл. 15.12.2008, Бюл. №12.

18. Юров В.М. Термодинамика люминесцирующих систем // Вестник КарГУ, сер. Физика, 2005, № 3(39). - С. 13-15.

126

i Надоели баннеры? Вы всегда можете отключить рекламу.