CC BY
32
ISSN 1560-3644 ИЗВЕСТИЯ ВУЗОВ. СЕВЕРО-КАВКАЗСКИЙ РЕГИОН._ТЕХНИЧЕСКИЕ НАУКИ. 2020. № 1
ISSN 1560-3644 IZVESTIYA VUZOV. SEVERO-KAVKAZSKIYREGION. TECHNICAL SCIENCE. 2020. No 1
УДК 662.73:544.3 DOI: 10.17213/1560-3644-2020-1-68-73
ТЕРМОДИНАМИЧЕСКИЙ АНАЛИЗ РЕЖИМОВ ДВУХСТАДИЙНОЙ ГАЗИФИКАЦИИ НИЗКОСОРТНЫХ УГЛЕЙ
© 2020 г. А.Н. Салиев
Южно-Российский государственный политехнический университет(НПИ) имени М.И. Платова, Новочеркасск, Россия
THERMODYNAMIC ANALYSIS REGIMES OF TWO-STAGE GASIFICATION OF LOW-GRADE COAL
A.N. Saliev
Platov South-Russian State Polytechnic University (NPI), Novocherkassk, Russia,
Салиев Алексей Николаевич - канд. техн. наук, ст. преподаватель, кафедра «Химические технологии», Южно-Российский политехнический университет (НПИ) имени М.И. Платова, г. Новочеркасск, Россия. Е-mail: saliev.aleksei@yandex.ru
Saliev Aleksey N. - Candidate of Technical Science, Senior Lecturer, Department «Chemical Technologies», Platov South-Russian State Polytechnic University (NPI), Novocherkassk, Russia. E-mail: saliev.aleksei@yandex.ru
Проведен теоретический анализ процесса двухстадийной газификации низкосортного угля на примере Ирша-Бородинского угля марки Б2 Канско-Ачинского угольного бассейна. Первой стадией процесса является воздушная автотермическая газификация. На второй стадии процесса в продукты воздушной газификации подается вода и уголь. Методом минимизации значения свободной энергии Гиббса исследовано влияние режимов процесса двухстадийной газификации на равновесный состав продуктов. Расчет выполнен для двухфазной системы, в которой конденсированная фаза находится в равновесии с идеальным газом. В ходе анализа определены режимы процесса, обеспечивающие получение синтез-газа с отношением Н2/СО, равным 2.
Ключевые слова: двухстадийная газификация; низкосортный уголь; термодинамический расчет; синтез-газ; синтез Фишера-Тропша.
The theoretical analysis of the two-stage gasification process of the brown coal from Irsha-Borodinsky deposit of the Kansk-Achinsk Basin was carried out. The first stage of the process is air-blown autothermal gasification. The water and coal are supplied to products air-blown gasification at the second stage of the process. The studied the influence of the modes of the two-stage gasification process on the equilibrium composition of the products is by minimizing the Gibbs free energy. The calculation was carrying out for a two-phase system in which the condensed phase is in equilibrium with the ideal gas. The modes of the process that provide production synthesis gas with an H2/CO ratio of 2 are determined.
Keywords: two-stage gasification; low-grade coal; thermodynamic calculation; synthesis gas; Fischer-Tropsch synthesis.
Разведанные запасы низкосортных углей Российской Федерации составляют около 67 млрд т [1]. Данные ресурсы характеризуются высокой влажностью - до 40 %, относительно низкой теплотой сгорания - не более 14 МДж/кг [2], в связи с чем они не представляют значительного интереса в качестве энергетических источников.
Существенная удаленность основных потребителей от мест добычи углей [3] обусловливает значительные транспортные затраты. За счет высокого содержания балластных компонентов их перевозка нерентабельна. Таким образом, перечисленные факторы определяют низкую долю вовлеченности низкосортных углей в топливно-энергетический баланс страны.
ISSN 1560-3644 IZVESTIYA VUZOV. SEVERO-KAVKAZSKIYREGION.
TECHNICAL SCIENCE. 2020. No 1
С другой стороны, использование технологий глубокой переработки низкосортных углей способно обеспечить получение новых видов продуктов с добавленной стоимостью, которые могут быть использованы в различных отраслях промышленности. Перспективной технологией глубокой переработки углей является процесс газификации с получением синтез-газа, который может использоваться, например, в синтезе углеводородов по методу Фишера-Тропша [4], что отражено в «Энергетической стратегии России на период до 2035 года» [5].
К настоящему времени процесс газификации углей для получения синтетических углеводородов в промышленном масштабе реализован преимущественно в ЮАР компанией Sasol, где функционируют три завода с суммарной мощностью около 4,5 млн т углеводородов в год [6]. В Китае создана демонстрационная установка по переработке углей в синтетические углеводороды производительностью 4000 баррелей в день [7].
Синтез-газ, используемый в синтезе углеводородов методом Фишера-Тропша, должен иметь отношение Н2/СО, равным 1,5 - 2. Однако на практике, в процессе газификации, не всегда удаётся получить предпочтительный состав синтез-газа, обычно отношение Н2/СО меньше 1,5, поэтому для достижения требуемого содержания Н2 и СО используют дополнительную стадию корректировки состава газа - конверсию СО водяным паром.
Повысить отношение Н2/СО в синтез-газе, минуя стадию корректировки состава газа, можно в результате использования процесса двух-стадийной газификации. Благодаря разделению реакционного объема образуется несколько зон (стадий) с характерными системами химических реакций, что позволяет оказывать на каждую систему индивидуальное воздействие, например, вводить дополнительные окислители.
В процессе двухстадийной газификации первой стадией является практически полное сжигание угля, что позволяет достичь высоких температур процесса. На второй стадии в продукты сгорания подается вторичный окислитель и уголь, который газифицируется за счет теплоты сгорания угля на первой стадии процесса и реакционный газ обогащается продуктами пиролиза и газификации [8].
В настоящее время подобный процесс представлен разработками компаний Mitsubishi Hitachi Power Systems, Xi'an Thermal Power Research Institute, Energy Application for Gas, Liquid and Electricity [9]. Однако данные разработки
ориентированы на получение генераторного газа для выработки электроэнергии, в связи с чем его состав может не удовлетворять требованиям, предъявляемым к сырьевому газу для синтеза углеводородов методом Фишера-Тропша.
Целью настоящей работы явилось исследование процесса двухстадийной газификации низкосортного угля с использованием методов химической термодинамики и определение режимов процесса, обеспечивающих получение синтез-газа с отношением Н2/СО, равным 2.
Исследование влияния режимов процесса двухстадийной газификации на равновесный состав генераторного газа проводили с использованием пакета прикладных программ «Технолог» (разработка ООО «ТЕХНОСОФТ-Компьютерный центр») путем минимизации значения свободной энергии Гиббса рассматриваемой системы:
k
GT^= ^mtGT j ^ min, ' i=\ '
где GT, j - значение свободной энергии Гиббса
для i-компонента системы; mi - число молей i-компонента системы.
Для термодинамического моделирования процесса двухстадийной газификации выбран Ирша-Бородинский уголь марки Б2 Канско-Ачинского угольного бассейна (Ar - 11,0 %; W - 33,0 %; V - 42,2 %) [10]. Состав сухого беззольного угля представлен в табл. 1.
Таблица 1 / Table 1 Элементный состав сухого беззольного угля / The elemental composition of dry ash-free coal
Элемент Содержание, г-моль/кг Массовая доля, %*
C 60,0 71,6
H 50,0 5,0
N 0,7 1,0
O 13,9 22,1
S 0,09 0,3
Примечание: * - нормировано на 100 %.
Расчет равновесного состава продуктов процесса двухстадийной газификации выполнен для двухфазной системы реагентов, в которой конденсированная фаза находится в равновесии с идеальным газом. В такой системе компоненты газовой фазы реагируют между собой и с конденсированной фазой.
Расчет первой стадии процесса газификации
На первой стадии процесса выбрана воздушная автотермическая газификация, где окис-
ISSN 1560-3644 IZVESTIYA VUZOV. SEVERO-KAVKAZSKIYREGION. TECHNICAL SCIENCE. 2020. No 1
более чем на 50 % состоит из горючих компонентов (СО и Н2). В условиях нестехиометриче-ского количества окислителя практически весь углерод взаимодействует с кислородом воздуха до СО. При повышении значений а от 0,1 до 0,3 количество монооксида углерода в генераторном газе возрастает, что объясняется увеличением доли вступившего в реакцию углерода с кислородом воздуха, о чем свидетельствует рост значений степени газификации. Образование СО2 при данных режимах незначительно. Появление водорода в генераторном газе является следствием разложения угля в условиях недостатка окислителя. Содержание водорода с увеличением значений а от 0,1 до 0,3 остается практически неизменным, а уменьшение его объемной доли связано с разбавлением генераторного газа азотом воздуха. Несмотря на высокое содержание СО и Н2 в генераторном газе, данные режимы воздушной газификации характеризуются относительно низкими значениями температуры процесса и степенью газификации.
С увеличением значений а от 0,4 до 1,0 в генераторном газе отмечается рост содержания CO2 и H2O, а при значениях а = 1 генераторный газ практически полностью состоит из негорючих компонентов. Наблюдается закономерный рост адиабатической температуры процесса - ее максимальное значение достигается при а = 0,9. Дальнейшее повышение значения а приводит к снижению температуры, что можно объяснить как уменьшением количеств CO и H2, вступающих в реакцию с кислородом, так и разбавлением генераторного газа азотом воздуха. Режимы воздушной газификации при а = 0,4 - 1,0 характеризуются высокой температурой процесса и полным превращением угля в газообразные продукты.
Таблица 2 / Table 2
Равновесный состав продуктов первой стадии процесса газификации угля при значениях а = 0,1 - 1,0 / The equilibrium composition of the products of the first stage of the coal gasification process at а = 0,1 - 1,0
а Адиабатическая температура, °С Объемная доля в газе, % Выход газа, нм3/кг Степень газификации*, %
CO CO2 H2 N2 H2O
0,1 980 34,7 0,1 31,9 33,2 0,1 1,7 44,8
0,2 1100 34,7 0,1 21,4 43,7 0,1 2,5 67,0
0,3 1190 34,6 0,1 16,1 49,1 0,1 3,4 89,0
0,4 1395 30,7 1,6 11,4 54,3 2,0 4,1 100,0
0,5 1655 24,3 4,4 6,7 59,8 4,8 4,7 100,0
0,6 1850 18,4 7,0 3,7 64,0 6,9 5,2 100,0
0,7 2005 13,1 9,8 1,9 67,5 7,7 5,8 100,0
0,8 2110 8,3 12,6 0,9 70,4 7,8 6,4 100,0
0,9 2145 4,8 14,5 0,4 72,8 7,5 6,9 100,0
1,0 2115 2,6 15,3 0,2 74,7 7,2 7,6 100,0
Примечание: * - рассчитывалась как отношение количества прореагировавшего углерода в процессе газификации к общему содержанию углерода в угле.
лителем является кислород воздуха. Процесс горения угля можно описать основными химическими реакциями:
С + О2 ^ СО2 + 406,4 кДж/моль;
С + 0,502 ^ СО + 123,2 кДж/моль; СО + 0,502 ^ СО2 + 283,6 кДж/моль;
С + СО2 ~ 2СО - 160,9 кДж/моль. (1) Количество кислорода задавалось как а - доля стехиометрически необходимого окислителя для полного сгорания угля. Стехиометри-ческое количество кислорода можно определить, представив органическую массу угля в виде брутто-формулы, по уравнению [11]
СиН„КЮА+[О]^СО2+(«/2)Н2О+£8О2+(£/2)К2.
Тогда количество кислорода рассчитывается по формуле
[О] = 2m + п/2 + 2g -p. (2)
Подставив значение содержания элементов (табл. 1) в формулу (2), находим, что для полного окисления 1 кг сухого беззольного угля количество кислорода составляет 131,3 г-моль или 2,1 кг. С учетом массовой доли кислорода в сухом воздухе, равной 23 %, для полного окисления 1 кг сухого беззольного угля необходимо 9,1 кг воздуха.
Термодинамический анализ первой стадии процесса газификации выполнен на 1 кг сухого беззольного угля в интервале значений а=0,1-1,0 при фиксированном давлении ^ = 0,1 МПа) и температуре исходных реагентов - 25 °С. Для всех режимов газификации основными компонентами генераторного газа являлись N2, СО, СО2, Н2 и Н2О. Содержание соединений серы и азота не превышало 0,5 % по объему. Расчетные данные представлены в табл. 2.
При значениях а 0,1 - 0,3 генераторный газ
ISSN 1560-3644 IZVESTIYA VUZOV. SEVERO-KAVKAZSKIYREGION.
TECHNICAL SCIENCE. 2020. No 1
Основная задача первой стадии процесса двухстадийной газификации заключается в генерации необходимого тепла за счет горения угля для покрытия эндотермических реакций, протекающих на второй стадии процесса. Кроме этого, в условиях воздушной газификации должна достигаться максимальная степень превращения угля. Исходя из представленных расчетных данных первой стадии процесса, перечисленным выше условиям удовлетворяют режимы воздушной газификации при а = 0,4 - 1,0.
Расчет второй стадии процесса газификации
Задача данной стадии состоит в обогащении генераторного газа, полученного в процессе воздушной газификации, водородом, что достигается путём подачи в реакционную зону вторичного угля и окислителя - воды. Кроме этого, окислителями могут быть и продукты воздушной газификации первой стадии, например СО2. Таким образом, на второй стадии процесса преимущественно реализуется паровая и углекис-лотная газификация, а сам процесс проходит в аллотермическом режиме. Процесс газификации на второй стадии можно описать реакцией (1), а также следующими реакциями:
С + Н2О ~ СО + Н2 - 118,6 кДж/моль; (3) СО + Н2О ~ Н2 + СО2 + 42,4 кДж/моль; (4) С + 2Н2 ^ СН4 + 83,8 кДж/моль.
Для термодинамического расчета второй стадии процесса использовали генераторный газ, полученный на стадии воздушной газификации при значениях а = 0,4 - 1,0. Количество угля и воды задавалось в виде: т(угля)2
«(угля)! m(H2O)2 m( угля)!
■ = 0,2-1,0 ;
= 0,5 - 3,5,
где т(угля)2 и т(ЩО^ - масса угля и воды, поданных на второй стадии процесса; т(угля)1 -масса угля, поданного на первой стадии процесса.
Температура исходных реагентов составляла 25 °С. На рис. 1 представлено влияние указанных отношений на состав продуктов газификации второй стадии процесса.
Согласно расчетным данным, увеличение т(угля)2
отношения - приводит к снижению
т( угля)!
концентрации СО2 в генераторном газе, что
является следствием протекания реакции Белла-Будуара (1). Вследствие этого генераторный газ второй стадии содержит больше СО, чем его образовалось в условиях воздушной газификации первой стадии. Данная реакция интенсивно протекает в условиях высоких температур, которые могут быть достигнуты на первой стадии процесса при значениях а = 0,8 - 1,0 (табл. 2).
о
100
^
I 80
й
&60
40
20
0
100 £ 80
160 g
о
40 20 0
=й-Ч
100
1700 и
80
1600 J
S 5 60
I 1500 ¡j S 40
и
1400 S fei ° 20
к
1300 ^ 0
* COj
—и,
2000
I
1800 §■ S Ü
1600 I
0,2 0,4 0,6 0,8 1,0 т(\1 а [|, >2 т(\1 ап,л
а
1,0 1,5 2,0
т(\ I/ j !1 т(\1 ■::■ ГF,)I б
-с-со 1 со,. -'-К, ■ >i « т
100
1500 о
! 80
I f 60
1400 1300 S
я *
1200 ¡5 40 1100 g 20 1000
0,2 0,4 0,6 0,8 1,0
--со
-i-QO, -n-Hj
1200 <
0,5
1,0 1,5 2,0
i7i(H20)2/»i(yrOm)l
100
¡080
t 60 о
° 40 20 0
100
1200 ^
1100 £ 80
§ 1000 1 S' 60 Й
900 S 1 Содерж; 24 0 О
800 § < 700 0
0,2 0,4 0,6 0,8 1,0 m(\i o [i, >2 m(\i ü ii. i д
. -
0,5
1,0
- -U
1000 S
1,5 2,0 m(\ jm(\i ü ii. i
е
j-, it") - m( Угля)2 m(H 2 О)2 Рис. 1. Влияние отношении - и - на
m( угля) m( угля)
равновесный состав генераторного газа второИ стадии процесса газификации при значениях а: 1,0 (а, б); 0,8 (в, г);
m(coal)2
0,6 (д, е) / Fig. 1. The relations influence -and
m(coal)j
m(H О)
- on the equilibrium composition of the generator gas
m(coal)j
of the second stage of the gasification process at а values:
1,0 (а, б); 0,8 (в, г); 0,6 (д, e)
При меньших температурах первой стадии процесса (а = 0,4 - 0,6) скорость реакции Белла-Будуара снижается, вследствие чего образование СО происходит в меньшей степени. Увеличение концентрации водорода в генераторном газе связано с процессом разложения подаваемого угля.
1400
0,5
в
г
800
ISSN 1560-3644 IZVESTIYA VUZOV. SEVERO-KAVKAZSKIYREGION.
TECHNICAL SCIENCE. 2020. No 1
Использование воды в качестве окислителя на второй стадии процесса приводит к образованию Н2 и СО по реакции (3), которая интенсивно протекает при высоких температурах, т.е. благоприятными условиями для нее являются режимы воздушной газификации первой стадии со значениями а = 0,8 - 1,0. Увеличение отношения т(Н 2 О)2
- закономерно приводит к росту кон-
т( угля)!
центрации водорода в генераторном газе. Однако при этом отмечается уменьшение содержания СО, что является следствием протекания реакции (4), скорость которой увеличивается со снижением температуры. При режимах первой стадии процесса для а = 0,4 - 0,6 температура второй стадии снижается - создаются благоприятные условия для протекания реакции (4), вследствие чего содержание водорода в генераторном газе повышается.
Выполненные расчеты показали, что основными реакциями газификации второй стадии процесса являются: реакция Белла-Будуара (1), паровая конверсия углерода (3) и СО (4). Первые две реакции интенсивно протекают в условиях высоких температур, которые на стадии воздушной газификации достигаются при значениях а = 0,8 - 1,0. Уменьшение значений а до 0,4 - 0,6, а также увеличение расхода угля и воды приводит к снижению температуры процесса
второй стадии за счет протекания реакций (1) и (3), что ускоряет реакцию конверсии СО (9).
„ т(угля)2
За счет варьирования значений -
т( угля)!
т(Н2 О)2
и - на второй стадии процесса отноше-
т( угля)!
ние Н2/СО, равное 2, в генераторном газе может быть достигнуто во всем изучаемом интервале значений а на первой стадии газификации (табл. 3).
Режимы обеих стадий газификации оказывают влияние не только на отношение СО и Н2, но и на их содержание в генераторном газе. Увеличение расхода угля и воды на второй стадии процесса газификации приводит к росту содержания данных компонентов. Однако наибольшее влияние на содержание СО и Н2 оказывает режим первой стадии процесса - уменьшение значений а приводит к росту их концентраций. Представленные режимы двухстадийной газификации характеризуются относительно низким содержанием СО и Н2 в генераторном газе - не более 42 %. Остальными компонентами являются СО2 и N2, концентрации которых изменяются в интервалах 15 - 18 и 40 - 74 %.
Проведенный теоретический анализ позволил определить влияние основных технологических режимов каждой стадии процесса газификации на состав генераторного газа.
Таблица 3 / Table 3
Режимы второй стадии процесса газификации, обеспечивающие достижение отношения Н2/СО, равного 2, в генераторном газе* / Modes of the second stage of the gasification process, ensuring the achievement of the ratio
of H2/CO equal to 2 in the generator gas
m(угля)2 m(H2Ü) Адиабатическая температура, °С Состав сухого газа, % Выход сухого газа, нм3/кг
m( угля)х m( угля)2 CO CO2 H2 СН4 N2
а = 1
0,2 3,6 1010 2,5 18,6 5,0 0,0 73,8 7,6
0,4 3,6 955 4,6 18,0 9,4 0,0 67,9 8,2
0,6 3,6 920 6,6 17,4 12,9 0,0 63,0 8,9
0,8 3,5 870 8,1 17,1 16,2 0,0 58,7 9,5
1,0 3,5 820 9,3 16,8 19,1 0,0 54,8 10,2
а = 0,8
0,2 2,9 925 5,5 17,7 11,3 0,0 65,5 6,8
0,4 2,8 885 7,7 17,2 15,4 0,0 59,7 7,4
0,6 2,8 820 9,3 16,8 19,1 0,0 54,8 8,1
0,8 2,7 780 11,2 16,2 21,8 0,0 50,8 8,8
1,0 2,7 730 12,6 15,9 24,4 0,0 47,1 9,5
а = 0,6
0,2 2,1 825 9,3 16,8 19,0 0,0 54,9 6,1
0,4 2,0 770 11,6 15,9 22,5 0,1 49,8 6,7
0,6 2,0 700 12,9 15,6 25,7 0,2 45,4 7,4
а = 0,4
0,2 1,4 650 13,2 15,7 28,1 0,6 42,4 5,3
0,4 1,4 620 14,3 16,2 29,1 1,2 39,2 5,7
Примечание: * - представлены режимы, при которых достигается полное превращение угля в газообразные продукты.
ISSN 1560-3644 IZVESTIYA VUZOV. SEVERO-KAVKAZSKIYREGION.
Показано, что использование процесса двухстадийной газификации для переработки низкосортного угля позволяет получить синтез-газ с требуемым отношением Н2/СО для синтеза углеводородов методом Фишера-Тропша. Полученный генераторный газ характеризуется относительно низким суммарным содержанием СО и Н2, повысить которое можно за счет удаления углекислого газа на стадии очистки генераторного газа и использования в качестве окислителя на первой стадии процесса газификации воздуха, обогащённого кислородом.
Литература
1. Лурий В.Г., Панкратов А.Н. Экологически безопасная подготовка и переработка низкосортных углей и отходов углеобогащения в горючий газ, тепло и электроэнергию // Уголь. 2013. № 11. С. 36 - 38.
2. Использование низкосортных бурых углей в малой энергетике. URL: http://masters.donntu.org/2008/fema/krasilov/ library/isp.html (дата обращения 09.10.2019)
3. Логвинов М.И., Гордеев И.В., Микерова В.Н., Староко-жева Г.И. Угольная сырьевая база - богатство России // Разведка и охрана недр. 2016. № 9. С. 74 - 80.
4. Ильин В.Б., Нарочный Г.Б., Яковенко Р.Е., Зубенко А.Ф., Савостьянов А.А. Переработка углей и природных органических веществ в синтетические углеводороды. Ч. 7.
TECHNICAL SCIENCE. 2020. No 1
Получение углеводородов моторных фракций из древесины сосновых пород // Изв. вузов. Сев.-Кавк. регион. Техн. науки. 2019. № 1. С. 88 - 93. D0I:10.17213/0321-2653-2019-1-88-93.
5. Энергетическая стратегия России на период до 2035 года. URL: http ://www. energystrategy. ru/ ab_ins/ source/ES-2035_09_2015.pdf (дата обращения 13.11.2019)
6. Малолетнее А.С., Гюльмалиев А.М., Рябов Д.Ю., Баранов А.Н., Мазнева О.А. Термодинамический анализ газификации угля Даурского месторождения // Химия твердого топлива. 2013. № 1. С. 35 - 39.
7. Xu J., Yang Y., Li Y.-W. Recent development in converting coal
to clean fuels in China // Fuel. 2014. Vol. 152. P. 122 -130.
8. Донской И.Г., Свищев Д.А., Шаманский В.А., Козлов А.Н.
Математическое моделирование процесса ступенчатой пылеугольной газификации // Науч. вестн. НГТУ. 2015. Т. 58, № 1. С. 231 - 245.
9. Рыжков А.Ф., Богатова Т.Ф., Линянь Ц., Осипов П.В. Развитие поточных газификационных технологий в Азиатско-Тихоокеанском регионе (обзор) // Теплоэнергетика. 2016. № 11. С. 40 - 50.
10. Шпирт М.Я., Скачкова Е.С. Перспективы использования газификации низкосортных углей, органоминераль-ных отходов добычи и обогащения каменных углей // Горный информационно-аналитический бюллетень. 2014. №1. С. 295 - 303.
11. Гюльмалиев А.М., Султангузин И.А., Федюхин А.В., Степанова Т.А. Термодинамический анализ характеристик генераторного газа при газификации Подмосковного бурого угля // Химия твердого топлива. 2014. № 3. С. 21 - 26.
References
1. Lurij V.G., Pankratov A.N. Ekologicheski bezopasnaya podgotovka i pererabotka nizkosortnyh uglej i othodov ugleobogash-cheniya v goryuchij gaz, teplo i elektroenergiyu [Environmentally friendly preparation and processing of low-grade coals and coal processing wastes into combustible gas, heat and electricity]. Ugol', 2013, no. 11, pp. 36 - 38. (In Russ.)
2. Ispol'zovanie nizkosortnyh buryh uglej v maloj energetike [The use of low-grade brown coal in low energy]. Available at: http://masters.donntu.org/2008/fema/krasilov/library/isp.html (accessed 09.10.2019).
3. Logvinov M.I., Gordeev I.V., Mikerova V.N., Starokozheva G.I. Ugol'naya syr'evaya baza - bogatstvo Rossii России [The coal resource base - the wealth of Russia]. Razvedka i ohrana nedr, 2016, no. 9, pp. 74 - 80. (In Russ.)
4. Il'in V.B., Narochnyj G.B., Yakovenko R.E., Zubenko A.F., Savost'yanov A.A. Pererabotka uglej i prirodnyh organicheskih vesh-chestv v sinteticheskie uglevodorody. CHast' 7. Poluchenie uglevodorodov motornyh frakcij iz drevesiny sosnovyh porod [Processing of coals and natural organic substances in synthetic hydrocarbons. Part 7. Preparation of hydrocarbons of motor fractions from wood pine species]. Izv. vuzov. Sev.-Kavk. region. Tekhn. nauki, 2019, no. 1, pp. 88 - 93. (In Russ.)
5. Energeticheskoj strategii Rossii na period do 2035 goda [Russia's energy strategy for the period until 2035]. Available at: http://www.energystrategy.ru/ab_ins/source/ES-2035_09_2015.pdf (accessed 13.11.2019)
6. Maloletnev A.S., Gyul'maliev A.M., Ryabov D.Yu., Baranov A.N., Mazneva O.A. Termodinamicheskij analiz gazifikacii uglya Daurskogo mestorozhdeniya [Thermodynamic analysis of the gasification of coal from the Daurskoe deposit]. Himiya tverdogo topliva, 2013, no. 1, pp. 35-39. (In Russ.)
7. Xu J., Yang Y., Li Y.-W. Recent development in converting coal to clean fuels in China // Fuel. 2014. Vol. 152. P. 122 - 130.
8. Donskoj I.G., Svishchev D.A., Shamanskij V.A., Kozlov A.N. Matematicheskoe modelirovanie processa stupenchatoj pyleugol'noj gazifikacii [Mathematical modelling of the staged pulverized coal gasification process]. Nauchnyj vestnik NGTU, 2015, Vol. 58, no.1, pp. 231-245. (In Russ.)
9. Ryzhkov A.F., Bogatova T.F., Linyan' C., Osipov P.V. Razvitie potochnyh gazifikacionnyh tekhnologij v Aziatsko-Tihookeanskom regione (obzor) [Development of entrained-flow gasification technologies in the Asia-Pacific region (review)]. Teploenergetika, 2016, no. 11, pp. 40 - 50. (In Russ.)
10. Shpirt M.Y., Skachkova E.S. Perspektivy ispol'zovaniya gazifikacii nizkosortnyh uglej, organomineral'nyh othodov dobychi i obogashcheniya kamennyh uglej углей [The prospects of using low-grade coal and organic-mineral tailings of black coal mining and beneficating gasification]. Gornyj informacionno-analiticheskij byulleten', 2014, no. 1, pp. 295 - 303. (In Russ.)
11. Gyul'maliev A.M., Sultanguzin I.A., Fedyuhin A.V., Stepanova T.A. Termodinamicheskij analiz harakteristik generatornogo gaza pri gazifikacii Podmoskovnogo burogo uglya [Thermodynamic analysis of the characteristics of producer gas upon the gasification of Moscow brown coal]. Himiya tverdogo topliva. 2014, no. 3, pp. 21 - 26. (In Russ.)
Поступила в редакцию /Receive 26 декабря 2019 г. /December 26, 2019
