CC BY
70
УДК 536.24
ТЕПЛООТДАЧА И СОПРОТИВЛЕНИЕ ВЫСОКОПОРИСТОГО МАТЕРИАЛА
© 2012 Ю.А. Кирсанов1, Р.А. Назипов1, Е.И. Иванова1, С.Ю. Жукова2
1 Исследовательский центр проблем энергетики КазНЦ РАН 2 Научный центр порошкового материаловедения ГОУВПО «Пермский национальный исследовательский политехнический университет»
Поступила в редакцию 29.05.2012
Даются уточненные математическая модель структуры высокопористого ячеистого ма-териала (ВПЯМ) и модели теплофизических свойств каркаса и теплоносителя в ВПЯМ. Про-изведена обработка результатов экспериментальных исследований гидродинамического со-противления и внутренней теплоотдачи в ВПЯМ. Полученные результаты обобщены крите-риальными уравнениями, которые учитывают влияние как числа Рейнольдса, так и относи-тельных параметров, характеризующих индивидуальные особенности пористой структуры пористого материала. Ключевые слова: Пористое тело, каркас, геометрия, модель, теплофизические свойст-ва, теплоотдача, гидродинамическое сопротивление.
ВВЕДЕНИЕ
Пористые материалы хорошо зарекомендовали себя в системах охлаждения теплонапря-женных узлов ракетных и газотурбинных двигателей, лазеров, атомных реакторов [1-3]. В системах, где существуют жесткие ограничения на гидравлические потери теплоносителей, как например в рекуперативных теплообменниках, более целесообразным является применение высокопористых ячеистых материалов (ВПЯМ), технология изготовления которых разработана в Научном центре порошкового материаловедения ПНИПУ (г. Пермь) [4, 5].
Теоретической базой применения ВПЯМ в теплообменных аппаратах служат:
- математическая модель геометрической структуры ВПЯМ (геометрическая модель);
- математические выражения для эффективных теплофизических свойств каркаса и теплоносителя в пористом материале (теплофизичес-кая модель);
- математическое описание температурных полей в каркасе и потоке теплоносителя (модель тепловых процессов);
- данные о теплогидродинамических характеристиках пористого материала.
Геометрическая и теплофизическая модели ВПЯМ предложены в работе [6]. Модель тепло-
Кирсанов Юрий Анатольевич, доктор технических наук, доцент, ведущий научный сотрудник. E-mail: kirsanov-yury@mail.ru
Назипов Рустем Альбертович, кандидат технических
наук, научный сотрудник. E-mail: nazi-pov_r@yahoo.com
Иванова Екатерина Ивановна, аспирант.
E-mail: katerina_pt_3_04@bk.ru
Жукова Светлана Юрьевна, техник.
E-mail: zvetik 22@mail.ru
вых процессов в пористом цилиндре, охлаждаемом однофазным теплоносителем при неизменной по длине цилиндра температуре образующей поверхности рассмотрена в работе [7], а при изменяющейся в продольном направлении температуре образующей поверхности - в работе [8]. Методика исследования теплогидродинамичес-ких характеристик пористых материалов описана в работе [7].
Тщательный анализ геометрической модели структуры ВПЯМ [6] выявил неточность в принятых допущениях, негативно отразившуюся на теплофизической модели и определении температурных полей в каркасе и потоке теплоносителя. Целью данной работы является устранение указанной неточности и экспериментальное получение теплогидродинамических характеристик ВПЯМ.
ГЕОМЕТРИЧЕСКАЯ МОДЕЛЬ ВПЯМ
Основным структурным элементом ВПЯМ является ячейка, представляющая собой по форме вытянутый эллипсоид вращения. Укладка ячеек близка к плотной упаковке шаров с 12 соседними ячейками, т.е. каждая пора в среднем имеет 12 отверстий (рис. 1,а) [9].
Геометрическая модель ВПЯМ построена при следующих допущениях [6]:
- пористая структура однородна по всему объему;
- все поры сквозные, то есть глухих (непроходных) пор в пористом материале нет;
- пористая ячейка представляет собой комбинацию сферических пор диаметром dсф и соединительных каналов диаметром dк ;
- центры 4-х ближайших сферических пор
Рис. 1. Структура ВПЯМ: а) - ячейка ВПЯМ; б) - внешний вид икосаэдра; б) - тетраэдрическая модель; 1 - сферическая пора; 2 - соединительный канал; в) - проволочная модель
Рис. 2. Икосаэдр
Рис. 3. Многогранник из 5 тетраэдров
Рис. 4. Геометрия пор
располагаются в вершинах тетраэдра на одинаковом расстоянии I друг от друга, а радиальные ребра тетраэдра являются осевыми линиями соединительных каналов (рис. 1,б);
- 20 тетраэдров с общей центральной сферической порой образуют многогранник, имеющий 12 внешних вершин, каждая из которых является центром сферической поры.
Согласно этой модели, называемой тетраэд-рической, центральная пора сообщается 12 каналами (отверстиями) с ближайшими 12-ю соседними порами, что соответствует реальной ячейке, показанной на рис. 1,а. Тетраэдрическая модель ВПЯМ позволила при заданных значениях диаметров сферы dсф и канала ёк получить формулы для таких характеристик пористости, как объемная пористость £ у, эквивалентный гидравлический диаметр пористости dэ, удельная поверхность /ск и эквивалентная толщина скелета 8ск (рис. 1,в), удельная площадь поперечного сечения каркаса £ск и др.
Полученные в работе [6] формулы для характеристик пористости являются приближенными. Неточность заключается в том, что многогранник из 20-ти тетраэдров имеет объем, меньший, чем икосаэдр (рис. 2), у которого радиус описанной сферы совпадает с длиной ребра тетраэдра I. Причиной тому является то обстоятельство, что икосаэдр представляет собой комбинацию не из тетраэдров, а из многогранников, образованных из 20 пирамид, основанием каждой из которых
является равносторонний треугольник со стороной a (рис. 2), а боковые или радиальные ребра, сходящиеся в центре икосаэдра, имеют длину [10]
l = aj2(5 + V5)/ « 0,951 • a .
Угол между боковыми гранями пирамид в икосаэдре равен g = 2p/5 = 72°. У тетраэдра угол между боковыми гранями составляет уtet = 69о5'41", то есть уtet < у , и поэтому при сложении 5 тетраэдров между гранями остается зазор Ду (рис. 3). Другими словами, в ранее рассмотренной тетраэдрической модели [6] занижен относительный объем каркаса в ВПЯМ.
Для уточнения формул, определяющих характеристики пористости ВПЯМ, рассматривается икосаэдр1, состоящий из 20 одинаковых пирамид, основанием каждого из которых является равносторонний треугольник со стороной a, а боковые или радиальные ребра имеют длину l. Вершины пирамид находятся в центре центральной сферической поры.
В икосаэдре выделяется контрольный элемент в виде третьей части пирамиды с одним радиальным ребром длиной 1/2 . Контрольный элемент включает в себя 1/60 часть центральной поры за вычетом сектора у = 2я/ 5 сферическо-
го сегмента2 высотой
h = d
сф
К - d2)/2
1 Рассматриваемую далее геометрическую модель ВПЯМ условно назовем икосаэдрической.
2 В тетраэдрической модели [6] указанный сектор сферического сегмента ошибочно прибавлен, а не вычтен из объема поры.
(рис. 4), опирающегося на канал диаметром , и такого же сектора соединительного канала диаметром и длиной (/ - Юсф У2 + И .
Объем икосаэдра с ребром основания а составляет [10]
V =
_ 5(3 + У5) 3 = 40(3 + ^5 = I2 а = 372(5+75)3
/3 « 2,536-/3
Объем контрольного элемента составляет 1/60 часть объема икосаэдра с длиной радиального ребра // 2:
V =
3 + л/5
36л/2 (5 + 75 )
1/2
/3
5,284 -10-3 /3
что, примерно, в 1,076 раз превышает объем контрольного элемента тетраэдрической модели, рассмотренной в [6].
Объем пор, заключенных в контрольном элементе:
V = 1*3ф+1
пор 60 6 5
где
т ь-+и1 -т
=тсф цккЫ
360 1 '
,/,И) = 1+1+2И)- 12И2(э-2И) = -9/+9/-5;
dк = dсф; / = ^сф; И = ИМсф. Поверхность пор, заключенных в конт-
рольном элементе:
£пор =
= ^сф
1
+ -
60 5
/ - d
яЛкI-— + И |-^сфИ
= ^ р2 (( к,/ 60 2
где (dк, /) = 1 + 6dк (/-1 + 2И)- 12И .3
Объемная пористость представляет собой отношение объема пор ^ор к объему контрольного элемента :
£У = ^ор/Vк,л = ¿1 Fl ((к,/, И)3 , (1)
где
¿1 =
Лл/2 (5 + 10(3 + 75)) « 1,652
Эквивалентный гидравлический диаметр пористости dэ определяется как отношение учетверенного объема пор к их поверхности:
=4 ^=2_4Ш dсф
Э 5„ор 3 ^ ((к,/) СФ .
(2)
пор " '21
Значения dэ по формуле (2) меньше аналогичных значений по тетраэдрической модели [6]
3 В тетраэдрической модели [6] функция (<3 к, /) занижена из-за сокращения длины соединительного канала на высоту сферического сегмента Н .
из-за расхождений функций ^(юк,/) и ^ ш к,/). Расхождения составляют, примерно, 32 % при еу = 0,8 и 27 % при еу = 0,966.
Удельная поверхность пористой структуры равна отношению площади поверхности пор, заключенных в контрольном элементе, к объему этого элемента:
/) -3 '
/с, = ** = ^^¡Г ^)- ,(3)
Кс.эл 5йсф (3 + ->/5/
что, примерно, в 1,86 раз больше значения этой величины по тетраэдрической модели [6].
Путем замены скелета эквивалентным ему по объему Vск = (1 - еу ))кэл и площади поверхности £пор проволочным каркасом (рис. 1,в) получается формула для эквивалентного диаметра скелета:
=
V = (+4 М^»0,10з61-еу_кф/3.
(4)
Sпор 3тъ12 (Т^2~Ё(1
Относительная площадь поперечного сечения скелета еск есть отношение площади поперечного сечения проволочного каркаса (рис. 1,в), заключенного в кубе единичного объема, к площади одной из граней этого куба, то есть к 1 м2. Длина проволочного каркаса, заключенного в единичном кубе, составляет
/пр = /ск/ Ыск ), м/м3. На одно измерение (координату) приходится 1/3 часть этой длины и поэтому количество проволок единичной длины, приходящееся на одно измерение, равно
^пр = /пр/3 = /ск/(3тЮск ), 1/м2. Площадь поперечного сечения Мпр проволок равна относительной доле поперечного сечения каркаса
ес
/ск ^ск _ /ск
3ъЛк 4
12
После подстановки сюда формул (3) и (4) получается формула для еск при условии, что каркас не жесткий, то есть гибкий, так как он не содержит узлов, поскольку "проволоки" разных измерений не пересекаются друг с другом:
ее = 4 (1 -еу )/( + - (1 -еу ))4,866. (5)
В случае каркаса с жесткой структурой, образованной пересекающимися друг с другом проволоками разных измерений, в местах пересечения проволок будут расположены узлы, количество которых равняется общему количеству проволок единичной длины. Суммарная длина, а отсюда - и количество проволок в единичном кубе Мпр в этом случае возрастет по сравнению
с предыдущим случаем в з/(з - 2dск) раза из-за
того, что на образование одного узла придется длина, равная 1 /3 диаметра скелета dск одного измерения, а 2/3 длины узла покроются за счет длины проволок двух других измерений. В результате формула для относительной площади поперечного сечения жесткого скелета принима-
ет вид: s
ск
12
1 -s v
(5f3 ^ ск
1 -s 0,616- 1 Sv
3 - 2d с
Уточнение относительного объема каркаса икосаэдрической моделью ВПЯМ привело к тому, что при фиксированных величинах еу и
dсф значения dэ сократились, а диаметр перемычек d ск и удельная поверхность /ск увеличились; значения £ск благодаря росту d ск несколько возросли при малых значениях еу и остались теми же при больших значениях еу .
МЕТОДИКА ОЦЕНКИ ГЕОМЕТРИЧЕСКИХ ХАРАКТЕРИСТИК ВПЯМ
Формулы (1)-(6) включают в себя (помимо
Ь, которая выражается через dк ) 7 величин: еу,
1, dк , dэ, dск, /ск и еск , две из которых должны быть заданными, т.е. независимыми. На практике независимыми могут быть объемная пористость е у, диаметр пор dсф и межцентровое расстояние 1. _
При фиксированном значении 1 величина
d к определяется из уравнения, получаемого из формулы (1):
6x3 - 9lx2 + 9l - 5 - b2 = 0,
(7)
=V1
где х = ^ 1 - ^ ; Ь2 =е у 13/Ь1 .
Уравнение (7) может иметь от одного до трех вещественных корней. Из них физический смысл имеет тот, который удовлетворяет условиям:
0 < dк, dэ < 1; /ск > 0. _ (8)
Найденная таким образом величина dк вместе
с известными значениями е у и 1 позволяет по формулам (2)-(4), (6) вычислить dэ , dск , /ск и еск .
Выполнение условий (8), как и возможность определения остальных параметров пористости, во многом зависит от точности измерения независимых параметров. При правильной геометрической форме пористого образца (цилиндра, призмы) наиболее точно определяется величина е у. При тщательных измерениях массы и размеров образца погрешность измерения еу не превосходит долей процента. Величина dсф вычисляется как среднестатистическое значение измеренных диаметров пор на поверхности образца. При dсф ~ 10-3 м погрешность измерения этой величины не превышает нескольких процентов. Наименьшей точностью измерения характеризуется величина 1, так как положение центров пор приходится оценивать "на глазок".
Для оценки диапазона возможных значений
1 по уравнению (7) были вычислены ее минимальные и максимальные значения (нижняя и верхняя границы) при разных значениях объемной пористости в диапазоне 0,78 < е у < 0,98. Вычисленные значения затем были аппроксимированы функциями:
lmin = 1,9216 -1,0946 • sv + 0,3554 • s2 ; l max = 3,1721 - 2,5882 •s v + 0,8705 •sV .
В табл. 1 представлены граничные значения наиболее важных для расчета теплового состояния геометрических характеристик ВПЯМ, рассчитанные при
lниж = 0,99 • lmin + 0,01 • l max
и lверх = 0,01 • lmin + 0,99 • l max
Из табл. 1 видно, что границы изменения характеристик практически смыкаются при s v = 0,80, а при sv ^ 1 разность между верхней и нижней границами возрастает. Наибольшая разность наблюдается yd э и /ск d^ , достигая, примерно, + 2,5% от середины диапазона при s v = 0,98. Отклонение dCK при s v = 0,98 от его среднего значения составляет приблизительно
Таблица 1. Диапазоны изменения характеристик пористости ВПЯМ
s V l ниж l верх d э при /ск пРи d ск при s ск пРи
l ниж l верх l ниж l верх l ниж l верх l ниж l верх
0,80 1,2772 1,6548 0,6172 0,6175 5,1846 5,1824 0,1543 0,1544 0,0458 0,0458
0,86 1,2465 1,5866 0,6222 0,6324 5,5289 5,4395 0,1013 0,1030 0,0309 0,0309
0,92 1,2184 1,5246 0,6275 0,6481 5,8645 5,6780 0,0546 0,0564 0,0171 0,0171
0,98 1,193 1,4688 0,6315 0,6648 6,2074 5,8964 0,0129 0,0136 0,0041 0,0041
+ 1,5%; на £ск величина / практически не оказывает влияния.
Сравнительно небольшие диапазоны изменений наиболее важных геометрических характеристик пористости ВПЯМ дают возможность использовать их значения, соответствующие средней ве-личине_относительного межцентрового расстояния /ср = (/ш;п + /тах у2 , аппроксимированные со средним квадратическим отклонением а:
^э.ср = 0,3573+ 0,2923-£у, а = 2,3 -10-4; (оф )ср = 2,402+ 3,772-£у, а = 8-10—3; (д)
й ск.ср = 0,7481- 0,7527-£у, а = 1,8-10"3
Значения £ск рассчитываются по формуле (6).
ТЕПЛОФИЗИЧЕСКИЕ СВОЙСТВА ВПЯМ
Для расчета режимов теплопереноса в пористых структурах необходимы данные о геометрических и теплофизических свойствах этих структур. К теплофизическим свойствам относятся теплопроводность, плотность и теплоемкость пористой структуры и фильтрующегося сквозь нее теплоносителя.
Существуют различные подходы к оценке теплофизических свойств пористых материалов. В работах [11, 12] свойства каркаса (скелета) материала оцениваются совместно со средой, заполняющей поры. Такой подход оправдан тогда, когда заполняющая поры среда неподвижна и процесс переноса теплоты сводится только к теплопроводности материала, например, при оценке его теплоизолирующей способности. В случаях, когда через пористый материал течет теплоноситель, приходится учитывать его теплообмен с поверхностью пор в самом пористом материале, и тогда необходимы сведения о свойствах отдельных участников процесса переноса теплоты - каркаса и теплоносителя.
Плотность и объемная теплоемкость каркаса являются линейными функциями объемной пористости [11, 12]:
А с
1 - £,
(11)
Р ск = 1 -£
(РС )ск =
1 — £,
(10)
где Xск = Xск/Xмат ; Xск - эффективная теплопроводность каркаса, Вт/(м2К); X мат - теплопроводность материала каркаса, Вт/(м2К).
Для канальной пористости рекомендуется соотношение [3, 13]
X ск = (1 — £ V )/(1 + £ V). (12)
Для спеченных зернистых, волокнистых и сетчатых материалов, трубчатых структур наряду с соотношением (12) применяют формулу [3, 12]
Xск =(1 — £V /(1 + £V )2 . (13)
Для ВПЯМ В.Н. Анциферов и сотр. [13] предложили зависимость
X ск = (1 — £ V )5. (14)
В работе [6], исходя из физических соображений, предложено относительную эффективную теплопроводность каркаса принять пропорциональной относительной площади поперечного сечения каркаса, то есть Xск = £ск. Тогда согласно формулам (5) и (6) выражения для относительной эффективной теплопроводности каркаса ВПЯМ с гибкой и жесткой структурами:
X ск =(1 — £ у )4,866, (15)
— 1 — £ „ X ск = 0,616- ¥
3 — 2й с
(16)
Зависимости эффективной теплопроводности каркаса от объемной пористости по выражениям (11)-(16) с подстановкой в формулу (16) йск.ср из (9) показаны на рис. 5. Из рис. 5 видно, что в диапазоне £у > 0,8 значения относительной эффективной теплопроводности каркаса ВПЯМ, вычисленные по формулам (14), (15) и (16) практически совпадают друг с другом. Близ-
где Рск =Рск/Рмат ; рск - эффективная плотность каркаса, кг/м3; р мат - теплопроводность материала каркаса, кг/м3; рс - объемная теплоемкость, Дж/(м3К); с - удельная теплоемкость, ДжДкг-К).
По теплопроводности наибольшее число данных в литературе относится к низкопористым структурам. Так, относительную эффективную теплопроводность каркаса в случае щелевой и щеточной структур предлагается оценивать по формуле [3]
0,8 0,9 8У
Рис. 5. Относительная эффективная теплопроводность каркаса по формулам: 1 - (11); 2 - (12); 3 - (13); 4 - (14); 5 - (15); 6 - тетраэдрическая модель [6]; 7 - (16)
V
ки к ним и значения Xск , получаемые по формуле (13), чего нельзя сказать о значениях X ск по формулам (11) и (12). Значения Xск по тетраэд-рической модели, рассмотренной в работе [6], при 8у = 0,8 превышают значения, получаемые по формуле (16), примерно на 80 %.
Относительные эффективные теплофизи-ческие свойства теплоносителя в пористом материале исходя из физических представлений логично определять по формулам:
(РС )е
=8
Р £эф =
X£эф = 1 - 8с
л; эф
(17)
- свойства теп-
С аэ =
2Ар ёэ
Рг Ж К
где Ар - разность давлений теплоносителя до и после пористого тела, Па; ж = ж0 /(1 - 8ск ) -скорость фильтрации теплоносителя сквозь по-
ристое тело, м/с; жг0 - средняя скорость теплоносителя в канале без пористого тела, м/с; Vг -кинематическая вязкость теплоносителя, м2/с; /т - длина пористого тела, м.
Результаты расчетов С аэ для исследованных образцов показаны на рис. 6,а.
Обобщение результатов обычно производят с помощью модифицированного уравнения Дарси
ёр dz
а г л ж + р г Р г ж
(19)
С й э = Аг + Яг/ Яе
г_Де Рг,эф = Р£эф/Рг ; (РС)г,эф = (РС)г,эф/(РС)г ;
эф = хг, эф/хг ; Рг, (рс и хг
лоносителя вне пористого материала.
РЕЗУЛЬТАТЫ ИССЛЕДОВАНИЯ СОПРОТИВЛЕНИЯ ВПЯМ
Методика исследования гидродинамического сопротивления и внутренней теплоотдачи пористого цилиндра диаметром Дц и длиной /т описана в работе [7]. Геометрические характеристики исследованных 11 цилиндрических образцов ВПЯМ диаметром Дц и длиной /т рассчитаны по формулам (9) и (6) и представлены в табл. 2.
Коэффициент сопротивления пористых тел рассчитан по формуле
(18) агё(
или линейным уравнением регрессии
+ Вг/Яе^ . (20)
Здесь аг и рг - вязкостный и инерционный коэффициенты сопротивления пористого материала; =РгVг - динамическая вязкость теплоносителя, Па.с; Аг и Вг - коэффициенты регрессии; Яеаэ = Жd^Vг - число Рейнольдса.
Между коэффициентами а г и р г, с одной стороны, и Аг и Вг, с другой, существует связь:
Аг = 2ёэ р г, Вг = 2ёг2 а г. (21)
Путем аппроксимации точек, показанных на рис. 6,а, уравнением (20) для каждого образца были найдены коэффициенты Аг и Вг, а по формулам (21) затем рассчитаны коэффициенты аг и р г, значения которых даны в табл. 3. Аппроксимация полученных значений аг и рг методом Гаусса, показанная на рис. 6,б и рис. 6,в, позволила получить следующие критериальные уравнения:
1-7,9,
г сф
с 8
75,6
(1 -8V )-5,0 ё^ (/ёсф )5,6 , (22)
Р г ёсф = Ср8 V31,7 (1 -8 V )-0,99 ё 6ф7 (ёсф )6,9 ,(23) где Са = 5,82-10-17, Ср = 2,5410-13; ёсф - диаметр
Таблица 2. Характеристики образцов ВПЯМ
Обра -зец Материал д,-103, м /т-103, м 8 V ёсф ■103, м ёэ -103, м ёск ■ 103, м 8 1ск, м-1
1 Медь 50,2 39,8 0,965 3,05 1,950 0,131 0,0119 1979
2 Нихром 49,9 33,7 0,954 3,49 2,220 0,200 0,0160 1719
3 Нихром 50,1 34,2 0,804 0,80 0,474 0,214 0,0794 6787
4 Нихром 49,9 34,2 0,871 3,93 2,402 0,659 0,0483 1451
5 Нихром 50,0 34,1 0,844 2,16 1,304 0,448 0,0603 2588
6 Медь 49,7 39,2 0,966 5,27 3,371 0,221 0,0117 1146
7 Нихром 50,0 41,3 0,867 1,98 1,206 0,34 0,0502 2876
8 Нихром 50,1 34,0 0,867 3,00 1,829 0,520 0,0500 1897
9 Медь 49,7 39,0 0,965 3,79 2,424 0,162 0,0119 1593
10 Медь 49,8 38,6 0,959 5,24 3,337 0,267 0,0143 1149
11 Нихром 49,6 33,7 0,800 0,80 0,473 0,220 0,0816 6764
Рис. 6. Гидродинамическое сопротивление образцов ВПЯМ а - индивидуальные характеристики; б - обобщение вязкостного коэффициента сопротивления; в - то же инерционного коэффициента; г - обобщенная характеристика; 1-11 - номера образцов
Таблица 3. Значения коэффициентов уравнений (19), (20) и (24)
Параметры Образца!
1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11
А г 1,442 1,097 103,5 4,075 13,030 2,562 37,02 7,304 1,687 2,353 76,68
В г 61,78 64,56 1054 256,2 398,6 520,5 354,5 288,3 384,0 730,6 517,2
аг -10Л м-2 8,122 6,550 2346 22,19 117,1 22,90 121,8 43,05 32,69 32,80 1156
(3 г -102, м-1 3,698 2,471 1092 8,481 49,95 3,801 153,5 19,95 3,481 3,525 810,7
/(3 г/ аг )-105, м 4,553 3,773 4,653 3,821 4,266 1,660 12,60 4,636 1,065 1,075 7,012
Ат-103 4,26 3,65 2,82 5,15 4,24 5,49 3,82 2,85 8,16 8,35 1,49
пт 1,11 1,11 0,88 1,15 1,01 1,10 0,99 1,15 1,06 1,10 0,98
сферической поры, отнесенный к 1 мм.
Опытные значения Сdэ затем были обобщены уравнением (20), в котором коэффициенты Аг и Вг рассчитаны по формулам (21)-(23). Результаты обобщения показаны на рис. 6,г.
РЕЗУЛЬТАТЫ ИССЛЕДОВАНИЯ
ВНУТРЕННЕЙ ТЕПЛООТДАЧИ ВПЯМ
Опытные значения внутренней теплоотдачи для отдельных образцов обобщались критериальным уравнением вида:
№г* = Лт Reп Prf0,4 С, , (24)
где №** = а/*/Xf; = аv (/* )/Xf ; а -
поверхностный коэффициент теплоотдачи, Вт/ (м2К); аv = а/ск - объемный коэффициент теплоотдачи, Вт/(м3К); / - определяющий размер,
м; С, =(%К )0Д4 - для газов; С, = К/Р^ )0,25
- для жидкостей.
Среди исследователей существуют разные мнения по вопросу выбора / . Так, В.М. Поляев и сотр. [1, 2], Ю.А. Зейгарник, Ф.П. Иванов [14]
и др. полагают, что в качестве такового следует брать отношение Рг/аг . Ю.Ф. Гортышов и сотр. за определяющий размер брали средний диаметр пор dсф [15] и диаметр трубы Б [16]. Японские исследователи Fukuda К. и сотр. [17] предложили I* = а г и I* = ур г . Авторы данной работы считают целесообразным по аналогии с обычными каналами использовать в качестве определяющего размера эквивалентный диаметр ёэ.
На рис. 7 показаны результаты исследования теплоотдачи 11 образцов ВПЯМ, обобщенные уравнением (24) при I* = рг /аг (рис. 7,а), при I = ёсф (рис. 7,б) и I = (рис. 7,в). Значения множителя АТ и показателя степени пт при I = даны в табл. 3.
Анализ графиков на рис. 7 показывает, что, во-первых, полученные результаты по внутренней теплоотдаче удовлетворительно согласуются с критериальным уравнением Ю.Ф. Гортышо-ваи сотр.[15]
^сф = 0,606 Яе^ф Рг> е;5'2 (25)
и лежат ниже критериального уравнения В.М. Поляева [1, 14]
Ш,
у,Р/а
0,004Яер/а Ргг,
(26)
полученному по результатам исследований низкопористых материалов.
Во-вторых, примерно одинаковые значения
среднего квадратического отклонения а точек на рис. 7,а-в относительно критериального уравнения (24) свидетельствует, что ни один из определяющих размеров I не имеет заметных преимуществ перед остальными. Поэтому напрашивается вывод: для обобщение данных по внутренней теплоотдаче в пористых телах необходимо привлекать индивидуальные характеристики пористой структуры.
На рис. 7,г показано обобщение опытных данных по внутренней теплоотдаче ВПЯМ, полученных с использованием икосаэдрической модели ВПЯМ, критериальным уравнением
кч = 2,32.10-^ ¿Сф5е;2>48((/^0Д9(Сф)3Рг0'4 С .(27)
Уравнение (27) построено методом Гаусса с выбором главного элемента в столбце. Средне-квадратическое отклонение точек от уравнения (27) составляет 23 %, что вдвое меньше отклонения точек от критериального уравнения (24).
Уравнения (20) и (27), обобщающие полученные результаты по гидродинамическому сопротивлению и внутренней теплоотдаче ВПЯМ, пригодны в диапазоне 14 < Яе^ < 3414.
ЗАКЛЮЧЕНИЕ
1. Предложена икосаэдрическая модель ВПЯМ, позволяющая уточнить наиболее важ-
Рис. 7. Теплоотдающие характеристики ВПЯМ: 1-11 - номера образцов; 12 - 12 - линии регрессии опытных данных с использованием икосаэдрической модели ВПЯМ; 13 - уравнение (25); 14 - уравнение (26) при е, = 0,8; 15 - то же при е, = 0,97
ные для теплового и гидродинамического расчета геометрические и теплофизические характеристики ВПЯМ.
2. При обобщении результатов исследований внутренней теплоотдачи и сопротивления необходимо помимо влияния режима течения, определяемого числом Рейнольдса, влияния теплофизичес-ких свойств теплоносителя, определяемого числом Прандтля, учитывать также влияние характеристик пористости пористой структуры.
3. Полученные теплогидродинамические характеристики ВПЯМ применимы в диапазоне 14 < Reda < 3414; 0,8 <еv < 0,966; 0,8 < йсф < 5,27 мм.
СПИСОК ЛИТЕРАТУРЫ
1. Поляев В.М., Майоров В.А., Васильев Л.Л. Гидродинамика и теплообмен в пористых элементах конструкций летательных аппаратов. М.: Машиностроение. 1988. 168 с.
2. Научные основы технологий XXI века. М.: УНПЦ "Энергомаш". 2000. 136 с.
3. Попов И.А. Гидродинамика и теплообмен в пористых теплообменных элементах и аппаратах. Интенсификация теплообмена. Казань: Центр инновационных технологий. 2007. 240 с.
4. А.с. СССР № 577095. Способ получения пористого металла / В.Н. Анциферов, Ю.А. Белых, В.Д. Храм-цов, В.М. Чепкин. Б.И. 1977. № 39.
5. Анциферов В.Н., Храмцов В.Д. Высокопористые проницаемые ячеистые металлы и сплавы. Области применения. / / Перспективные материалы. 2002. №2. С. 23-28.
6. Кирсанов Ю.А. , Назипов Р.А., Данилов В.А. Геометрические и теплофизические характеристики высо-
копористой структуры // Известия вузов. Авиационная техника. 2010. № 2. С. 49-52.
7. Кирсанов Ю.А., Назипов Р.А., Данилов В.А., Башкирцев Г.В. Математическая модель тепловых процессов и методика исследования теплоотдачи в пористом цилиндре // Известия Самарского научного центра РАН. 2010. Т. 12, № 4. C. 90-96.
8. Кирсанов ЮА., Назипов Р.А., Данилов В.А., Иванова Е.И. Теплопроводность охлаждаемого пористого цилиндра // Известия РАН. Энергетика. 2011. №4. С. 124-132.
9. Пористые проницаемые материалы: Справ. изд. [под ред. Белова С.В.]. М.: Металлургия. 1987. 335 с.
10. Корн Г., Корн Т. Справочник по математике для научных работников и инженеров. М.: Наука, 1974. 832 с.
11. Чудновский А.Ф. Теплофизические характеристики дисперсных материалов. М.: Физматлит. 1962. С. 456.
12. Васильев ЛЛ, Танаева С.А. Теплофизические свойства пористых материалов. Минск: Наука и техника. 1971. С. 268.
13. Анциферов В.Н., Куневич А.П., Басанов В.А., Медведев А.П. Электросопротивление и теплопроводность высокопористых проницаемых ячеистых материалов / / Порошковая металлургия. 1988. № 8. С. 87-92.
14. Зейгарник Ю.А., Иванов Ф.П. Обобщение опытных данных по внутреннему теплообмену в пористых структурах// ТВТ.2010.Т.48, №3. С.402-408.
15. Гортышов Ю.Ф., Муравьев Г.Б., Надыров И.Н. Экспериментальное исследование течения и теплообмена в высокопористых структурах // Инженерно-физический журнал. 1987. Т.53. №3. С. 357-361.
16. Гортышов Ю.Ф., Надыров И.Н., Ашихмин С.Р., Куне-вич А.П. Теплообмен при течении однофазного и вскипающего охладителя в канале с пористой вставкой // Инженерно-физический журнал. 1991. Т.60. № 2. С. 252-258.
17. Fukuda K., Kondoh T., Hasegawa S. Relationship between Heat Transfer and Pressure Drop of Porous Materials / / Engineering Sciences Reports, Kyushu University. 1992. Vol. 14, No 2. Pp. 213-223.
HEAT EXCHANGE AND RESISTANCE OF HIGHLY POROUS MATERIAL
© 2012 Yu.A. Kirsanov1, R.A. Nazipov1, E.I. Ivanova1, S.Yu. Zhukova2
1 Research Center for Power Engineering Problems of Kazan Scientific Center of RAS 2 Research Center of Powder Materials of the Perm National Research Polytechnic University
Highly porous cellular material (HCPM) structure mathematical model and thermal physical properties of carcass and heat-carrier in HPCM models are improved and given. Hydrodynamic re-sistance and internal heat transfer in HPCM experimental researches results are processed. Received results are generalised by criterial equations, that allow influence of Reynolds's numbers and relative parametres, characterising specific features of the porous material structure.
Keywords: Porous body, skeleton, model, thermophysical properties, heat exchange, hydrodynamic resistance.
Yury Kirsanov, Doctor of Technics, Associate Professor, Leading Research Fellow. E-mail: kirsanov-yury@mail.ru Rustem Nazipov, Candidate of Technics, Research Fellow. E-mail: 4mail8@mail.ru Ekaterina Ivanova, Postgraduate Student. E-mail: katerina_pt_3_04@bk.ru
Svetlana Zhukova, Techniques. E-mail: zvetik_22@mail.ru
